装配式钢筋混凝土简支T型梁桥计算书

第Ⅰ部分 装配式钢筋混凝土简支T型梁桥的计算资料

一、设计资料

1、 桥面净空

净—6+2×0.75人行道 2、主梁跨径和全长

标准跨径 ：la =20.00m（墩中心距离） 计算跨径： l=19.50（支座中心距离） 主梁全长: l全=19.96(主梁预制长度) 3、设计荷载

汽-20、挂-100和人群荷载3KN/㎡ 4、材料

钢筋：主筋用Ⅱ级钢，其他用Ⅰ级钢，混凝土用25号5、计算方法：极限状态法 6

、

结

构

尺

寸

。

如

下

1

图

：

沥青混凝土厚2cm250混凝土垫层（6-12cm）6002975251横剖面（尺寸单位：cm） 纵剖面（尺寸单位：cm）7、设计依据

（1）《混凝土简支梁（板）桥》 人民交通出版社（第二版） （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-85），简称“桥规” ( 3)《公路桥涵地基与基础设计规范》 (JDJ024-85) (4) 《公路桥涵设计手册 梁》

二、主梁的计算

（一）主梁的荷载横向分布系数

1、跨中荷载矩横向分布系数（按G-M法） （1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix和Itx 求主梁截面的重心位置如图下：

2

a 平均板厚h1=1/2(8+14)=11cm

ax=

1601811112130181302(16018)111301841.2cm

Ix1/1214211314211(41.211/2)

1/1218130318130(130/242.19)2

82252cm46.4823m4

T形截面抗拒惯扭近似等于各个矩形截面的抗扭截面的抗扭惯矩之和，即:ITx=cibiti

3t1/b10.11/1.600.069,c11/3 t2/b20.18/(1.30.11)0.151,c20.301 故： ITx1/31.60.1130.3011.1930.711032.091032.80103m4 单位抗弯及抗扭惯矩：JxIx/b6.4823102/1.64.142104m4/cm JTxITx/b2.76103/1.61.75105m4/cm （2）横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度计算如图下： 3

bayhcch1 横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：l4b41.66.4m c1/2(4.850.15)2.35mh100m,b0.15m15cm c/l2.35/6.40.367根据c/l比值可查附表 求得：/c0.8 0.8c0.82.351.29m 求横梁截面重心位置ay 2h1/2h1b1/221.290.112/21/20.151.020.21m ay21.290.110.151.02h1hb横梁的抗弯和扭惯矩Iy 和ITy： 22Iy1/122h12h1(ayh1/2)21/12bh3bh(h/2ay)2 1/1221.290.11321.290.11(0.210.11/2)21/120.151.00.151.0(1.0/20.21)3323 3.22102m4 ITyc1b1h1c2b2h2 h1/b10.11/4.850.0310.1 查表得c11/3, 但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩3只有宽扁板者的一半，可取c11/6 h2/b20.15(1.000.11)0.1705b查表得：c20.298 ITy1/60.1134.850.2980.0.1531.0761030.51031.971103m4 4

单位抗弯及抗扭惯Jy和JTy：

JyIy/b13.22102/4.851000.6104m4/cm JTyITy/b11.971103/4.851000.406105m4/cm （3）计算抗弯参数和抗弯参数

bJx4.044.14210440.324 b—桥宽的一半 4lpJy19.50.610lp—计算跨径

aG(JTxJTy)/2EJxJy 按《公预规》取G0.43E,a0.43(1.750.406)10524.142100.610440.028

a0.0280.167

(4)计算荷载弯矩横向分布影响线坐标 已知0.307, 查GM图表，可得表中值：

表1

梁位 荷载位置 b 3b 4b 2b 40 b 4b 23b4b K1 0 b 4b 23b 40.94 1.05 1.22 1.41 1.65 0.83 1.66 0.97 1.06 1.18 1.31 1.42 0.91 1.51 1.00 1.03 1.05 1.07 1.07 1.02 1.14 1.07 1.00 1.20 1.07 0.97 1.24 1.07 0.93 0.99 1.08 1.13 1.35 1.23 1.06 1.03 0.97 0.93 0.87 0.84 1.08 0.88 1.00 0.93 0.87 0.79 0.74 0.99 0.63 0.97 0.87 0.80 0.72 0.68 0.91 0.39 0.94 0.83 0.75 0.67 0.60 0.83 0.18 5

b K0 0 b 4

b 23b 42.46 3.32 4.10 2.10 2.73 3.40 1.73 1.38 0.98 3.10 1.51 0.94 2.44 1. 0.83 0. 0.40 0.18 0.23 -0.17 -0.55 -0.16 -0.62 -1.13 -0. -1.14 -1.77 b

用内插法求各梁位处值如图下：

号2号3号4号5号 1号、5号梁

2号、4号梁

KK1(K1Kb)0.40.6Kb0.4Kb

bb4243号梁：KK0(K0系梁位在0点的K值) 列表计算各梁的横向分布影响线坐标值

表2

梁

计算式 荷载位置 6

b 3b/4b/2 1.322 1.208 b/4 1.070 0 b/4b/23b/4b K10.2K1bK3b 141 K 00.2K0b0.4K3b 04 号 1.458 0.962 0.8 0.780 0.712 0.656 3.476 2.8 2.168 1.536 0.918 0.356 -0.236 -0.724 -1.258  K1K0-2.018 -0.337 3.139 0.628 1.152 -1.532 -0.256 2.608 0.522 1.132 -0.960 -0.160 2.008 0.402 1.112 -0.466 -0.078 1.458 0.292 1.070 0.044 0.007 0.925 0.185 1.008 0.508 0.085 0.441 0.088 0.946 1.016 0.170 -0.066 -0.013 0.4 1.436 0.240 -0.484 -0.097 0.828 1.914 0.320 -0.938 -0.188 0.782 a a KaK0Ka/5 K10.6KbKb 1124 2 K00.6Kb0.4Kb 0024  K1K0 号 a a KaK0 2.140 1.8 1.578 1.320 1.012 0.736 0.390 0.0 -0.258 -0.988 -0.165 1.975 0.395 0.94 0.83 0.11 0.018 0.848 0.170 -0.732 -0.122 1.742 0.348 0.97 0.91 0.06 0.010 0.920 0.184 -0.466 -0.078 1.500 0.300 1.00 0.99 0.01 0.002 0.992 0.198 -0.250 -0.042 1.278 0.256 1.03 1.08 -0.05 -0.008 1.072 0.214 -0.004 -0.001 1.011 0.202 1.05 1.13 -0.08 -0.013 1.117 0.223 0.210 0.035 0.771 0.1 1.03 1.08 -0.05 -0.008 1.072 0.214 0.504 0.084 0.474 0.095 1.00 0.99 0.01 0.002 0.992 0.198 0.774 0.129 0.183 0.037 0.97 0.91 0.06 0.010 0.920 0.184 1.040 0.174 -0.084 -0.017 0.94 0.83 0.11 0.018 0.848 0.170 Ka/5 3 号 K1K10 K00 K0 K1K0a a KaK0Ka/5 7

号2号3号4号5号号2号3号4号5号号3号2号(尺寸单位：cm)各梁的横向分布系数：

汽—20： 1汽1/2(0.4620.2600.1270.047)0.401 2汽1/2(0.3240.2400.1730.072)0.405 3汽1/2(0.1910.2170.2180.192)0.409 挂—100: 1挂1/4(0.4020.3030.2060.117)0.257 2挂1/4(0.3000.2600.2130.168)0.235 3挂1/4(0.2080.2190.2190.208)0.214 人群荷载： 1人0.628

2人0.391

3人0.17420.348

人行道板： 1板0.6280.1880.440 2板0.3950.0170.378

3板20.1700.340

2.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法）

汽—20： 1汽1/20.5630.282 8

汽1/21.0000.500 2汽1/2(0.9380.250)0.594 3汽-20图挂-100图号2号3号4号5号号2号3号4号5号号2号3号(尺寸单位：cm) 挂—100：

挂1/4(120.437)0.469 2挂1/4(120.437)0.469 3人1.343 人群荷载： 1人0.343 2人0 3

(二)内力计算 1、恒载内力

（1）恒载：假定桥面构造各部分重量平均分配给各主梁承担，计算见表3 钢筋混凝土T形梁的恒载计算 表3 构件名 构件简图及尺寸（cm） 单元构件体积及算式(m3) 容重 (KN/m) 3每延米重量 （KN/m） 9

主梁 1.601.3020.710.080.141.302 0.39025 0.39259.76 横中隔梁1611100151300.(0.160.15)25 0.7119.50.05020.(0.160.15)0.71 519.50.025125 0.0502251.26 板 的边梁 桥面 铺装 0.0251250.63 1602沥青混凝土：0.021.60.032 23 24 0.032230.74 9 混凝土垫层（取平均厚9cm): 0.091.600.1440.144243.46

一侧人行道部分每2.5m长时重12.42KN,1.0m长时重12.35/2.5=4.94KN/m。按人行道板横向分布系数分摊至各梁的板重为：

1号、（5号）梁：1板0.440 1板kn/q0.4414.942.17KN/m

2号、（4号）梁 : 2板0.378 2板q0.3784.941.87KN/m 3号梁 : 3板0.340 3板q0.3404.941.68KN/m

各梁的恒载汇总于表4

10

（单位：KN/m） 表4

梁 号 主 梁 横 梁 栏杆及人行道 铺装层 合 计 1(5) 2(4) 3 (2)恒载内力计算

影响线面积计算见 表5

项目 计算图示 9.76 9.76 9.76 0.63 1.26 1.26 2.18 1.87 1.68 4.20 4.20 4.20 16.77 17.09 16.90 影响线面积0 M1/2l/4 0l219.5247.53 181218 3l/16 M1/4 0 3213l19.5235.65 32232 Q1/2 1/2 00 Q0 0l19.59.75 1212恒载内力计算见表6

恒载内力计算表 表6

梁号 M1/2(KN/m) M1/4(KN/m) Q0(KN) q 0 q0 q 0 q0 q 0 q0 11

1(5) 2(4) 3 2.活载内力

16.77 17.09 16.90 47.53 47.53 47.53 797.08 16.77 812.29 17.09 803.26 16.90 35.65 35.65 35.65 597.85 16.77 609.26 17.09 602.49 16.90 9.75 9.75 9.75 163.51 166.63 1.78 （1）汽车荷载冲击系数 114519.50.31.191

455 (2)等代荷载p及影响线面积。

等代荷载p 及影响线面积0表（p单位KN/m2） 表7

项目 M1/2 影响线 1 顶点位置 p汽（汽20）（挂100） p挂 0 26.50 27.30 75.25 80.13 85.75 l/2处 47.53 35.65 9.75 M1/4 1 Q0 l/4处 1 支点处 29.55 Q1/2 137.81 2.438 1/2 人群荷载（每延米）p人:

l/2处 51.28 p人30.752.25KN/m (3)活载弯矩计算（表8至表10）

12

汽—20产生的弯矩（单位KN.M） 表8

梁号 内力 M1/2 (1) 0.401 0.401 1(2) p(3) 0(4) 内力值（1）（2）（3）（4） 47.53 35.65 47.53 35.65 47.53 35.65 601.55 4.81 607. 469.45 613.55 474.09 1 2 3

1.191 1.191 1.191 1.191 1.191 1.191 26.50 27.30 26.50 27.30 26.50 27.30 M1/4 M1/2 M1/4 M1/2 M1/4 0.405 0.405 0.409 0.409 挂—100产生的弯矩（单位KN/M） 表9

梁号 内力 M1/2 (1) 0.257 0.257 1(2) 0(3) 内力值（1）（2）（3） 47.53 35.65 47.53 35.65 47.53 35.65 919.19 734.16 840.51 671.31 765.40 611.32 1 2 3 75.25 80.13 75.25 80.13 M1/4 M1/2 M1/4 M1/2 M1/4 0.235 0.235 0. 214 75.25 0.214 80.13 弯矩组合：荷载组合及荷载安全系数采用： 1.2恒载内力+1.4(汽车+人群)内力； 1.2恒载内力+1.4挂车内力。

13

人群产生的弯矩（单位KN.M） 表10

梁号 内力 (1) 1(2) 0(3) 内力值（1）（2）（3） M1/2 0.628 2.25 47.53 67.16 1 M1/4 0.628 2.25 35.65 50.37 M1/2 0.440 2.25 47.53 47.05 2 M1/4 0.440 2.25 35.65 35.29 M1/2 0. 378 2.25 47.53 40.42 3 M1/4 0.378 2.25 35.65 30.32 弯矩提高系数的计算见表11，弯矩组合见表12 由表12可知：弯矩由1号梁控制设计（挂车组合）

弯矩提高系数计算表 表11

梁号 内力 汽20:汽 恒汽人群100﹪ 提高系数 M601.551/2 797.08601.5567.16100﹪=41﹪ 3﹪ 1 M4.811/4 597.854.8150.31100﹪=42﹪ 3﹪ M607.1/2 812.29607.47.05100﹪=41﹪ 3﹪ 2 M469.451/4 609.26469.4535.29100﹪=42﹪ 3﹪ M613.551/2 803.26613.5540.42100﹪=42﹪ 3﹪ 3 M474.091/4 602.49474.0930.32100﹪=43﹪ 3﹪ 14

梁号 1 2 3 内力 M1/2M1/4挂100:挂100﹪ 恒挂 提高系数 M1/2M1/4 M1/2M1/4919.19100﹪=﹪ 797.08919.19734.16100﹪=55﹪ 597.85734.16840.51100﹪=51﹪ 812.29840.51671.31100﹪=52﹪ 609.26671.31765.40100﹪=49﹪ 803.26765.402﹪ 2﹪ 2﹪ 2﹪ 2﹪ 2﹪ 611.32100﹪=50﹪ 602.49611.32(4)活载剪力计算：计算活载剪力应计入横向分布系数沿桥跨变化的影响。通常分两步进行，先按跨中的由等代荷载计算跨中剪力；再用支点剪力荷载横向分布系数,并考虑支点至l/4为直线变化来计算支点剪力。 1 跨中剪力Q1/2计算(见表13至表15) 1 支点剪力Q0计算(见表16至表18) 剪力的荷载横向分布系数为：

弯矩组合表（单位：KN.m） 表12

梁内力 号 恒载 ① 人群 汽车 挂车 1.2恒+1.4(人+汽) ⑤ 汽-20提高系数 汽车组合⑤x⑥ 1.2恒挂-100 +1.1挂 提高系数 挂车组合⑧x⑨ 采用值 2231.69 1555.50 1937.30 ② ③ ④ M1/21 M1/42 797.08 597.85 812.29 67.16 50.37 47.05 601.55 4.81 607. 919.19 734.16 840.51 12.69 1438.67 1981.18 ⑥ 1.03 ⑦ 1949.47 1481.83 1947.91 ⑧ 1967.61 1525.00 19.31 ⑨ 1.02 ⑩ 2006.96 1555.50 1937.30 1.03 1.02 M1/23 1.03 1.02 15

M1/44 609.26 803.26 602.49 35.29 40.42 30.32 469.45 613.55 474.09

671.31 765.40 611.32 1437.75 1879.47 1429.16 1.03 1480.88 1935.85 1472.03 1469.55 1805.85 1395.44 1.02 1498.94 1841.97 1423.35 1498.94 1841.97 1423.35 M1/25 1.03 1.02 M1/46 1.03 1.02 汽-20产生的跨中剪力Q1/2（单位：KN） 表13

梁号 内力 (1) 0.401 0.405 0.409 p(2) 0(3) 1(4) 内力值（1）（2）（3）（4） 2.438 2.438 2.438 1.191 1.191 1.191 59.71 60.30 60.90 1 2 3 Q1/2 Q1/2 Q1/2 51.28 51.28 51.28

100产生的跨中剪力（单位：KN） 表14

梁号 内力 Q1/2 Q1/2 Q1/2 (1) 0.257 0.235 0.214 p(2) 0(3) 2.438 2.438 2.438 内力值（1）（2）（3） 1 2 3 137.81 137.81 137.81 86.35 78.95 71.90

人群荷载产生的跨中剪力（单位：KN） 表15

梁号 内力 Q1/2 Q1/2 (1) 0.628 0.395 p(2) 0(3) 2.438 2.438 内力值（1）（2）（3） 1 2 2.25 2.25 3.44 2.17 16

3 Q1/2 0.348 2.25 2.438 1.91 ① 支点处按杠杆法计算的;

② l/4至3l/4按跨中弯矩的横向分布系数(同前)； ③ 支点至l/4在和间按直线变化。 支点剪力计算式为：

Q0（1）活iyipi 人群均布荷载产生的支点剪力计算式为：

Q0人人g人p

人11l11q人l人人）q人p(人124296

梁端剪力计算图式及剪力计算： 汽-20作用下如图

挂-100作用下：计算支点剪力应注意1号梁的特殊情况。即p住支端放置，虽然影响线纵坐标较大，但其相应的横向分布系数较小；p由支点向跨中方向移动，就出现相反情况，因此，一般难以直观地得出iyi的最大值的活载位置。可用试算法，即从支点起，每移动一定距离算出一个iy0,然后取一个最大的作为所求的最大值；也可先把图和y图相乘，得出y图，然后再在y图上加活载，求得最大值。

17

0.7850.6720.61.0000.4151.0000.9280.2100.0630.2820.5000.3160.4010.2160.1680.9380.5180.7330.579号梁0.257号梁0.4010.4690.4110.4730.10.4052号梁0.4050.2352号梁0.5940.409汽-20作用下0.4093号梁0.4690.406挂-100作用下3号梁0.214(尺寸单位：cm) q=2.25KN/m0.9171.0001.422号梁0.620-0.4222号梁0.3910人群荷载作用下3号梁0.342(尺寸单位：cm) 汽-20级产生的支点剪力计算表（单位：KN） 表16

梁号 1 yp iii内力值（1）iyipi 205.72 1 2 3 1.191 1.191 1.191 120（1.00.2820.9280.316）700.415 0.4011300.210.401172.73120（1.00.50.9280.473）(700.415 1300.21)0.405113.76 135.49 120（1.00.5940.9280.514）(700.415 1300.21)0.4091.57 184.10 C 剪力组合：剪力组合见表20。由表20可知：剪力以2号梁控制设计。

18

人群荷载产生的支点剪力计算表（单位：KN） 表17

梁号 p y ii内力值piyi 150.75 296.25 287.50 1 2 3 250 250 250

0.60.1680.7850.216(0.5790.518)0.2570.603 1.00.4690.9380.411(0.7330.672)0.2351.185 1.00.4690.9380.406(0.7330.672)0.2141.150 人群荷载产生的支点剪力计算表（单位：KN） 表18

梁号 公式 计算值 1 2 3 人)q人0.917 Q0人人人q人p pl/8(人1/219.50.6282.251/219.50.3952.251/219.50.3482.251/819.5(1.3430.628) 1/819.5(0.3430.395) 1/819.5(00.348) 2.250.91717.372.250.9174.952.250.9175.88

剪力提高系数计算表 表19

梁号 内力 汽20:汽100﹪ 恒汽人群 提高系数 1 2 3 Q0 Q1/2 205.72100﹪=53.2﹪ 163.51205.7217.3759.71100﹪=94.6﹪ 059.713.44135.49100﹪=44.1﹪ 166.63135.494.9560.3100﹪=96.5﹪ 060.32.17184.10100﹪=51.9﹪ 1.78184.105.8860.90100﹪=97.0﹪ 060.901.910 0 3﹪ 0 0 0 Q0 Q1/2 Q0 Q1/2 19

梁号 1 2 3

内力 Q0 Q1/2 挂100:挂100﹪ 恒挂 提高系数 Q0 Q1/2 Q0 Q1/2 150.75100﹪=48.0﹪ 163.51150.7586.35100﹪=100﹪ 086.35296.25100﹪=﹪ 166.63296.2578.95100﹪=100﹪ 078.95287.50100﹪=63.4﹪ 1.78287.502﹪ 3﹪ 3﹪ 3﹪ 3﹪ 3﹪ 71.90100﹪=100﹪ 071.90剪力组合表（单位：KN） 表20

梁内力 号 恒载 ① 人群 汽车 挂车 1.2恒+1.4(人+汽) ⑤ 汽-20提高系数 汽车组合⑤x⑥ 1.2恒挂-100 +1.1挂 提高系数 挂车组合⑧x⑨ 采用值 369.28 97.83 1.61 .45 529.41 81.46 ② ③ ④ 163.Q0 1 51 0 Q1/2 2 3 4 5 6 Q0 Q1/2 17.37 3.44 4.95 2.17 5.88 1.91 205.72 59.7 1 135.49 60.30 184.10 60.90 150.75 86.35 296.25 78.9 5 287.50 71.90 508. 88.41 396.57 88.41 437.16 87.93 ⑥ 1.00 1.00 1.03 1.00 1.00 1.00 ⑦ 508. 88.41 408.47 88.41 437.16 87.93 ⑧ 362.04 94.99 525.83 86.85 513.99 79,09 ⑨ 1.02 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 ⑩ 369.28 97.83 1.61 .45 529.41 81.46 166.63 0 1.78 0

Q0 Q1/2 (三)截面设计、配筋与验算

1 配置主筋：由弯矩组合表12可知，1号梁M 值为最大，考虑到施工方便，

20

扁安全地一律按1号梁计算弯矩进行配筋。h

设钢筋净保护层为3cm，钢筋中心至底边距离a=10.5cm，则主梁有效高度

h0ha13010.5119.5cm

已知1号梁跨中弯矩M=2231.69KN.M:

Mjhi11xAgh0aRbxhRbbhhRg0aaii0g c22S0,c1.25,Ra14.5MPa,b0.18m,bi1.58m,s1.25 由Ag2231.691x0.113314.5100.181.19514.5101.580.180.111.1951.2522x22.3900x0.18700求解得到x0.081m0.11m.

由RgAgRabx得 Ag14.51.580.0815.458103m2.58cm2

340选用832和220钢筋：

Ag.346.2870.62cm2.58cm2 设钢筋重心位置y为：

3.14248.043268.78/35.317.63cm

yagiyi/agi3.14243.452.2/28.0433.33.4523.451.53.450.53.45 21

00中性轴y1y3(尺寸单位：cm) 实际有效高度：h0hay13037.63119.4cm Ag/bh070.62/1.58119.4037﹪>0.15﹪

故，含筋率满足规范要求 2 截面强度验算：按截面配筋值x为：

xRgAg/Rab70.62340/(14.5158)10.4810.5cm 截面抗弯强度Mp为：

MpRabxh0a/214.51031.580.1051.1940.105/22745.94KN.m

Mp/1.252196.75KN.mM2231.69KN.m

M/M2231.692196.75/2231.690.01571.57﹪ 小于5﹪，满足规范要求。

3 斜筋配置，由表20可知，剪力以2号梁为最大，为扁安全计，一律用2号梁数值。 即：

Q01.61KNQ1/2.45KN

假定有232通过支点。

22

a1/23.4534.73cm

h0ha1304.73125.27cm Qj0.051Rbh0

0.051Rbh00.0512518125.27574.99KNQj1.61KN(满足） 0.038R1bh00.03815518125.27132.81KNQj1.61KN 应进行斜截面抗剪强度计算。 （1） 斜截面配筋的计算图式。

a最大剪力取用距支座中心h/2处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担60﹪,弯起钢筋（按45度）承担40﹪.

b计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。

c计算以后每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。

弯起钢筋配置计算图式如图

中线Aw1Aw2Aw3Aw4Aw51301950/20.4Q0Q00.6Q0h/2QWQht132.81KNQ1/2=.45KN517(尺寸单位：cm) 由内插可的得：Qh/2511.47KN,其中

Qhk0.6Qh/20.6511.47306.88KN

23

Qw0.4Qh/20.4511.47204.59KN

相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值见表21

斜筋 弯起点距支座承担的剪力排次 中心距离（m） 值Qw1(KN) 1 2 3 1.2 2.3 3.4 204.59 175.36 132.19 斜筋 弯起点距支座承担的剪力排次 中心距离（m） 值Qw1(KN) 4 5 4.5 5.6 88.35 44.51 (2)各排弯起钢筋的计算，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪能力（），按下式计算：

Qw0.06RgwAwsin

o已知本示例用：Rgw340MPa,45

Awi/0.06Rgwsin

0.063400.70714.423 Aw1204.59/14.42314.184cm2116.086cmAw1弯起232，AwAw2175.36/14.42312.16cm2116.086cm2Aw2弯起232，AwAw3132.19/14.42319.17cm2116.086cmAw3弯起232，AwAw488.35/14.4236.13cm216.28cmAw4弯起220，AwAw544.51/14.4233.07cm2

53.08cm2. 为施工便利，可增设214辅助斜筋，Aw222

(3)主筋弯起后正截面不需要抗弯强度的校核：计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，其钢筋的重心位置亦应不同，则有效高度h0大小不同，

232钢筋的抵抗弯矩M1为：

24

M12RgAg1h0x/2

1=23401038.043104(1.1940.105)624.31KN.m

2220钢筋的抵抗弯矩M2为：

1M23401036.28104(1.1940.105)243.73KN.m

2跨中截面的总的钢筋抵抗弯矩M为：

134M3401070.6210(1.1940.105)2740.83KN.m 24.箍筋配置：箍筋间距的计算公式为： sk0.0033(2p)RAkRgkbh0(Qi)22cm

选用28双肢箍筋（Ⅰ级钢筋的Rgk240MPa），则面积Ak1.006cm2; 距支座中心h/2 处的主筋为232,

Ag16.086cm2;h01303d/213033.45/2125.28cm; 16.0863511.47KNAg/(bh0)7.1310;p1000.713;计算剪力Qg18125.28代入上式，可得：sk0选用sk010cm。

跨中截面处，Ag70.62cm2,则：

0.0033(20.71)251.00624018125.28211.66cm 2511.47p100100sk/270.623.286

18119.40.00122(23.286)251.00624018119.42248.66cm

.452选用sk/220cm（按构造要求配置）

跨支座中心2.3m处，Ag32.172cm2,p1.447;h013033.45123.55cm 。

sk(2,3)0.0033(21.447)251.00624018123.55214.43cm

511.472 25

距支座中心4.5m处Ag.342cm2,p2.976;h0130323.45120.1cm

sk(4,5)0.0033(22.976)251.00624018120.1219.67cm

511.472综合上所述，全梁箍筋的配置为28双肢箍筋；由支点至距支座中心2.3m处，sksk为15cm,由4.5m至l/2处，sk为20cm。为10cm;由距支座中心2.3m至4.5m处；

则配箍率kAk/(bsk)分别为：

当sk10cm时：k1.006/(1810)0.0056; 当sk20cm时：k1.006/(1820)0.0028;

均大于规范规定的最小配箍率0.0010至0.0018。 5．斜截面抗剪强度验算：斜截面抗剪强度验算位置为：

中线C1Mi-iM1/4=1731.62KNM1/2=2231.69KN.mQ0=1.61KNQi-i(尺寸单位：cm) （1）距支座中心h/2(梁高的一半)处截面；

（2）受拉区弯起钢筋弯起点处的截面，以及锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面；

（3）箍筋数量或间距有改变处的截面； （4）受弯构件腹板宽度改变处的截面；

26

即有：

a距支座h/2处截面1—1，相应的Q453.03KN,M740KN.m b距支座中心1.2m处截面2—2，相应的Q427.59KN,M950KN.m c距支座中心2.3m处截面3—3，相应的Q376.90KN,M1380KN.m d距支座中心3.4m处截面4—4，相应的Q326.22KN,M1700KN.m e距支座中心4.5m处截面5—5，相应的Q275.52KN,M1930KN.m 应注意的是：此时的Q,M为计算的通过斜截面顶端正截面内的最大剪力（kN）和相应于上述最大剪力时的弯矩。最大剪力在计算出C值后，可内插求得；相应的弯矩可从按比例绘制的弯矩图上量取。

受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时。其斜截面抗剪强度验算公式为： QjQhkQw(KN) 其中：Qhk0.0349bh0(2p)RkRgk; kAk/(bsk);Qw0.06RgwAwsin; 斜截面水平设影长度C按下式计算：

C0.6mh0

mM,当m3时，取m3;为了简化计算可近似地取C值为： Qh0C=（125.28+119.40）1/2=122.34cm

由C值可内插求得各斜截面顶端处的最大剪力和相应的弯矩。 斜截面1—1：截割两组弯起钢筋，则纵向钢筋的含筋p1001000.73;k0.0056;

16.086

18122.34 Qhk10.034918122.34(20.73)250.0056240329.18KN Qw10.0634016.0860.707232.01KN

27

Qhk1Qw1561.19KNQ1453.03KN 斜截面2—2：截割两组弯起钢筋，则纵向钢筋的含筋p1001000.73;k0.0042;

16.086

18122.34 Qhk20.034918122.34(20.73)250.0042240285.08KN Qw20.0634016.0860.707232.01KN Qhk2Qw2517.09KNQ2427.59KN 斜截面3—3：截割两组弯起钢筋，则纵向钢筋的含筋p1001001.46;k0.0042;

32.172

18122.34 Qhk30.034918122.34(21.46)250.0042240320.94KN Qw30.0634016.0860.707232.01KN Qhk3Qw3517.09KNQ3376.90KN 斜截面4—4：截割两组弯起钢筋，则纵向钢筋的含筋p1001002.19;k0.0028;

48.258

18122.34 Qhk40.034918122.34(22.19)250.0028240288.37KN Qw40.063409.360.707135KN

Qhk4Qw4423.37KNQ4453.03326.22KN 斜截面5—5：截割两组弯起钢筋，则纵向钢筋的含筋p1001002.92;k0.0028;

.34

18122.34 Qhk50.034918122.34(22.92)250.0028240312.48KN Qw50.063403.080.70744.42KN Qhk5Qw5356.90KNQ5275.52KN

6.斜截面抗弯强度验算：钢筋混凝土梁斜截面抗弯强度不足而破坏的原因，主要

28

是由于受拉区纵向钢筋锚固不或弯起钢筋位置不当而造成。根据设计经验，如果纵向受拉钢筋与弯起钢筋在够在上注意按规范构造要求配置，斜截面抗弯强度可以得到保证而不必进行验算。

验算斜截面抗弯强度的位置，其最不利的斜截面按下式通过试算确定： Qj1(RgkAkRgwAwsin 其中s1.25

s一组（二根）弯起钢筋可承受的剪力：

32时：RgwAwsin16.0863400.707101386.68KN 20时：RgwAwsin6.283400.707101150.96KN

一组（双肢）箍筋可承受的剪力：

RgkAk2401.00610124.14KN

验算距支座中心h/2处斜截面：箍筋间距为10cm,若斜截面通过6根箍筋、1组斜筋时（约距支座中心1.2m）:

Q1/1.25(624.14386.68)425.22KNQj511.47KN 若斜面通过6根箍筋2组斜筋时（约距支座中心1.25m）

Q1/1.25(144.842386.68)734.56KNQj511.47KN

最不里利的斜截面在1.20至1.25m间，此处最大计算弯矩Mj550KN.m。则： x(RgwAwsinRgAg)/(Rab)

(34016.0860.70734016.086)/(14.5160)4.024cm

按规定；

Mj1(RgAgZgRgwAwZwRgkAkZk)

s134010316.0861041.23334010316.0861040.852401031.011041.25(0.050.150.250.350.450.55)

29

946.31KN.m

式中：Zgh0x/2125.284.024/2123.27cm1.233m; Zw0.0701.20.85m 斜截面抗弯强度满足设计要求。

（四）裂缝宽度验算 最大裂缝宽度按下式计算：

fmaxc1c2c3gEg(30d)(mm)

0.2810其中：c110;

N0797.08,对荷载组合I(MIM恒M汽M人），,c110.51.272N1465.79797.08对荷载组合II(MIIM恒M挂），,c210.51.232

1716。27c210.5c31.0;d32mm;

Ag/bh0(bib)70.62/18119.4(16018)110.019 gM/0.87Agh0:

组合I时：g1465.79/(0.8770.621041.194)19.98104KN.m 组合II时：g1716.27/(0.8770.621041.194)23.40104KN.m

Eg2.0105MPa19.981043032组合I时：fmax1.01.2721.00.167mmfmax0.200mm82.0100.28100.019组合II时：fmax23.4010430321.01.2321.00.190mmfmax0.250mm82.0100.28100.019满足规范要求。但是，还应满足规范规定：在梁腹高的两侧设置直径为8的纵

2.012cm2, 向钢筋，以防止产生裂缝。若用48，则Ag 30

/(bh)2.012/(18138)0.00086介乎0.0005至0.001之间，可行。 Ag

(五)变形验算

钢筋混凝土受弯构件计算变形时的截面刚度：对于简支梁等静定结构采用

0.85EhI01,其中Eh2.85104MPa,I01为开裂截面的换算惯性矩：

I01nAg(h0x)2(1/3)b1x3(1/3)(b1b)(xt)3

1070.62(119.4035.8)2(1/3)16035.833(1/3)(16018)(35.811)3

=8104656.6cm40.081m4

其中x值为（翼缘板平均厚度t11cm:

121b1x(b1b)(xt)2nAg(h0x)0代入后018x20.4536x0.18580 22解方程得到：x0.358m35.8cm

活载挠度计算：汽车荷载不计冲击系数时：

5601.5519.52 f汽0.0121m1.21cm 748EhI010.880.852.85100.0815919.1919.52 f挂0.0186m1.86cm

48EhI010.880.852.851070.081最大竖向挠度不应超过： （1） 梁式桥主梁跨中 f5M汽lp25M挂lp211950l3.25cm1.28cm; 600600（2） 挂车荷载可增加，即1.2f3.90cm2.26cm; 变形验算满足规范要求。

三横梁的计算

(一） 横梁弯矩的计算（用G—M）法

31

对于具有多根内横梁的桥梁，由于主梁跨中处的横梁受力最大，横梁跨中截面受力最不利，故通常只要计算跨中横梁的内力，其他横梁可偏安全地仿此设计。 从主梁计算已知0.324和a=0.167，当f0时，查G—M法用表并内查计算，列入表22内。荷载位置从0到b间的各顶数值均与0到b间数值对称，故未列入表内。

表22

荷载位置 系数项 b 3b 4b 2b 40 0 -0.240 -0.098 0.142 0.024 -0.216 -0.120 -0.040 0.080 0.013 -0.107 -0.001 0.028 0.029 0.005 0.004 0.120 0.110 -0.010 -0.002 0.118 0.244 0.217 -0.027 -0.004 0.240 1 10 (10)a a0(10)a 绘制横梁跨中截面的弯矩影响线，加载求a

q人q人ua号2号3号4号5号-0.243-0.045-0.1020.0860.1600.10.086-0.034-0.102-0.243梁位0.10.172 

汽（0.0450.160)20.23

32

汽（0.0450.1600.1720.034)0.253 （0.0860.1)20.550 0.2160.1020.318

挂人集中荷载换算成正弦荷载的峰值计算，可采用下式：

p(2/l)Pisin60xil

120120(尺寸单位：cm) 汽—20荷载的p汽:q

p汽2605.7521209.7521208.35sinsinsin29.23KN/m 19.519.519.519.519.519.5挂—100荷载的p挂:

(尺寸单位：m) p挂22506.557.75（sinsin）293.23KN/m 19.519.519.52q人l人群荷载产生的p人:p人l0sinxldx4q人42.252.865KN/m

横梁跨径为，冲击系数，各项活载弯矩值为：

33

M汽（1）p汽bb12汽

M汽（）1.19129.2344.85(0.253/20.23/2)163.07KN.m

M挂p挂bb14挂93.2344.850.550/4248.69KN.m

人2.86544.85M人p人bb1（0.318)17.67KN.m

荷载组合：因为横梁弯矩影响线的正负面具很接近，并且系预制架设，恒载的绝大部分不产生内力，故组合时不计入恒载内力。 荷载安全系数的采用如下：

1.4M（）1.4163.07228.30KN.m M（）汽汽由于M汽占100﹪，故不再考虑提高系数值；

M挂1.1M挂1.031.1248.691.03281.77KN.m

挂车组合考虑提高系数。 负弯矩组合：

1.4M人1.417.6724.74KN.m

故横梁内力：正弯矩由挂车荷载控制：M（）281.77KN.m 负弯矩由挂车荷载控制： M24.74KN.m

(二)横梁截面配筋与验算

1.正弯矩配筋：把铺装层折作3cm计入截面，则横梁翼板有效宽度为（图A）:

34

183a103h=1007x515图A图B(尺寸单位：m)(尺寸单位：m)2b212915273cm

b12hn151214183cm

按规范要求取小者，即b183cm，暂取a8cm，则h0103895cm。

Mj1Rabxh0x2 s281.771 1.2514.51.83x(0.95x/2)103 x21.9x0.026550解方程，得到：x0.015m1.50cm 由公式RgAgRabx得：

Ag14.51.830.0150/3401.171103m211.71cm2 选用420,Ag12.56cm2。

此时：a53.58.5cm,h01038.594.5cm x(34012.56)/(14.5183)1.61cm gh00..5594.551.98x,满足要求。 验算截面强度：

35

MpRabx(h0x/2)14.51031.830.0161(0.9450.0161/2)400.30KN.m

Mp/1.25320.24KN.mMj281.77KN.m

2．负弯矩配筋：取a3cm,h0100397cm;

Mj1Rabx(h0x/2)

s24.74(1/1.25)14.51030.15x(0.971/2x)0.5x0.97x0.01420解方程，得到：x0.015m1.50cm。

2

14.50.150.015/3400.960104m20.960cm2 Ag22.0114.022cm2（图B）选用216，则Ag。 此时 x3404.022/(14.515)6.29cm 验算

Mp/1.25

114.51030.150.0629(0.970.0629/2)102.73KN.mMj24.74KN.m1.25横梁正截面含筋率14.02212.56100﹪=0.276﹪; 2100﹪1597183141580.5=0.333﹪，均大雨规范规定的受拉钢筋最小配筋百分率0.15﹪。

(三)横梁剪力计算及配筋

计算横梁各主要截面处的剪力影响线坐标如表23所示。据此绘制影响图22，加载求出值。

经过比较，2号梁位处截面的挂为最大。 2号梁右截面



挂0.5870.4430.3070.1681.505

36

2—3号梁中点

挂0.4600.3200.1850.0791.006

荷载以轴重计，挂/41.505/40.376 剪力计算：Qmax93.234.850.376170.01KN

考虑挂车组合，并取提高系数为1.03，则取用的剪力值为：

Qmax1.11.03170.01192.63KN

按规范：剪力验算要求：

0.051Rbh00.051251594.5361.46KN

0.038R1bh00.0381.551594.583.49KN

横梁在相应于主梁2号（右）及2号3号间的截面剪力影响线坐标计算 表23

(1号)(1号～2号)（2号）（2号～3号 3b/4 b b/2 b/4 0 b/4 b/2 3b/4b 1号梁反力影响线 (0.556)(0.451) 0.632 0.524 0.403 0.292 0.185 0.256 0.202 0.087 -0.015 -0.099 -0.191 2号梁反力影响线 1号、2号梁影响线叠加 0.397 1.029 0.350 0.874 0.301 0.1 0.241 0.094 0.079 0.035 -0.0 -0.019 -0.210 (0.2) (0.516) 0.704 0.8 0.387 2号、3号梁剪力影响线 2号（右）剪力影响线 0.029 -0.126 -0.296 (-0.484) -0.452 0.387 0.387 0.241 0.241 0.079 0.079 -0.0 -0.0 -0.210 -0.210 0.029 -0.126 (-0.358) -0.296 0.8

37

计算剪力Qj192.63KN，介乎两者之间，横梁需配置抗剪钢筋。拟全部采用箍

筋来承受剪力，

选取箍筋为双肢8,Agk20.5031.006cm。按规范规定，斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪能力按下式计算：Qhk0.0349bh0(2p)RkRgk 式中：p100100Agbh012.561000.886;

1594.4kAk/(bsk), 故箍筋间距为：

sk0.00122(2p)RRgkbh0Ak(Qhk)2210.00122(20.886)2524015 192.632(94.5)21.00615.34cm取sk15cm，则kAk/(bsk)1.006/(1515)0.477﹪>kmin，满足规范规定的构造要求。

（四）横梁接头钢板及焊缝计算

1.主筋与接头仿办的焊缝长度C值计算

采用16锰钢板，板厚12mm，焊缝高度可取用8mm，双面焊。按规范规定，贴角焊缝最小厚度8mm。已知II级钢筋g200MPa，焊钢板200MPa。

Ag3.14cm2则焊缝长度C为：

ACg2焊g2003.143.27cm

21200.8

2.斜拉钢筋面积计算并确定其锚固长度l值

38

横梁接头处剪力假定由上下两个接头平均分摊，各负担一般，并计入剪力集中的影响而乘以1.10系数。以2号梁与3号梁之间的横梁接头处的Q为最大。

/493.234.851.006/4113.72KN11.37tf Qmaxp挂b1挂斜筋所承受的斜拉力Z：

ZQmax1.12/28.84tfA斜Z/g38.841018504.778cm2

选用25,A斜4.909cm2，则：

g斜8.8410180MPag 4.909

考虑到其是有铺装层与连接盖板等，强度是充分的。 斜拉钢筋的锚固长度l为：

dg1.78MPalA斜g/d粘，4粘粘故：l2.520070.2cm41.78

3.选用接头钢板尺寸

从计算上看，需要的钢板尺寸不大，但为了满足构造要求，选用尺寸为 □7012190mm的钢板。 4.接头盖板计算 （1）盖板强度计算

拟选用4块□6012160mm16锰钢板为接头盖板，横梁内筋和斜筋买年纪的总和为：

Ag24.90943.1422.38cm2

4块钢板的总面积A板461.228.80cm2，因为钢板的容许应力高于钢筋的

39

容许应力，故钢板的强度可靠。钢板的构造示意图24。 （3） 盖板的焊缝计算 为便于计算，作下述假定：

a.横梁接头处最大弯矩和最大剪力同时发生； b.按等强度原理，即假定主钢筋应力用足;

c.荷载作用在横梁的 竖直平面内，横梁不发生扭转。 这样一来：N43.14185023236kg;

e2.0cm（钢筋重心与钢板重心的距离）

； Me232362472kgcm

把剪力移至钢板重心处时：

Q1/(2Qmax)1/(211.37)56.85KN

则有：MQQ(a/21)56.850.0452.558KN.m 产生的水平方向剪应力（由焊缝共同承受）：

HN2323848(a20.5)86.08

Q产生的垂直方向剪应力：

5685118.44VQ8648 由组合弯矩MQMe产生的扭矩剪应力，可用近似公式计算： TMr/I0

式中：MMQMe47225582.5720.5kgf.cm7.205KN.mra22724b47.5268.558.28cm

I0IxIy（全部焊缝对形心O的极惯矩）

40

4ab1b2a2/6477.521.5272/61867

22TMr/I0720.58.28319.56 1867总HTcos2VtSIN2

484.08319.567.5118.44319.563.5 818.30/

8.288.2822按规范规定，120MPa,总即：

818.301200，故： 818.30/12000.68cm实际焊缝厚度为1.20.7070.8480.68cm，可以。

1

四、行车道板的计算

（一）计算图式

考虑到主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固结和中间铰接的板计算。 (二） 恒载及其内力 1.每延米板上的恒载g：

沥青混凝土面层： g10.021.0230.46KN.m; 25号混凝土垫层； g20.091.0242.16KN.m; 梁翼缘板自重： g30.111.0252.75KN.m; 每延米板上的恒载合计：ggi5.37KN.m 2恒载产生的内力

11b25.37(1.600.18)21.35KN.m 弯矩：MAhgIb221b5.37(1.600.18)/23.81KN 剪力：QAhgIb2

41

3活载产生的内力

汽—20级：以重车后轮作用于铰缝线上为最不利荷载位置，此时两边的悬臂板各承担一半的车轮荷载。

按后车轮着地宽度b2及长度a2为：

顺行车方向轮压分布宽度：a1a22H0.2020.110.42m 垂直行车方向轮压分布宽度： b1b22H0.6020.110.82m 荷载作用于悬臂根部的有效根部宽度:

a1a21.42l00.421.420.713.24m

单轮时：aa12l01.84m 冲击系数: 11.3 作用于每米宽板条上的弯矩为：

MPAP14abl0042

1.33023.240.710.82/412.04KN.m单个车轮时：

MAP1.332.51.840.710.82/411.61KN.m 取大值：MAP12.04KN.m

作用于每米宽板条上的剪力为：P2P30AP14a1.323.2424.07KN挂—100：车轮在板上的布置如图28：

按“桥规”，车轮着地宽度b2与长度a2为：b20.50m,a20.2m

b1b22H0.5020.110.72m a1a22H0.2020.110.42m

铰缝处2个轮重对于悬臂根部的有效分布宽度为:

42

2aa11.202l00.421.2020.713.04m

悬臂根部处的车轮尚有宽度为的部分轮压作用于需计算的铰接悬臂板上：

cb1/2(90l0)0.72/2(900.71)0.17m

轮压面ca1上的荷载对悬臂根部的有效分布宽度为：

aa2c0.4220.170.76m

对于轮压上的荷载，它并非对称于铰缝轴线，为简化计算，偏安全地仍按悬臂梁来计算内力。

悬臂根部每延米板宽的弯矩为：MAgp1b1b12l0p2c/2 24其中：p12p/8ab1p/4ab1 p2p/4ab1 代入后，得到：MAgb1pb1pc2 l04ab1244ab1225025020.710.72/40.1712.55KN.m

43.0480.760.72作用在每米宽板条上的剪力为：

QAgp1b1ppc2502500.17p2c39.98KN

28a4ab143.0440.760.724荷载组合；按：“公预规”做的：

恒+汽：1.2MAh1.4MAp1.21.351.412.0418.48KN.m 1.2PAh1.4PAp1.23.811.424.0738.27KN 恒+挂:

1.2MAh1.1MAg(1.21.351.112.55)15.43KN.m 1.2PAh1.1PAg1.23.811.139.9848.55KN

故行车道板的设计内力为：MA18.48KN.m QA48.55KN

43

(三)截面设计、配筋与强度验算

悬臂板根部高度h14cm，净保护层a2cm。若选用12钢筋，则有效高度h0为：

h0had/20.140.020.0060.114m

按: Mg 18.481cRabx(h0x/2)

114.5103x(0.114x/2) 1.25 x20.228x0.00390 x0.0158m 验算jgh00.550.1140.0627mx0.0158m。 按：RgAgRabx

Ag14.51.00.0158/3406.74104m26.74cm2

查有关板宽内钢筋截面与间距表，当选用12钢筋时，需要钢筋间距为16cm时，此时所提供的钢筋截面面积为：

7.07cm26.74cm2 Ag按规定，矩形截面受弯构件的截面尺寸应符合下列要求，即：

QjQA48.55KN

Qj0.051Rbh00.0512510011.4290.7KN48.55KN(要求) 按Qj0.038R1bh0，即：Qj0.0381.5510011.467.15KN48.55KN 故不需要进行斜截面抗弯强度计算，仅按构造要求配置箍筋。板内分布钢筋用

8，间距取25cm。 强度验算：RgAgRabx

xRgAg/(Rab)3400.000707/(14.51.0)0.0166m

1MpRah0x/2bx14.5103(0.1140.0166)1.00.016625.44KN.m

2Mp/1.2525.44/1.2520.35KN.m

44

MjMA18.48KN.mMp/1.2520.35KN.m

强度满足要求。

五、支座计算

采用板式橡胶，其设计按规范要求进行。

(一) 选定支座的平面尺寸

选定支座的平面尺寸由橡胶板的抗压强度和梁端或墩台顶混凝土的局部承于强度来确定。对橡胶板满足： jNj ab若选定支座平面尺寸ab2018360cm2，则支座形状系数S为： San/2tab式中：t0.5cm

当S8时，橡胶板的平均容许压应力i10MPa，橡胶支座的弹性模量Ej为： Ej530S418460.11MPa 计算时

最大支座反力N恒1.68KN,N汽166.65KN,N人4.49KN，N挂307.00KN,

N挂车组合1.68307.00471.68KN按容许应力法计算的最大支座反力N为：

20189.47

20.5(2018)471.68377.34KN(大于汽车组合) 1.25377.341.084KN/cm210.84MPaj10MPa j360故 N

jj4.8﹪<5﹪ (可以选用) j 45

（二） 确定支座的厚度

主梁的计算温差取T35℃，温度变形由两端的支座均摊，则每一个支座承受的 水平位移D为：

1 D10535(195018)0.344CM

2计算活载制动引起的水平位移，首先需缺点作用在每一个支座上的制动力HT。对于20m桥跨可布置一行车队，其总重为：

汽—20：制动力为50010﹪=50KN，一辆加重车的总重为300KN，制动力为

30030﹪=90KN。五根主梁共10个支座，每一个支座承受的水平力HT为： HT90/109KN 按规范要求，橡胶层总厚度t应满足： （1） 不计汽车制动力时：t2D0.688cm （2） 计汽车制动力时：

HTt/0.7D2Gab0.70.587cm t0.344/211360900（3）t0.2a0.2204.0cm

选用六层钢板、七层橡胶组成橡胶支座。上下层橡胶片厚度为0.25cm，中间层厚度为0.5cm，薄钢板厚度为0.2cm，则： 橡胶片总厚度为：t50.520.253cm 符合规范要求：0.2at3.0cm2D0.688cm 支座总厚度： ht60.24.2cm

(三)验算支座的偏转

46

支座的平均压缩变形为为： Nt/abEj377.340.036.83104m6.83102cm

0.20.18460110按规范要求应满足0.05t，即：

6.831020.05315102(合格)

梁端转角为：设恒载时主梁处于水平状态。已知汽—20荷载作用下跨中挠度

16f161.282.1103rad 5f51950f1.28cm验算偏转情况应满足：

6.83102符合规范要求。

a202.11032.1102cm 22（四） 验算支座的抗滑稳定性

按规范规定，按下式验算支座抗滑稳定性： Rmin1.4GADT tD t RD1.4DA式中：RD1.68KN;G1.1MPa;T9KN;0.3

计算支点最小反力Rmin：已知横向分布系数（2号梁）为0.456，冲击系数

11.191，按图35计算Rmin为：

Rmin(1)piyiRD1.1910.456(1301.0700.7951200.2771200.205)1.68

296.80代入上式，得到：

47

Rmin0.3296.80.04KN

1.4GADT1.411360.344/3.0914.36KNRmin tD5.36KN tRD0.31.6849.401.4GA均满足规范要求，支座不会发生相对滑动。

第（二）部分 钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算

一、 设计资料

1 设计标准及上部构造 设计荷载：汽20，挂100； 桥面净空：净6附人行道； 标准跨径：，梁长；

上部构造：钢筋混凝土T形梁。 2 水文地质条件:

地下水不富集且埋藏较深,对道路不构成影响。 3 材料

钢筋：盖梁主筋用II级钢筋，其他均用I级钢筋； 混凝土：盖梁用25号，墩桩、系梁及钻孔灌注桩用20号。 4 计算方法：容许应力法。

5 桥墩尺寸：考虑原因标准图，选用图36所示结构尺寸。

48

6 设计依据： 《公路桥涵设计规范》

二、 盖梁计算

（一） 荷载计算

1 上部构造恒载见表24 2 盖梁自重及内力计算见标25

8008080

3 活载计算

（1）活载横向分布系数计算，荷载对称布置时用杠杆法，非对称布置时用偏心受压法。 1）汽—20级

a单列车，对称布置时：

49

尺寸单位：cm

表24

每片边梁自重（kn/M） 1、5号 16.77 每片边梁自重（kn/M） 2、4号 3号 17.09

盖梁自重及产生的弯矩、剪力计算 表25

16.90 一孔上部构造总重（KN） 16.02 一个支座恒载反力（KN） 边梁1、5 边梁2、4 中梁3 167.36 170.56 168.66 截面自重（KN） 编号 1—1 q10.50.51.225(0.5/2)0.31.2 弯矩（KN.m） 剪力（KN） Q左 Q右 M17.50.5/22.250.5/32.25 -9.75 -9.75 259.752—2 q2(1/2)(0.81.1)0.5 1.22514.25M20.51.01.2250.50.61.01.22.5/610.50 -24.00 -24.00

50

3—3 q31.10.61.22.5 19.80M30.51.01.2251.10.31.01.22.5(1/30.6) 19.80.6/230.84M4113.10.5(19.816.5)(1.1/2)151.69(1/31.1) 0.31M5113.12.1(19.816.552.8)(2.7/2)153.2 9(1/32.7)41.96-43.80 69.30 4—4 q41.10.51.225 16.5052.80 52.80 5—5 q51.11.61.225 52.800 0 150

240.5625/20.281 3(0.43750.4379)/20.438 B双列车，对称布置时：

150.5312/20.266

24(0.46880.4062)/20.438 3(0.59380.5938)/20.594 C单列车，非对称布置时：

1eai/2a2,已知n5,e2.10,a22(1.6023.202)25.60 n2.13.20则 11/50.463

25.602.11.60 21/50.331

25.60由 i 31/50.200 41/50.1310.069 51/50.2630.063 d双列车，非对称布置时: 已知:n5,e0.55,2a225.60

51

则: 0.553.2011/525.600.269

1/50.551.60225.600.234

31/50.200 41/50.0340.166 51/50.0690.131

2)挂—100 a对称布置时：

150

24(0.28120.8438)/40.281 3(0.15620.7188)/20.438 b非对称布置时:

已知: n5,e1.55,2a225.60 则: 11/51.553.2025.600.344

1.551.6021/525.600.272

31/50.200 41/50.0720.128 51/50.1440.056 3）人群荷载

q人0.7532.25KN.m

a两侧有人群，对称布置时:

151.422

52

240.422 30

b单侧有人群，非对称布置时:

已知: n5,e3.200.6753.875,2a225.60 则: 11/53.8753.200.684

25.603.8751.6021/50.442

25.60 31/50.200 41/50.2420.042 51/50.2420.042

(2)按顺桥向活载移动情况，求得支座活载反力的最大值。

1）汽—20：考虑到支点外布置荷载，并以车轮顺桥向着地宽度边缘为限(0.20m)，布载长度l为：

l19.50.250.1019.65m 单孔荷载

单列车时，取三种情况中最大值。

B2120(1.0080.936)600.731277.14KN

601.008120(0.8030.731)700.2181300.013261.51KN B21.008130700.803120(0/2900.218)600.013248.00KN B2取用B2277.14KN 当为二列车时，则： 单孔荷载

单列车时：B1600.7311200.936156.18KN

53

B21201.008700.4951300.290193.31KN B1B2349.49KN 双列车时： 2(B1B2)694.98KN 2）挂—100：布载长度为：

l19.65m a单孔布载

B2250(1.0080.9460.7410.680)843.75KN

b双孔荷载，按两种方式布置，取大值。

B12500.946236.50KN

B2250(1.0080.8030.741)638.00KN B2250(0.9050.844)437.25KN B1两种布载方式B1B2之和相等，

B1B2874.50KN

3）人群荷载

单孔满载时B22.251.00819.6522.28KN（一侧）; 双孔满载时（一侧）。

B1B222.28KN B1B244.57KN

（3） 活载横向分布后各梁支点反力（计算的一般公式为RiBi）见表25。 （4） 各梁恒载、活载反力组合：计算见表26，表中均取用各梁的最大值，其

中冲击系数为： 110.3(4539)1.040 45

各梁恒载、活载反力组合 计算表（单位：KN） 表26

编号 荷载情况 恒载 汽—20双列对称 1号梁R1 2号梁R2 3号梁R3 4号梁R4 5号梁R5 330.71 96.68 337.12 159.20 170.10 245.73 237.86 -18.81 19.70 477.51 516.02 526.02 488.41 466.28 459.98 333.34 215.90 145.39 174.90 174.90 0 8.91 9.24 558.15 478.73 487. 573.10 406.59 337.12 159.20 120.67 111.94 111.94 -18.81 -1.87 477.51 475. 438.98 455.92 466.28 359.25 330.74 96.68 95.23 48.97 48.97 63.38 -12.66 490.80 414.76 4.35 413.31 330.74 303.77 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

汽—20双列非对称 195.55 挂—100对称 挂—100非对称 人群对称 人群非对称 ①+②+③ ①+②+⑦ ①+③+⑥ ①+③+⑦ ①+④/1.25 ①+⑤/1.25 0 300.83 63.38 30.49 490.80 457.91 5.67 556.78 330.74 505.26 影响线长度按双孔计，即为219.539.0m。且表中汽车荷载项已计入冲击系数值。

4 双柱反力Gi计算，所引用的各梁反力见表27。

5 由表27可知，偏载左边的立柱反力最大（即G1G2），并由荷载组合10时（汽—20、双列非对称布置与人群对称组合）控制设计。此时G11371.76KN,

G21151.KN。

55

双柱反力G1计算 表27

荷载组合情况 组合8 汽20双列对称 人群对称 组合9 汽20双列对称 人群非对称 1(5.675.3526.923.7478.732.1 4.2汽20双列非对称 438.980.54.351.1)1371.761(457.915.3516.023.7558.152.1 4.2475.0.5414.761.1)1259.50计算式 1(490.805.3477.513.79.242.1 4.2477.510.5490.801.1)1242.93反力G1(KN) 1243．93 1259.50 组合10 1371.76 人群对称 1(556.785.3488.413.7487.2.1 4.2汽20双列非对称 455.920.513.311.1)1322.72组合11 1322.72 人群非对称 组合12 挂100对称 组合13 挂100非对称 330.74466.28573.10/21083.57 1(505.265.3459.983.7406.592.1 4.2359.250.5303.771.1)1209.311083.57 1209.31 （二） 内力计算

1 恒载加活载作用下各截面的内力

56

（1）弯矩计算：截面位置见图示。求得最大弯矩值，支点负弯矩取用非对称布置时数值，跨中弯矩取用对称布置时数值。 按49给出的截面位置，各截面弯矩计算式为：

M110 M22R10.60 M33R11.10

M44R11.60G10.50

M55R13.20G12.10R21.60

各种荷载组合下的各截面弯矩计算见表30。注意的是，表中内力计算未考虑施工荷载的影响。

（2） 相应于最大弯矩值时的剪力计算。一般计算公式为： 截面1-1：Q左0，Q右R1 截面2-2: Q左Q右R1 截面3-3: Q左R1，Q右G1R1 截面4-4: Q左G1R1，Q右G1R1R2

截面5-5: Q左G1R1R2，Q右G1R1R2R3 计算值见表31。 2 盖梁内力汇总

表中各截面内力均取用表28、29中的最大值。按表32可绘制内力计算值的包络图。

各截面弯矩计算 表28

57

荷载组合情况 墩柱反力(KM) 梁的反力（KM） 截面2-2 各截面弯矩（KN.m） 截面3-3 截面4-4 截面5-5 G1 组合8 汽—20双列对称 组合9 汽—20双列对称 组合10 汽—20双列非对称 组合11 汽—20双列非对称 组合12 挂—100双列对称 R1 R2 1242．93 490．80 477．51 -294.48 1259．50 457．91 516．02 -274.75 1371．76 5．67 526．92 -353.80 1322．72 556．78 488．41 -334.07 1083．57 330．74 466．28 -198.44 -539.88 -503.70 -8. -612.46 -363.81 -555.79 -163.82 -102.91 -257.59 -229.49 +12.60 -203.79 +275.58 +3.01 +150.68 +214.56 +471.08 +186.75 组合13 1209．31 505．26 459．98 -303.16 挂—100双列非对称

各截面剪力计算（单位KN） 表29

荷载组合情况 墩柱反力G1 梁的反力 各截面剪力 截面1-1 截面2-2 Q左 Q右 截面3-3 Q左 Q右 截面4-4 Q左 Q右 截面5-5 Q左 Q右 R1 R2 R3 Q左 Q右 组合8 汽—20 1242.93 490.80 477.51 9.24 0 -490.80 -490.80 -490.80 -490.80 752.13 752.13 274.62 274.62 -274.62 组合9 汽—20 1259.50 457.91 516.02 558.15 0 -457.91 -457.91 -457.91 -457.91 801.59 801.59 285.57 258.57 -272.58 组合10 汽—20 1371.76 5.67 526.92 473.73 0 -5.67 -5.67 -5.67 -5.67 782.09 782.09 255.17 255.17 -223.56 组合11 汽—20 1322.72 556.78 488.41 478. 0 -556.78 -556.78 -556.78 -556.78 765.94 765.94 277.53 277.53 -210.11 58

组合12 挂—100 1083.57 330.74 466.28 573.10 0 -330.74 -330.74 -330.74 -330.74 752.83 752.83 286.55 286.55 -286.55 组合13 挂—100 1209.31 505.26 458.98 400.59 0 -505.26 -505.26 -505.26 -505.26 704.05 704.05 244.07 244.07 -162.52

盖梁内力汇总表 表30

截面号 内力 弯矩(KN.m) M自重 M荷载 M计算 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 -2.25 0 -2.25 -9.75 -9.75 0 -5.67 -9.75 -599.42 -10.50 -353.80 -3.30 -24.0 -24.00 -5.67 -5.67 -613.67 -613.67 -30.84 -8. -679.48 -43.80 69.30 -5.67 801.59 -633.47 870. -0.31 -257.59 +12.60 -257.90 +12.29 52.80 52.80 801.59 286.55 8.39 339.35 41.96 471.08 513.04 0 0 286.55 -286.55 286.55 -286.55 剪力 (KN) Q自重 Q荷载 Q计算 左 右 左 右 左 右 （三） 截面配筋设计与承载力校核

采用25号混凝土，主筋用16锰钢22，保护层用5cm(钢筋中心至混凝土边缘)。

g185000KPa。g185MPa，查“桥规”得到w11MPa，即w11000KPa，

1 弯矩作用时配筋计算

各截面所需钢筋量，见表31。实际配筋量见图50。对比可知：原有标准图（灌注桩双柱式桥墩，跨径20，汽—20，挂—100净620.75）的墩帽钢筋用量是足够的，均大于计算值。

59

各截面钢筋量计算 表31

截面号 1-1 -2.25 2-2 -3.30 3-3 -697.48 4-4 -257.90 +12.29 5-5 +513.04 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 0.75 555000 1.05 671.85 1.05 360.21 1.05 949.03 1.05 19914.97 1.05 477.07 0 0.158 0.299 0.112 0 0.225 — 19.91 37.67 14.11 — 28.35 M计算（KN.m）(m) b (m) h0 bhrg20M计算 含筋率 钢筋面积 所需22根数 实际用 p﹪ Agp﹪bh0 (cm) — 5.24 9.91 3.71 — 7.46 222 根数 6 8 10 8 4 10 Ag 22.81 30.41 38.01 30.41 15.20 38.01 2 剪力作用时配筋计算

（1） 各截面主拉应力计算，在盖梁悬臂部分变高度区间主拉应力的计算式为： 其他等高度区间用计算式为： 具体计算见表32。

查“桥规”，25号混凝土容许主应力值为： z1750KPa

各截面主拉应力计算 表32

1z1 bz1MQtgz1 bzh0 60

截面号 （KN.m)（KN）Q计算M计算b h0 实际用 实际含筋参数12/3 zh0(m) z1(m) (m) 钢量 2 1 bzMtg (Qtg) h0(KPa)Aq(cm) 率p﹪ 1-1 -9.75 -599.42 -2.25 1.20 0.75 22.81 0.235 0.202 0.933 0.700 0.981 9.46 711.45 521.30 0.60 2-2 -613.67 — -613.67 1.20 1.05 30.41 0.241 0.917 0.934 — 3-3 -633.47 — 870. 4-4 8.39 — 339.35 1.20 1.05 38.10 0.302 0.217 0.928 0.974 1.98 745.11 — 1.20 1.05 30.41 0.241 0.917 0.934 0.881 725.78 288.27 — 5-5 286.55 — -286.55 1.20 1.05 38.01 0.302 0.217 0.928 0.974 245.17 — 表中tg0.6/1.00.6。

（2） 斜筋、箍筋的配置。由于各截面的主拉应力均小于z1750KPa，故不需

要配置计算的剪力钢筋，可按原标准图所示配置构造钢筋。

（3） 全梁承载力校核。已知h01.05m,g185000KPa，一根22主筋的面积，

ag3.801cm2取z0.92h00.966m，则一根主筋所承受的弯矩值为：

M1Gagz

1850003.8011040.96667.93KN.m 据此绘制的弯矩包络图和全梁承载力校核。

61

三、 桥墩墩柱计算

墩柱一般尺寸所示，墩柱直径为100cm，用20号混凝土，I级钢筋。 （一） 荷载计算 1 恒载计算：由前计算得

（1）上部构造恒载，一孔重1669.06KN； （2）盖梁自重（半根盖梁）113.10KN； (3 ) 横系梁重(1.000.73.225)56KN； （4） 墩柱自重3.14160.521.92537.31KN。 作用墩柱底面的恒载垂直力为： N恒1669.06/2113.1037.31984.94KN

2 活载计算：荷载布置及行驶情况，由盖梁计算得知 （1） 汽—20

1）单孔荷载：单列车时：

B10,B2277.14KN,B1B2277.14KN

相应的制动力：T(300200)0.150KN,T3000.390KN（取用）。2）双孔荷载：单列车时： B1156.18KN,B2193.31KN B1B2349.49KN

相应的制动力： T(300200)0.150KN90KN (2)挂—100

62

1）单孔荷栽：

B10,B2843.75KNB1B2843.75KN

2）双孔荷载：B1236.50KN,B2638.00KN,B1B2874.50KN (3）人群荷载： 1）单孔行人（单侧）

B10,B222.28KN,B1B222.28KN

2)双孔行人（单侧）

B1B222.28KN,B1B244.57KN

活载中双孔荷载产生支点处最大反力值，即产生最大墩柱垂直力；活载中单孔荷载产生最大偏心弯矩，即产生最大墩柱底弯矩。 3 双柱反力横向分布计算（活载位置见图） （1） 汽—20

2102101.0,2110 42055210双列车时：10.631,210.6310.369

420单列车时：1(2 )挂—100

11152100.774,210.7740.226 420（3）人群荷载： 单侧时: 1387.52101.423,211.4230.423;

420双侧时：120.50 4荷载组合

（1） 最大最小垂直反力时，计算见表33

63

活载组合垂直反力计算（双孔） 表33

编号 1 2 3 4 5 汽20 挂100 人群荷载 单列车 双列车 单侧行人 双侧行人 荷载情况 最大垂直反力（KN） 横向分布1 1.000 0.631 0.774 1.423 0.500 最小垂直反力（KN） 横向分布1 0 0.369 0.226 -0.423 0.500 1 363.47 458.70 676.86 63.47 44.57 1 0 268.24 197. 18.85 44.57 表中汽20项内以乘以冲击系数11.040。 （2） 最大弯矩时，计算见表34

活载组合最大弯矩计算（单孔） 表34

编号 荷载情况 墩柱顶反力计算式垂直力（KN） 水平H（KN） 对柱顶中心弯矩（KN.m） B1(1) B1 1 2 3 4 上部构造与盖梁恒载 汽20单孔双列车 挂100 人群单孔双侧 B2 B1B2 0.25(B1B) 1.4H — — — 947.63 0 0 — 409.21 653.06 44.57 — 45 — — 0 102.30 163.27 11.14 0 — — 5.280.6311.17 409.21 843.750.774 .140.500 653.06 44.57

表34内水平力由两墩柱平均分配。

（二） 截面配筋计算及应力验算

1 作用于墩柱顶的外力

（1）垂直力：Nmax挂947.63676.861624.49KN（挂车） 最大垂直力：Nmax汽947.63458.7063.471469.80KN(汽车） 1624.49/1.251299.591469.80 故取：Nmax1469.80KN。

最小垂直力（需考虑与最大弯矩值相适应）由表34得到： Nmin947.63409.2144.571401.41KN （2） 水平力：H45KN （3） 弯矩：

Mmax102.3051.3011.141.74KN.m163.27/1.25130.62KN.m

2 作用于墩柱底的外力

Nmax1469.8037.311507.119KN Nmin1401.4137.311438.72KN Mmax1.74451.9250.24KN.m 3 截面配筋计算（截面1-1，）

已知墩柱用20号混凝土，a7000KN/m2，选用1216钢筋，

135000KP,Agag24.13cm2由于lp/d21.9/1.03.87，不计偏心弯矩的

增大系数，即1.00。

（1） 双孔荷载，最大垂直反力时，墩柱按轴心受压构件验算： hNmax AhmAg 65

式中:1.0,AhR10.520.785m2;

m—钢筋屈服强度与混凝土轴心抗压极限强度的比值，按I级钢筋与20号混凝

2土可查表得m17。 故 h15070.7851724.131041824.46KPaa

（2） 单孔荷载，最大弯矩时，墩柱按小偏心受压构件验算：

250.24 e0Mmax/Nmin1438.72

0.17md/60.167m ee0.1700R0.34 10.5020号混凝土n10,rg50545cm,Ag24.13cm。 A224.13g/R13.1425000.41﹪

n0.041,rg/R10.90 按圆形钢筋混凝土截面杆件强度计算公式： hhN/A0N0MW0RTe021RS1 gn2KR1Rrgh2KR,1Khhh 上式中TS可查有关表格，亦可按下式求得： T111n10.0410.961 S412nr/R2423.75 g1120.0410.9代入后，得到： 压应力： 1438.72h0.520.9610.343.75

=1831.84*（0.961+1.275）

66

=4.96kPa<[]=7000kPa 拉应力:

h

＇=1831*(0.961-1.275)

=-575.20kPa<[Z1]=650kPa

K=4.96/(4096-575.2)=1.163

钢筋应力: g=-10*4.96*2*1.163*0.5-(0.5-0.45)/2/1.163/0.5 =-39199kPa<[g]=135000kPa

混凝土拉应力小于容许应力,表明墩柱不回出现裂缝,按小偏心构件计算可行墩柱配筋满足规范要求。箍筋可按构件要求配置。

四、钻孔灌注桩计算

钻孔灌注桩直径1.20m，用20号混凝土，16级钢筋。灌注桩按m法计算，

m值为5*10kN/m。桩身混凝土受压弹性模量

34Eh2.6*10MPa4。

（一） 荷载计算

每一根桩承受的荷载为： ⒈两孔恒载反力 ⒉盖梁恒重反力 ⒊系梁恒重反力

NNN1=1/2*1669.06=834.53KN

2=113.01KN

3=1/2*56=28KN

67

⒋一根墩柱恒重

N4=37.13KN

作用于桩顶的恒载反力N恒为： ⒌灌注桩每延米自重 q ⒍活载反力

（1） 两跨活载反力：

4*1.2*1516.96KN/m（已扣除浮力）

2N5=458.70KN（汽车-20级、双列车）

=676.86KN（挂车-100） N5=63.74KN（人群荷载、单侧） N5

（2）单跨活载反力：

N6=409.21KN（汽车-20级、双列车）

=653.06KN（挂车-100） N6=44.57KN（人群荷载、双侧） N6

（3）制动力T=45KN，作用点在支座中心，距桩顶距离为： （1/2*0.042+1.1+1.9）=3.021m （4）纵向风力：风压取0.7*442=309.4Pa

则由盖梁引起的风力：W1=1/2*2.314=1.157KN，对桩顶的力臂为1.10*1/2+1.9=2.45m

墩柱引起的风力：W2=0.85KN，对桩顶的力臂为1/2*1.90=0.95m 横向风力因墩柱横向刚度教大，可不予考虑。

68

⒎作用于桩顶的外力

NNmax=1012.94+458.70+63.47=1535.11KN（双孔） =1012.94+409.21+44.57=1466.72KN（单孔）

minH=45+1.157+0.85=47.01KN M=

N6*0.025+T*3.021+W1*2.45+W2*0.95+N6＂*0.25

=102.30+135.95+2.83+0.81+11.14 =253.03KN*m（单跨荷载时）

⒏作用于地面处桩顶上的外力 （二）桩长计算

由于假定土层是单一的，可用确定单桩容许承载力的经验公式初步计算桩长。灌注桩最大冲刷线以下的桩长为h，则： [N]NNHmax=1535.11+16.96=1552.07KN =1466.72+16.96=1483.68KN

min0=47.01KN

=102.30+180.95+3.99+1.66+11.14=300.04KN*m

M01ulIiim0A{[0]k2(h33)}

221代入得：[N]=[3.93*（2.8+h）*40]+0.75*0.8*1.13[220+1.5*8*（2.8+h-3）]

2 =134.60+78.6h+0.678*（217.6+12h） =282.13+86.74h 桩底最大垂直力为：

1=1552.07+2.8*16.96+qh=1599.56+8.48h Nmax269

即： 1599.56+8.48h=282.13+86.74h

故 h=（1599.56-282.13）/（86.74-8.48）=16.83m 取h=20m，即地面以下为22.80m，由上式反求，可知桩的轴向承载力能满足要求。

（二）桩的内力计算

⒈桩的计算宽度b：

bk1f(d1)=0.9*（1.2+1.0）=1.98m

⒉桩的变形系数： 5 故： 5 可按弹性桩计算。

mb1EI

5000*1.980.67*10*0.102*2.67=0.3m

1 ⒊地面以下深度Z处桩身截面上的弯矩MZ与水平压应力

已知作用于地面处桩顶上的外力为：

Zx的计算

N0=1483.68KN，H0=47.01KN。M0=300.04KN*m

（1）桩身弯矩MZ

MBM=HA0Zm0m

式中的饿无量纲系数可由表格查得，计算结果见表，其结果示于图。

桩身弯矩MZ计算（单位：KN*m） 表35 ZZ hh Am Bm H0Am MB0m MZ 70

Z 0.28 0.56 1.13 1.69 2.26 2.82 3.67 4.24 5.65 7.06 8.47 9. 11.30 0.1 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.3 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 1.0 4.0 4.0 0.09960 0.99974 13.23 0.19696 0.99806 26.16 0.37739 0.987 50.12 0.62938 0.95861 270.30 0.561 0.91324 85.74 0.72305 0.850 96.02 0.76761 0.73161 101.94 0.766 0.68694 100.22 0.61413 0.40658 81.56 0.396 0.14763 52.98 0.19305 0.07595 25. 0.05081 0.013 6.75 0.00005 0.00009 0.007 299.96 299.46 295. 287.62 274.01 255.30 219.51 206.11 121.99 44.29 22.79 4.06 0.027 313.19 325.62 346.01 0357.92 359.75 351.32 321.45 306.33 203.55 97.27 48.43 10.81 0.0（2）桩身水平压应力

Zx

Z=ZxH0bAx21Mb10ZBx

式中的无量纲数Ax、Bx可由表格查得，Z=Z。计算见表，其结果示于图。

H0b2=0.3*47.01/1.98=8.40

1

Hb10=0.3*0.3*300.04/1.98=18.99

71

水平压应力

计算（单位：KN/m） 表36 Zx2Z ZZ Ax 2.11799 Bx H0bZAx Mb1201ZBx 0 Zx 0 0.56 1.13 1.98 2. 3.11 4.24 5.65 8.47 11.30

0 0.2 0.4 0.7 0.9 1.1 1.5 2.0 3.0 4.0 0 0 4.90 7.60 8.49 7.60 5.98 1.79 -2.88 -5.40 -1.13 1.29088 3.56 8.46 13.66 16.49 15.87 13.87 7.66 -0.41 -7.60 -4.75 1.80273 1.000 6.06 1.36024 0.63885 8.00 1.09361 0.44481 8.27 0.841 0.28606 7. 0.46614 0.06288 5.87 0.14696 -0.07572 2.47 -0.08741 -0.09471 -2.20 -0.10788 -0.01487 -3.62 (四)桩身截面配筋与强度验算

验算最大弯矩（Z=2.26m）值处的截面强度，该处内力值为： M=359.75KN*m

N=1483.68+2.26*16.96=1522.01KN 桩内竖向钢筋若按含筋率0.2%配置，则：

Ag4*1.2*0.2%=22.62cm

22 72

选用1216钢筋，A2g=24.13cm，=0.21%。 桩的换算面积A0为：

A220AhnAg=

4*1.2+10*24.13*104=1.155m

桩的换算截面模量W0为： 2 W304RnAgrg2R

=

4234*0.6+

10*24.13*10*0.2*0.6

=0.175m3 弯矩增大系数为： 12

1kNlp10aeEhIh 式中：k——安全系数，取1.6；

lp——桩的计算长度，当h4时取lp=0.7（l4.00）=7.91m； I444hd*1.2=0.102m

a0.1e——与偏心荷载有关的系数，ae0.16 。

0.2e0d eM0N=359.75/1522.01=0.236m，故：

a0.1e0.16=0.412

0.2e0d 代入后： =1.038

桩截面的核心距：W0A=0.175/1.155=0.152。

0 73

外力偏心距：e,Me01.038*0.2360.245。由于e>,故灌注N桩为大偏心受压沟灌件，应按圆形钢筋混凝土截面大偏心受压构件计算. 桩的偏心率

e0.245/0.60.4083,按公式: R

2eR R16(V3ncos1)2rW24n(g)20.=1.283 r 式中:24n(g)=24**10*0.0021*()R0.60 48ncos=48**10*0.0021*cos

11 =3.167cos 上式可写成: 用试算发求 假定



1eW1.283=0.4083 R16V3.167cos11值(假设值,查表):

10=,则: cos1121=-0.514,V=5.193,W=33.250,代入得:

10 取

e33.2501.283=0.40760.4083 R165.1933.1670.514=,则k112101cos1212=0.757. 为:

96kM 桩身混凝土边缘最大压应力 max3maxRr[W24n(g)]R2

=96*0.757*359.75*1.038/0.60/(33.250+1.283) =3638.12KN/m<[

23h]=9000kPa

74

gnmax2R(1k)a=10*3638.12*2*0.6*(1-0.757)-0.006/2/0.6/0.757

2kR =9275.52kPa<[ 均满足规范要求.灌注仗主筋配置见图.

(五)墩顶纵向水平位移验算

h

]=135000kPa

⒈桩在地面处的水平位移和转角(x0、)计算

0 当h4,Z=0时,查表得到:

3x0H3AEI0xM2BEI0x

A=2.44066,Bxx=1.621

75 EI=0.3*2.6*10*0.67*0.1020.788*10 EI=0.3*2.6*10*0.67*0.1022.227*10 故

22753x047.010.788*10*2.4415300.042.227*1035*1.621

=1.456*102.184*10

=3.0*10m=3.mm<6mm(符合m法计算要求) 033xH002EIAM BEI0 同上查表得到:

A=-1.62100, B=-1.75058

75 EI=0.3*2.6*10*0.67*0.102=6.291*10 代入得:

75

047.012.227*10*(1.621)54300.046.291*1045*(1.751)

=3.442*108.351*10 =1.177*100.00118(rad) ⒉墩顶纵向水平位移验算(图)

3 由于桩露出地面部分为变截面,其上部墩柱截面抗弯刚度为E1l1(直径d1),

下部桩截面抗弯刚度为EI(直径d),假设n

ElEI11,则墩顶的水平位移公式为:

xxlxx1000Qm

已知:h13.0m ,h21.0m, 故:

h22.8m

45xQ13[(0.482*1.070.482*0.67*2.6*0.102*103

33.0)0.482*3.0*1.0(3.01.0)] =0.785*10m

3xm1.742*0.482*0.67*2.6*0.102*10

27[3.00.482*1.0(2*3.01.0)] =1.190*10m

3xxlxx1000Qm

3=3.0*10-(-0.00118*4.0)+ 0.785*10

76

3+1.190*10

=110.335*10m=10.34mm 33 墩顶容许的纵向水平位移[]为:

[]=5l=5*20=22.36mm>x1 符合规范要求。 77

攀枝花学院本科毕业设计

道路设计计算书

学生姓名： 吴小兰 学生学号： BGCGL02051

院（系）： 土木工程学院 年级专业： 02级土木道桥专业 指导教师： 林跃水

二〇〇六年六月平面设计

78

一、导线要素及导线图绘。

1．交点间距计算

控制点 Y X 控制点 Y X 起点 465299 2943632 JD5 465974 29438 JD1 465266 2943572 JD6 466096 2943612 JD2 465596 2943630 JD7 466212 2943518 JD3 465834 29438 终点 466211 2943602 JD4 465902 29432

交点间距计算公式 L=(X2X1)2(Y2Y1)2 计算相邻交点的距离：已知:起点桩号为：k0+000. (1).起点JD1:

L1=(X2X1)2(Y2Y1)2=68.476 JD1的桩号为：JD1=起点+L1

=（K0+000）+68.476

= K0+068.476

(2) JD1JD2:

L2=(X2X1)2(Y2Y1)2=335.058 JD2的桩号为：JD2 = JD1+L2

=（K0+68.476）+335.058-35.225

= K0+351.315 (3) JD2JD3:

79

L3=(X2X1)2(Y2Y1)2=238.680

JD3的桩号为：JD3= JD2+L3

=（K0+351.315）+238.680-0.3

= K0+5.971 (4) JD3JD4:

L4=(X2X1)2(Y2Y1)2=125.936 JD4的桩号为：JD4= JD3+L4

=（K0+5.971）+125.936-8.223

= K0+710.038 (5) JD4JD5:

L5=(X2X1)2(Y2Y1)2=128.141

JD5的桩号为：JD5= JD4+L5

=（K0+710.038）+128.141-22.249

= K0+808.888 (6) JD5JD6:

L6=(X2X1)2(Y2Y1)2=127.201

JD6的桩号为：JD6= JD5+L6

=（K1+808.888）+127.201-9.523

= K0+928.137

80

(7) JD6JD7:

L7=(X2X1)2(Y2Y1)2=149.305

JD7的桩号为：JD7= JD6+L7

=（K0+928）+149.305-1.085

= K1+077.157 (8) JD7终点:

L8=(X2X1)2(Y2Y1)2=84.006 终点的桩号为：终点= JD7+L8

=（K1+077.157）+84.006-30.278

= K1+113.826 2.导线方位角计算

导线方位角计算公式:B=arctg[(Y2-Y1)/(X2-X1)]。 (1)起点-JD1:

B1= arctg[(X2-X1)/(Y2-Y1)] =24101121 (2) JD1-JD2:

B1= arctg[(X2-X1)/(Y2-Y1)] =90586

(3) JD2-JD3:

B1= arctg[(X2-X1)/(Y2-Y1)]

81

=401930

(4) JD3-JD4:

B1= arctg[(X2-X1)/(Y2-Y1)] =30204050

(5) JD4-JD5:

B1= arctg[(X2-X1)/(Y2-Y1)] =5504850

(6) JD5-JD6:

B1= arctg[(X2-X1)/(Y2-Y1)] =34303335

(7) JD6-JD7:

B1= arctg[(Y2-Y1)/(X2-X1)] =32005850

(8) JD7-终点:

B1= arctg[(X2-X1)/(Y2-Y1)] =9004055 3.导线间偏角的计算

82

导线间偏角的计算公式：C=│Bi+1+Bi│。 （1）起点JD1JD1JD2： C1=│Bi+1+Bi│=12804645 （2）JD1JD2JD2JD3： C1=│Bi+1+Bi│=503836 （3）JD2JD3JD3JD4： C1=│Bi+1+Bi│=6103840 （4）JD3JD4JD4JD5： C1=│Bi+1+Bi│=113080 （5）JD4JD5JD5JD6： C1=│Bi+1+Bi│=7201515 （6）JD5JD6JD6JD7： C1=│Bi+1+Bi│=2203444 （7）JD6JD7终点： C1=│Bi+1+Bi│=1290425 4． 曲线要素计算

全线设置七处曲线，其中JD2、JD3、JD5、JD6处设置圆曲线，JD1、JD4、JD7处设置缓和曲线。p=Ls2/24R,q= Ls/2。

（1）JD1处圆曲线要素计算：此圆曲线R=25，偏角C=12804645度LS=25m。

切线长T4=（R+P）tg(C/2)+q =66.705 曲线长L4=π*R*C/180+Ls=81.191

缓和曲线长

83

外矢距E4=(R+p)sec(C/2)-R=35.225 超距离J4=2T-L=52.219

JD1-T=K0+68.476-66.705=1.771

Zy+L=K0+1.771+81.191=82.962

Yz-L/2=K0+82.962-40.60=42.362

Qz+J/2=K0+42.362+26.114=68.476 校核无误

2）JD2处圆曲线要素计算：此圆曲线R=300，偏角C=503836。切线长T2=Rtg(C/2)=14.786 曲线长L2=π*R*C/180=29.8 外矢距E2=R[sec(C/2)-1]=0.3 超距离J2=2T-L=0.024

JD2-T=K0+351.315-14.786=335.529

Zy+L=K0+335.529+29.8=366.077

Yz-L/2=K0+366.077-14.774=351.303

Qz+J/2=K0+351.303+0.012=351.315 校核无误

3）JD3处圆曲线要素计算：此圆曲线R=50m，偏角C=6103840。切线长T3= Rtg(C/2)=29.832 曲线长L3=π*R*C/180 =53.795 外矢距E3= R[sec(C/2)-1]=8.223 超距离J3=2T-L=5.869

JD3-T=K0+5.971-29.832=560.139

Zy+L=K0+560.139+53.795=613.934

84

（

（

Yz-L/2=K0+613.934-26.8=587.036

Qz+J/2=K0+587.036+2.935=5.971 校核无误

（4） JD4处圆曲线要素计算：此圆曲线R=25，偏角C=113080缓和曲线长

度LS=25m。

切线长T4=（R+P）tg(C/2)+q =51.827 曲线长L4=π*R*C/180+Ls=74.3 外矢距E4=(R+P)sec(C/2)-R=22.249 超距离J4=2T-L=29.29

JD4-T=K0+710.038-51.827=658.211

Zy+L=K0+658.211+74.3=732.575

Yz-L/2=K0+732.575-37.182=695.393

Qz+J/2=K0+695.393+14.5=710.038 校核无误

（5）JD5处圆曲线要素计算：此圆曲线R=40m，偏角C=7201515。切线长T5= Rty(C/2)=29.198 曲线长L5=π*R*C/180 =50.443 外矢距E5=R[sec(C/2)-1]=9.523 超距离J5=2T-L=7.953

JD5-T=K0+808.888-29.198=779.690

Zy+L=K0+779.690+50.443=830.133

Yz-L/2=K0+830.133-25.222=804.911

Qz+J/2=K0+804.911+3.977=808.888 校核无误

（6）JD6处圆曲线要素计算：此圆曲线R=55m，偏角C=2203444。 85

切线长T6=Rtg(C/2)=10.980 曲线长L6=π*R*C/180=21.674 外矢距E6=R[sec(C/2)-1]=1.085 超距离J6=2T-L=0.286

JD6-T=K0+928.137-10.980=917.157

Zy+L=K0+917.157+21.674=938.831

Yz-L/2=K0+938.831-10.837=927.994

Qz+J/2=K0+927.994+0.143=928.137 校核无误

7）JD7处圆曲线要素计算：此圆曲线R=25m，偏角C=1290425度LS=25m。

切线长T7=（R+P）tg(C/2)+q=57.674 曲线长L7=π*R*C/180+Ls=70.274 外矢距E7=(R+p)sec(C/2)-R=30.083 超距离J7=2T-L=45.074

JD7-T=K1+077.157-57.674=019.483

Zy+L=K1+019.483+70.274=0.757

Yz-L/2=K1+0.757-35.187=0.570

Qz+J/2=K1+0.570+22.587=077.157 校核无误

纵断面设计

缓和曲线长

86

（

一、纵坡值

根据沿线各控制标高拉坡，确定纵坡值如路段有控制标高四处， 二、竖曲线设计

（1）变坡点桩号K0+351.3，高程为1307.888m,之前坡度i1=6.80%, 之后纵玻i2=1.00%,

变坡角：ω= │i1i2│=7.80% 竖曲线长度：L=2T=23.20 竖曲线半径：R=L/ω=400 外距：E=L2/8R=0.168 竖曲线起点桩号：K0+351.315 竖曲线起点高程：1307.888m

（2）变坡点桩号K0+585.00，高程为1310.225m,之前坡度i1=1.00%, i2=7.00%,

变坡角：ω= i1-i2=-6.00% 竖曲线长度：L=2T=36.00 竖曲线半径：R=L/ω=600 外距：E=L2/8R=0.270 竖曲线起点桩号：K0+585.00 竖曲线起点高程：1310.225m

（3）变坡点桩号K0+695.40，高程为1317.953m,之前坡度i1=7.00%, i2=1.80%,

变坡角：ω= i1-i2=5.20%

之后纵玻之后纵玻87

竖曲线长度：L=2T=62.40 竖曲线半径：R=L/ω=1200 外距：E=L2/8R=0.406 竖曲线起点桩号：K0+695.40 竖曲线起点高程：1317.953m

（4）变坡点桩号K0+928，高程为1322.14m,之前坡度i1=1.80%, 之后纵玻i2=5.00%,

变坡角：ω= i1-i2=-3.20% 竖曲线长度：L=2T=20.80 竖曲线半径：R=L/ω=650 外距：E=L2/8R=0.083 竖曲线起点桩号：K0+928 竖曲线起点高程：1322.14m

横断面设计 一. 平曲线加宽值的计算

四级公路和山岭、重丘区的三级公路采用第一类加宽值；其它各级公路采用第三类加宽值。对不经常通行集装箱运输半挂车的公路，可采用第二类加宽值。 平曲线交点 JD1 加宽类别 第一类加宽 平曲线半径(m) 25 加宽值（m） 1.8 88

JD2 JD3 JD4 JD5 JD6 JD7 二．超高值的计算

第一类加宽 第一类加宽 第一类加宽 第一类加宽 第一类加宽 第一类加宽 300 50 25 40 55 20 0.4 1.2 1.8 1.4 1.2 2.2 四级公路山岭、重丘区，路基宽度为6.5m,路面宽度为6.0m,路面横坡坡度为1.5%,路肩横坡坡度为2%。按一般地区考虑，旋转方式为路内边缘。 （1）确定超高缓和段的长度Lc

根据公路等级、自然条件及圆曲线的半径，采用的超高横坡度为2%。四级公路绕路面边缘旋转方式的超高变化率p=1/100,则可计算；Lc=bic/p=6*2%/1/100=12m

(2)确定路面加宽值及加宽缓和段的长度

根据公路等级及圆曲线的半径查表，按一类加宽选用路面加宽值,加宽缓和段长度采用超高缓和段长度，加宽过渡方式按正比例增加方式。 （3）计算超高值

①JD1处的超高值的计算 计算圆曲线段内的超高值

因为路面宽度为6.0m,路基宽度为6.5m,因此路肩宽度a=0.25m

h外bj(ijiG)(bjB/2)(iGih)

=0.25×(0.02-0.015)+(0.25+6/2)×(0.015+0.02)=0.115

h中bjij(B/2)iG=0.25×0.02+(6/3)×0.015=0.05

h内bjij(B/2)iG(bjB/2b)ih

=0.25×0.02-(0.25+1.80)×0.02=-0.036 ②JD2处的超高值的计算 计算圆曲线段内的超高值

因为路面宽度为6.0m,路基宽度为6.5m,因此路肩宽度a=0.25m

h外bjij(bjB)ih=0.25×0.02+(0.25+6)×0.02=0.13 h中bjijB/2ih=0.25×0.02+(6/3)×0.02=0.065

h内bjij(bjb)ih=0.25×0.02-(0.25+0.4)×0.02=-0.008

③JD3处的超高值的计算 计算圆曲线段内的超高值

因为路面宽度为6.0m,路基宽度为6.5m,因此路肩宽度a=0.25m

h外bjij(bjB)ih=0.25×0.02+(0.25+6)×0.02=0.13 h中bjijB/2ih=0.25×0.02+(6/3)×0.02=0.065

h内bjij(bjb)ih=0.25×0.02-(0.25+1.20)×0.02=-0.024

④JD4处的超高值的计算 计算圆曲线段内的超高值

因为路面宽度为6.0m,路基宽度为6.5m,因此路肩宽度a=0.25m

h外bjij(bjB)ih=0.25×0.02+(0.25+6)×0.02=0.13 h中bjijB/2ih=0.25×0.02+(6/3)×0.02=0.065

h内bjij(bjb)ih=0.25×0.02-(0.25+1.80)×0.02=-0.036

⑤JD5处的超高值的计算

90

计算圆曲线段内的超高值

因为路面宽度为6.0m,路基宽度为6.5m,因此路肩宽度a=0.25m

h外bjij(bjB)ih=0.25×0.02+(0.25+6)×0.02=0.13 h中bjijB/2ih=0.25×0.02+(6/3)×0.02=0.065

h内bjij(bjb)ih=0.25×0.02-(0.25+1.40)×0.02=-0.028

⑥JD6处的超高值的计算 计算圆曲线段内的超高值

因为路面宽度为6.0m,路基宽度为6.5m,因此路肩宽度a=0.25m

h外bjij(bjB)ih=0.25×0.02+(0.25+6)×0.02=0.13 h中bjijB/2ih=0.25×0.02+(6/3)×0.02=0.065

h内bjij(bjb)ih=0.25×0.02-(0.25+1.20)×0.02=-0.024

⑦JD7处的超高值的计算 计算圆曲线段内的超高值

因为路面宽度为6.0m,路基宽度为6.5m,因此路肩宽度a=0.25m

h外bjij(bjB)ih=0.25×0.02+(0.25+6)×0.02=0.13 h中bjijB/2ih=0.25×0.02+(6/3)×0.02=0.065

h内bjij(bjb)ih=0.25×0.02-(0.25+2.20)×0.02=-0.044

91

攀枝花学院本科毕业设计

桥梁施工组织设计

学生姓名： 吴小兰 学生学号： BGCGL02051

院（系）： 土木工程学院 年级专业： 02级土木道桥专业 指导教师： 林跃水

二〇〇六年六月

92

某桥梁的施工组织设计

一 施工组织设计编制说明：

本桥是某山岭重丘陵四级公路的一座旱桥，桥位位置及地质材料以定出。工程施工的各种条件相对不是很复杂，其桥梁结构形式按标准跨径设计，采用装配式钢筋混凝土简支T形梁桥。施工细则是现场施工人员以指导施工的实施性文件，由经理部编制和总承包单位审批的。

二 本施工组织设计是依据工程承包合同中有关条文和要求编制的，并遵守如下标准和规范:

1、 中华人民共和国交通部标准《公路桥涵、地基与基础设计规范》 2、 中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计手册》 3、 人民交通出版社《混凝土简支梁（板）桥》

4、 中华人民共和国交通部标准《公路桥涵施工技术规范》 5、 《公路桥涵设计通用规范》 6、 《公路桥涵地基与基础设计规范》

7、 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 8、 《公路桥涵设计手册 梁桥》

三 工程概况：

1 工程规模及结构式：本桥是一座山区四级公路的通道。

桥上部为装配式钢筋混凝土简支T梁，分四孔跨径布置为：4*20=80米，全长80米，桥面净宽6米，双向二车道，中间无分割带，两边各0.75米宽的人行道。桥墩为 圆形钢筋双柱式墩，桥墩基础为挖孔桩。桥台为桥圆形钢筋双柱式桥台，基础为灌注基础。

93

2 技术指标：

1)公路等级：四级

2)设计荷载：公路二级，人群-3.5KN/m 3)设计车速：20KN/m 4)桥面横坡：行车道双面横坡

3设计资料：

1)

气候条件：拟建道路地区气候属东南亚副热带季风区，年降雨量为600-1000mm，年蒸发量为2300-2900mm，降雨天数在100天左右，雨季集中在6-10月，以7-8月最多。平均气温1025,最低气温零度，最高气温42度，昼夜温差515。风季多在3-5月，6-8月次之，年平均风速1.1m/s,最大10分钟平均风速16.8m/s，极大风速为32m/s。

2) 3)

地形图（已给定公路的起点，重点及桥位）。

地层岩性：拟建道路地区主要由第四系坡残积粘性土Q厚1.53m;斜长角闪片岩Pt等构成。 4） 5） 6）

地质构造：岩体较为完整。

水文地质：地下水不富集且埋藏较深，对道路不构成影响。 工程地质条件：系坡残积粘性土QPLELPLEL200,

，承载力250KPa；斜长角闪片岩Pt,

承载力550KPa。道路所经地区无不良地质现象。桥位处地质条件：第一层含砾粗砂土，层厚2-4m，天然容重17KN/m，容许承载力0.3MPa；第二层为花岗岩，天然容重24KN/m，容许承载力3MPa。

7）

筑路材料：砂购买，运距为10公里，石料附近可自采；其他需购买材料的运距为10公里。

33 94

8） 设计所需的基本数据资料未指定的部分均可按规范取值。

四 主要工程项目的施工方案

4.1桥下部结构施工

4.1.1.1施工测量

为保证施工放样精度，均使用微机编制程序精确计算放样点坐标。采用全站仪根据设计坐标测放控制桩，并对中心点位作出明显的标志，引设护桩，加以妥善保护。采用换人法对测量成果进行校核。测施完毕后及时整理资料，报请监理工程师验收。 用水准仪按图纸要求对施工高程进行放样和控制。 4.1.1.2桥梁钻孔灌注桩基础工程施工. 4.1.1.2.1钻孔

4.1.1.2.2钻机选型及数量配备

本项目地处山岭重丘区，结合我公司的实际施工经验，拟采取冲击成孔工艺。再考虑其它因素影响时间的延误，平均每根成桩约需3天。 4.1.1.2.3钻孔平台及护筒埋设

陆上钻孔桩施工平台：处理桩位处的自然地基，采用高处挖、低处填等方式对地基进行平整、加固处理，并铺设枕木做钻孔平台，以防止钻机在钻孔过程中产生不均匀沉降。

水中钻孔桩施工平台：采用钢贝雷桁架搭设钻孔平台。

钢护筒埋设：一般土层拟采用单节；对于河流或回填水塘处，采用多节，多节护筒采用法兰盘连接。对于陆上钻孔地表层土质较好的地段，钢护筒采用人工挖埋，护筒定位后回填粘土夯实，并在四周叠放灌土草袋保护，护筒埋深初定为2.0m。土质较差的地段，参照图纸提供的地质资料，施工时钢护筒的埋入深度根据具体情况进行调整。入土

95

较深时，钢护筒的埋入拟采用履带吊配合震动锤进行打设。 4.1.1.2.4钻孔

钻机就位：用水准仪测量出钻机底盘顶面四角的高差，采用油顶对钻机进行调平，并固定好钻机。

试机检查：启动钻机，观察检验钻锥、钢丝绳索、钻机安全及牢靠性。

钻进：开始冲孔时，先在孔内灌注泥浆，如孔中有水，则可直接投入粘土和添加剂，用冲锥以小冲程反复冲击造浆。整个冲孔过程中，应始终保持孔内水位高于地下水位1m-1.5m，并低于护筒顶面30cm，以防泥浆溢出，掏渣后应及时补水。

冲孔过程中，应根据土层情况分别对待：一般在通过大的土层时宜采用高冲程（大于100cm），在通过粘土层时宜采用中冲程（约75cm），高频率反复冲击；使孔壁坚实不坍不漏；在通过松散的砾石、卵石层时，采用中冲程，可按1:1投入粘土、添加剂和小片石（粒径小于15cm），反复冲击使泥膏、石渣挤入孔壁，冲程过高，对孔底振动大，易引起坍孔；遇到岩层应反复冲砸，如岩层如表面不平整，应先投入粘土、小石片，将表面垫平，再进行冲击，防止发生斜孔、坍孔事故。

冲孔时要注意均匀松放钢丝绳的长度，一般在松软土层每次可松绳5-8cm，在密实坚硬的土层中每次可松绳3-5cm，防止松绳过少，形成“打空锤”，使钻机、钻架及钢丝绳受到过大的意外荷载，遭到损坏；松绳过多，则会减少冲程，降低钻进速度，严重时使钢丝绳纠缠发生事故。

破碎的钻渣，部分和泥浆一起浮出护筒或挤进孔壁，部分靠掏渣清除出孔外，为了加快清渣速度可用漏勺经常在孔口掏渣；否则钻渣太厚，泥浆不能将钻渣全部浮上来，钻锥冲不到新土（岩）层上，使冲击进度显著下降，故必须经常掏渣，掏渣后应及时向孔内添加泥浆或清水以保持泥浆浓度和水头高度。

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钻进中须用检孔器检孔，检孔器用粗钢筋笼做成，其外径及长度按照规范规定的要求制作，遇到易缩孔土层或更换钻锤时及成孔后都必须检孔。冲孔时应注意安全，冲击锤起吊应平稳，防止冲撞护筒和孔壁，进出孔口时严禁附近站人，防止钻锥撞击伤人事故。因故停钻时，孔口应加盖保护并严禁将钻锥留在孔内，以防埋钻。

根据设计图纸给出的孔底标高，采用测绳下挂重锤测量孔底到护筒顶标高，计算出孔深。通过测量计算，如果符合孔深要求，及时上报监理工程师验测，认可后方可进行清孔。

4.1.1.2.5清孔及检孔

清孔时先用掏渣筒掏渣，再采用换浆法置换孔内泥浆，使孔中泥浆满足设计或规范规定的指标要求，桩底沉淀厚度不得大于设计要求，报监理工程师进行终孔检测（孔深、孔径、垂直度、沉淀层），检查合格后再进行下道工序。 4.1.1.3钢筋笼制作及安装 钢筋笼及超声波检测管制作：

钢筋笼制作在专用胎架上绑扎成型，采用分段接长。超声波检测管等三角固定在钢筋笼上，随同钢筋笼的接长而接长。

主筋的连接，场内采用阻焊，现场采用冷挤压或电弧焊，并保证同一断面接头数不超过50%；加强箍筋采用电弧焊接；螺旋箍筋采用搭接。

焊接接头时，单面焊缝长度大于10d，双面焊缝长度大于5d。搭接端部应预先折转，使两接合钢筋轴线一致。主筋焊接使用结502或结506焊条以确保焊接质量。

冷挤压接头时，所连接的两根钢筋要保持在同一轴线上。套筒挤压力以施工前挤压接头试验值为准。挤压后，检查套筒压痕的间距、深度是否均匀一致，否则应及时补压。

钢筋笼安装：钢筋笼采用吊车安装，使用专用吊装架，缓慢吊入桩孔；安放前先调整钢筋笼

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的垂直度；下放时严格对准孔位中心；钢筋笼逐节接长下放，全部钢筋笼安装完毕后，设置反压装置，防止砼灌注过程中钢筋笼上浮。 4.1.1.4水下混凝土灌注

混凝土灌注设备：生产能力60m3/h混凝土拌和站1台套，生产能力50m3/h混凝土拌和站1台套（备用）；6~8m3的混凝土搅拌车6台（2台备用）； 60m3/h汽车泵1台，60m3/h拖泵1台（备用）；导管6套（总长150m）；集料斗4只（单只容量大于3m3）。 首灌混凝土方量计算：首灌混凝土方量V≥πd2h1/4+πD2Hc/4 公式中：V——首灌混凝土方量；

Hc——混凝土首次埋管时孔内所需混凝土面至孔底的高度（包括：导管底口距孔底高度和导管首次埋置深度）；

h1——首灌混凝土达到Hc高度时，导管内混凝土柱平衡孔内泥浆压力所需的高度； d——导管内径； D——钻孔桩孔径。

开阀：安装集料斗，根据首灌混凝土方量备足砼并注满集料斗，采用剪球法进行首批混凝土的灌注。

混凝土灌注过程控制：配备足够容量的集料斗，确保首灌混凝土方量；混凝土灌注过程中，导管埋深控制在2~6m之间，设专人负责随时用测绳测量砼上升高度及检查混凝土质量，防止发生导管埋置过深、导管脱空以及堵管等现象，杜绝断桩事故；灌注到桩顶时，适当提高集料斗的高度以增加混凝土灌注压力，保证桩顶段混凝土的密实；强化现场管理，合理安排工、料、机，使灌注混凝土连续进行。

混凝土灌注结束后应保证砼面高出设计桩顶0.5~0.8m，以确保桩头的质量。 4.1.5成桩检验及桩头处理

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成桩后，根据合同和设计要求对桩基进行质量检验，检验方法采用超声波法。成桩质量检验合格后，按照设计对桩头进行处理。 4.1.2 承台（系梁）施工 ①埋入式承台（系梁） 基坑开挖及基坑回填：

采用挖机开挖、人工修底的方法开挖土方，

陆地上采用放坡开挖，预留20～30cm保护层用人工挖除。

水中采用放坡与支护相结合的方法开挖，根据开挖深度和抗渗要求，采用型钢桩或短钢板进行支护。

挖出的土方除预留回填外，其余及时运至业主指定的弃土场地或经处理后作为路基的回填土，保持施工现场的文明整洁。

混凝土拆模后进行基坑回填，回填前先清除基坑内的积水、烂泥，然后分层回填夯实。 基坑排水：

为保证基底不积水，在基坑内四周设置排水沟、集水井，采用水泵排入沟渠或河道。 桩头凿除：

采用风镐凿除桩头，并检查桩头的混凝土质量，符合要求后进入下道工序施工。 基底处理：

整平基坑底面，测量基底标高，清除多余的松土。基底先铺筑一层10cm厚的碎石垫层并整平，然后在碎石垫层上浇筑一层厚度5cm的C15小石子封底混凝土。 钢筋：

封底混凝土达到强度后，开始钢筋绑扎。

钢筋在内场集中加工成型、现场绑扎。钢筋保护层采用混凝土垫块，顶层钢筋绑扎完成后，

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设置墩、台身的预埋筋，并焊接牢固，同时埋设下道工序所需的预埋件。 模板：

为提高工效、加快施工进度，承台模板采用组合钢模，系梁模板采用定型钢模。围檩拟采用双拼10#槽钢，在模板内侧每隔1~2m设置一道内支撑，以确保钢模支立尺寸的准确，用Φ16mm对拉螺杆固定模板。模板在施工前应除锈、清理、整修、并涂刷脱模剂。模板安装完毕后，应对其平面位置、顶底标高、节点联系及纵横向稳定性进行检查，经监理工程师验收后进行混凝土浇筑。 混凝土浇筑：

混凝土采用砼拌和站集中拌和，混凝土搅拌车运输至现场。浇筑方式采取泵送、溜槽或吊车佩吊斗浇筑，根据现场情况而定。

混凝土采用水平分层浇筑，分层厚度不大于30cm，插入式振捣器振捣密实。混凝土振捣时，避免振动棒碰触模板、钢筋及其它预埋件。 混凝土浇筑完毕后，及时进行养护。 ②高空联系梁 4.1.3墩、台身施工

本施工标段桥梁下部结构多采用柱式墩台或肋式台，采取常规施工工艺施工。 模板采用定型钢模，混凝土采用汽车泵或吊车配集料斗进行浇筑。 1)柱式墩身施工 钢筋：

钢筋的绑扎根据立柱高度而定，12m高度以下采用单节钢筋笼，高于12m的立柱钢筋采用两节钢筋笼。钢筋笼施工采用胎架绑扎成型，吊车安装的方式进行。

施工顺序如下：搭设钢筋笼的固定支架→钢筋笼吊装定位并与预埋筋（或下层钢筋笼）对接

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→绑扎对接处的箍筋、布设保护层垫块并调整钢筋笼垂直度→模板安装。 模板：

采用两半圆形定型钢模，模板接长采用法兰及螺栓连接，接缝应平整、严密不漏浆。 模板投入使用前，应检查模板加工的焊缝、整体尺寸、拼装接头等质量情况。然后进行模板表面清理并涂刷脱模剂。根据工程的首件认可制度，在线外试浇一段立柱，以确定施工技术参数，确保立柱达到内实外光的优质要求。

根据立柱高度，模板可按一次或两次吊装、支立。模板垂直度采用经纬仪校正。 混凝土浇筑：

混凝土采用集中拌制，混凝土搅拌车运输，泵车或吊车配合料斗进行浇筑。浇筑时设置串筒下料，防止混凝土产生离析，并连续进行。 2)肋式台身施工 钢筋：

在内场加工成型，现场绑扎，承台砼浇筑前将竖筋埋入承台筋内并固定。

施工顺序：搭设钢筋固定支架→钢筋定位并与预埋筋对接→绑扎箍筋、布设保护层垫块并调整钢筋骨架垂直度→模板安装。 模板：

采用大块钢模组拼，接缝应平整、严密不漏浆。 混凝土浇筑：

混凝土采用集中拌制，混凝土搅拌车运输，泵车或吊车配合料斗进行浇筑。浇筑时设置串筒下料，防止混凝土产生离析，并连续进行。 4.1.4墩、台帽施工

本施工标段桥墩设有墩帽，墩帽为矩形截面，采用“无支架法”和“支架法”施工。

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4.1.5下部结构施工质量控制要点

模板应严格检查、清理后方可投入使用，模板安装后的垂直度及平面位置应准确，支立牢固可靠，混凝土浇筑前应进行复查并通过监理工程师认可。

为提高混凝土表观质量，立柱保护层采用木楔或塑料垫块，在混凝土浇筑时及时逐个拆除，一般情况下，禁止使用混凝土垫块做保护层。

混凝土配料严格计量，加强混凝土试验工作，优化配合比设计，满足混凝土早强、缓凝、高泵送等性能的要求，控制坍落度变化，尤其应控制混凝土的泌水率。防止产生色差，以确保混凝土的外观质量

4.2桥上部结构施工：

本标段桥梁上部结构均采用装配式钢筋混凝土T型梁桥。

4.2.1钢筋工程

钢筋工程具有材料种类多、成品的形状及尺寸各不相同、焊接及安装质量好坏对构件质量影响较大、完工后难以检查的特点，本工程钢筋全部集中在加工厂加工成成品或半成品，运至工地现场绑扎、焊接。 钢筋工程施工工艺流程如下: 施工工艺要求如下： ⑴钢筋的检查

钢筋进场后必须检查出厂质量证明书，出厂证明书不全或没有证明书不予使用。试验检查人员对钢筋做全面试验检查，试验内容包括：拉力试验、冷弯试验和可焊接试验，并分批取样，每批重不大于20吨。 ⑵钢筋下料焊接

钢筋按设计尺寸和形状全部采用机械加工成型，施工前将钢筋表面油渍、漆

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皮、鳞锈等清除干净，保持表面洁净。钢筋下料严格执行配料单制度，项目填写完整准确，下料前必须按施工图纸进行复核无误后方可下料。钢筋下料后应对同批同类尺寸的钢筋进行检验，合格后才可继续下料加工。钢筋接头焊接方法与要求如下：

焊接接头采用闪光对焊或电弧焊。所有焊工均持证上岗，并在经过考核和试焊，合格后方可作业施工。焊接件经质检人员检查并抽样进行试验，检验合格后方可使用。

热轧钢筋当采用闪光对焊时应做到：钢筋的焊接端应在垂直于钢筋的轴线方向切平，两焊接端面彼此平行，焊渣清除干净。闪光对焊接头的钢筋面积，在受拉区不应超过钢筋总面积的50%。当采用电弧焊焊接热轧钢筋应作到：焊缝长度、宽度、厚度应符合规范要求，电弧焊与钢筋弯曲处的距离应不小于10倍的钢筋直径。

用于电弧焊的焊条，I级钢筋用T421型，Ⅱ级钢筋用T502、T506型。 ⑶钢筋的绑扎、安装

钢筋现场绑扎时，其各部位尺寸和数量应符合规范及设计要求，骨架绑扎时增加点焊数量，以免骨架吊装时变形。

为保证钢筋保护层厚度，采取在钢筋上绑扎与结构物同标号的砼垫块支承，垫块间距一般为0.7～1m。钻孔桩钢筋笼可采用预制好的圆形砼垫块，事先穿在主筋上。

钢筋绑扎、安装完成后，经监理工程师检查认可同意后方可浇注砼。

1)桥梁安装施工 主要工序施工说明

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（1） 场地准备：架桥机在桥头路基上完成拼装。路基要求平整、密实，满足

架桥机安装荷载要求。架桥机的纵向行走轨道应安装在架设第一孔梁的中轴线上。同时架桥机的两主桁梁间距应满足喂梁及安装要求。

（2） 架桥机拼装及试运行：架桥机拼装程序为：测量定位—平衡对称拼装两侧主桁梁—

安装前后联系框架、临时支撑—安装前、中、后支腿及中、后顶高支腿—铺设纵向轨道—安装起吊小车、液压系统、操作台、接通电源—检查调试初步运行。架桥机安装完成以后应检查各部磁场是否正确，各系统的运行是否正常，然后试运行。

（3） 架桥机前移：架桥机试运行完成后开始架梁，首先架桥机空载前移，两起吊小车退

至附近，受起前支腿就位，在梁铺设横移轨道。

（4） 喂梁：用自行式电动平车运梁，龙门吊将梁吊至电动平车上，再由电动平车将梁运

至架桥机后跨内，两起吊小车将梁吊起。

（5） 支座安装：测量放线将支座中心十字线用墨线弹出，按十字线位置安装临时（固定）

支座。

（6） 落梁：喂梁后，梁起吊小车开始运梁，将梁运至架桥机前跨位置，横移架桥机，将

梁运至待架桥支座的上方，使梁体中心线与支座中心线对正，然后下落就位。梁位就位后用垂球吊线法检查梁体安装垂直度，合格后再架设第二片梁。

（7） 架桥机前移：第一孔梁的架设完成后，对架桥机进行检查，确认无故障后，将中、

后顶高支腿顶起，两起吊小车退至后支腿附近，收起前支腿，铺设延伸轨道，架桥机前移就位，开始架设下一孔梁。

（8） 施工注意事项：

架桥机纵向走行轨道要保持对应水平，轨道应平顺，并严格控制轨道间距。

由于桥梁纵坡，使架桥机处于下坡架梁状态时，要有防滑措施，如使用三角楔铁辅助制动

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等措施。架桥机就位时，中腿距梁端距离很近，应严格控制其纵移速度。

每孔梁架完后都要对架桥机的各部位进行检查，发现故障及时检修，不能带病作业。 五级以上大风天气，不能进行架梁作业，以免发生以外事故。

架梁工作要分工明确，统一指挥，设专职的操作员、电工和专职安全员，严格施工组织及措施。

架桥施工过程中，桥下严禁进行任何作业。 4.2.2桥面系及附属工程 砼桥面铺装：

清理桥面杂物，冲洗。铺设桥面桥面连续钢筋及防裂钢筋网，设置保护层垫块。精确测放桥面标高控制点。浇筑振捣梁行走导轨。浇筑砼，初凝前抹平、终凝前二次收光，桥面拉毛。桥面铺装混凝土覆盖、洒水养生。 砼护栏采用定型钢模浇筑。

4.3其他应说明的事项

施工便道等临时工程方案及拟建临时工程数量及结构 ①施工便桥

施工便桥拟建2处，分别长51m（三跨连续）、42m（三跨连续）荷载标准采用汽-20。 ②便道

在K0+100利用现有地方道路进行改造，宽7.0m，按四级公路路面标准建设；K0+460新建便道长分别100m、250m，宽5.0m，按四级公路路面标准建设。 ③预制场

建设2处，两桥头处。 ④砼拌和站

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建设2座，两桥头处 。 ⑤供配电站,两桥头处。

备用电站：各站均配备1台250KW柴油发电机组。 ⑥供水

施工用水取用最近的水源，建设贮水池2座。

分别为：1#池容量10m3，,2#池容量80m3，他们分别在两预制和搅拌站处。 ⑦办公场所及职工住房 均采用彩钢板搭建。

项目部办公房及住房，为2层楼房，拟建500m2；职工住房，为平房，拟建1500m2；另外，考虑部分职工为短期施工行为，就近租用民房。

五 冬季和雨季的施工安排

1冬季施工措施

本工程多为砼结构施工，施工期内将跨越较长的低温时段，最不利的施工项目是预制梁生产。 ①隧道和路基施工，可适当避开冬季施工。

②为避开洪水季节对桥梁预制与安装的不利影响，部分预制梁生产难以避开冬季施工，我方将配备足够的蒸汽养护设施，确保预制梁安全越冬；同时，根据实际的施工进展情况，适当调整阶段施工计划；必要时，停工避寒。

2雨季施工措施

（1） 雨季来到前和雨季期间积极与当地气象部门取得联系，及时了解天气变化情况，

建立天气预报和观测台帐，以便提前做好非正常天气情况下的施工安排和防潮、防汛保护措施。

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（2） 随时收集天气气象资料，避免在暴雨天气施工。如在施工过程中突然遇到暴雨，

应立即采用有效的防护措施。

（3） 在雨季来到之前，对施工现场，生产、生活房屋 临时设施周围的所有排水系

统进行一次全面的检查、疏通或加固，保证排水通畅。

（4） 防水泥材料、配电设备漏雨受潮，各种设施均安装避雷设施，保证人员财产安

全。

（5） 雨季到来前，提前准备好施工所需的防洪材料、机具和必要的避雨设施。 （6） 在作业间、机械间和材料库中要搭设严密，防止漏雨，尤其要做好水泥库的防

淋、防潮工作，保证水泥不失效；各种电器要安装可靠的漏电保护装置和避雷装置。

（7） 对施工用的钢筋应采用避雨布等防雨材料进行遮雨防水、防潮。施工机械设备

停放在不易被洪水冲到的位置。

（8） 雨后混凝土施工要根据砂、石含水量及时调整施工配合比，改变拌合水用量。 （9） 雨季填筑路堤时，随挖，随运，随填，随压。每层填土表面筑成3％至4％的横

坡，并在雨前和手工前将铺填的松土压实。雨季填筑路堤严格控制填料含水量。雨季施工的工作面不能安排过大，应逐段，逐片的分期施工。

雨期容易出现高温天气，积极作好防暑降温工作，确保施工的正常进行。尤其是混凝土浇筑时在拌合后入模前的运输过程中要注意防晒，缩短运输时间，浇筑后要注意覆盖浇水保湿进行。

六 施工质量保证体系

施工质量保证体系是确保工程施工质量的管理要素，而整个质量保证体系又可分为施工质量管理体系、施工质量控制体系两大部分。

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6.1施工质量管理体系

施工质量管理体系是整个施工质量能加以控制的关键,而本工程质量的优劣对项目班子质量管理能力的最直接评价,同样质量管理体系设置的科学性对质量管工作的开展起到决定性的作用。

6.1.1施工质量管理组织

施工质量的管理组织是确保工程质量的保证，其设置的合理、完善与否将直接关系到整个质量保证体系能否顺利地运转及操作，在本工程中，我们将以下的组织机构来全面地进行质量的管理及控制。 6.1.2质量管理职责。

施工质量管理组织体系中最重要的是质量管理职责，职责明确，可责任到位，便于管理。 项目经理的质量职责：

项目经理作为项目的最高领导者，应对整个工程的质量全面负责，并在保证质量的前提下，平衡进度计划，经济效益等各项指标的完成，并督促项目所有管理人员树立质量第一的观念，确保《质量保证计划》的实施与落实。 项目主任工程师的质量职责：

主任工程师作为项目的质量控制及管理的执行者，应对整个工程的质量工作全面管理，从质保计划的编制到质保体系的设置、运转等，均由主任工程师负责。同时，作为主任工程师应组织编写各种方案，作业指导书，监督各施工管理人员质量职责的落实。主任工程师亦是项目的技术经理。 项目副经理的质量职责

项目副经理作为负责生产的主管项目领导，应把抓工程质量作为首要任务，在布置施工任务时，充分考虑施工难度对施工质量带来的影响，在检查正常生产工作时，严格按方案、作业

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指导书等进行操作检查，按规范、标准组织自检、互检、交接检的内部验收。 质检人员的质量职责

质检人员作为项目对工程质量进行全面检查的主要人员在质量检查过程中应有相当的预见性，提供准确而齐备的检查数据，对出现的质量隐患及时发出整改通知单，并监督整改以达到相应的质量要求，并对已成型的质量问题有的处理能力。 施工工长的质量职责

施工工长作为施工现场的直接指挥者，首先其自身应树立质量第一的观念，并在施工过程中随时对作业班组进行质量检查随时指出作业班组的不规范操作，质量达不到要求的施工内容，并督促整改。 6.1.3施工质量管理体系

施工质量管理体系的设置及运转均要围绕质量管理职责、质量控制来进行的，只要当职责明确、控制严格的前提下，才能使质量管理体系落到实处。本工程在管理过程中，将对这两个方面进行严格的控制。

6.2施工质量控制体系

6.2.1施工质量控制体系的设置

施工质量控制体系是按科学的程序运转，其运转的基本方式是PDCA 的循环管理活动，它是通过计划、实施、检查、处理四个阶段把经营和生产过程的质量有机地联系起来，而形成一个高效的体系来保证施工质量达到工程质量的保证。

首先，以我们提出的质量目标为依据，编制相应的分项工程质量目标计划，这个分目标计划应使在项目参与管理的全体人员均熟悉了解，做到心中有数。

其次，在目标计划制定后，各施工现场管理人员应编制相应的工作标准予以施工班组实施，在实施过程中，无论是施工工长还是质检人员均要加强检查，在检查中发现问题并及时

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解决，以使所有质量问题解决于施工之中，并同时对这些问题进行汇总，形成书面材料，以保证在今后或下次施工时不出现类似问题。

最后，在实施完成后，对成型的建筑产品或分部工程分次成型产品进行全面检查， 以发现问题、追查原因，对不同产生原因进行不同的处理方式，从人、物、方法、工艺、工序等方面进行讨论，并产生改进意见，再根据这些改进意见而使施工工序进入下次循环。 6.2.2施工质量控制体系运转的保证

项目领导班子成员应充分重视施工质量控制体系的运转的正常，支持有关人员开展的围绕质保体系的各项活动。

配备强有力的质量检查管理人员，作为质保体系中的中坚力量。 提供必要的资金，添置必要的设备，以确保体系运转的物质基础。 制定强有力的措施、制度，以保证质保体系的运转。

每周召开一次质量分析会，以使在质保体系运转过程中发现的问题进行处理和解决。 开展全面质量管理活动，使本工程的施工质量达到一个新的高度。

七 监控量测

7.1现场监测的任务和目的

①通过现场监测，及时掌握围岩和支护结构在施工过程中应力、应变的动态变化，进行隧道日常的施工管理。

②经量测数据的分析处理与必要的计算和判断后，进行预测和反馈，判断支护的稳定程度，以保证施工安全和隧道稳定，为评价和修订支护参数，确定二次衬砌施做时间提供信息依据。 ③已有工程的量测结果可以应用到其他类似工程中，作为设计施工方案的依据。 7.1.1量测管理

现场量测是新奥法原理核心之一，根据设计和规范要求，我公司将组织专门量测小组，负责

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测点埋设，日常量测，数据处理和仪器保养维修等工作，并及时将量测信息反馈于设计和施工。

7.1.2量测内容与方法

根据设计图纸及规范，隧道现场监控量测项目及量测方法。 序号项目名称方法及工具布置量测间隔时间

1地质和支护状况观察岩性,结构面状及支护裂缝观察或描述,地质罗盘照相机等开挖后及初期支护后进行每次爆破后进行

2周边位移收敛仪10米一个断面,每个断面3对测点1-2次/天1次/2天1-2次/月1-3次/月 3拱顶下沉水平仪、水准尺、钢尺10米一个断面,每个断面1-3个点2123 4地表下沉水平仪、水准尺进出口段 每5米一个断面1112

6围岩压力及两层支护间压力压力盒 1123 7.1.3量测数据处理与应用

①通过量测应及时对现场量测数据绘制时态曲线。

②当位移-时间曲线趋于平缓时，应进行数据处理或回归分析，以推算最终位移和掌握位移变化规律。

③当位移-时间曲线出现反弯点时，则表明围岩和支护已呈不稳定状态，此时应密切监视围岩动态，并加强支护，必要时暂停开挖。

④当位移速度无明显下降，而此时实测相对位移值已接近规定数值或支护混凝土表面已出现明显裂缝时，必须立即采取补强措施，并改变开挖方法或设计参数。

7.2质量保证措施

7.2.1法规保证

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工程质量是关系国计民生的大事，严格执行国家、省部、行业的相关法律、条例、条令、规范、规程和标准，依法保证工程质量。 7.2.2体系保证

严格执行ISO9001/GBT19001质量保证体系，按照《质量手册》要求，明确各级管理岗位的质量责任，按照《程序文件》要求，进行操作程序的管理和检查，确保工程质量始终处于受控状态。 7.2.3措施保证

①建立和完善工地试验室。工地试验室是监控工程质量的重要机构，工地试验室的主要任务就是对工程质量实施量化管理，保证工地试验室健康完善地正常运转，就是把握住了工程质量。如我部有幸中标，将建设工地试验室，使其具备功能齐全的检测手段和检测力量。 ②建立健全工序交接制度。在工地试验室的配合下，由专业工程师对工序交接直接负责，签发《工序交接单》。

③建立健全QC小组活动制度。如我部有幸中标，本项目将建立由项目总工为组长的QC活动小组，定期、不定期对存在工程质量问题的分项工程开展攻关和研讨活动，探索新工艺、推广新材料，并对常见的质量通病进行理论研讨，指导实际施工中克服质量通病。

④完善技术交底会议和《作业指导书》制度。每一分项工程开工前，都需进行技术交底；技术交底采取会议、书面形式，《作业指导书》由项目总工签发；技术交底会由项目总工主持，由各相应专业工程师对交底内容进行详细讲解。

⑤完善材料验收制度。每一批进场的主要材料（或与工程质量息息相关的辅助材料），都必须严格执行验收制度，材料进场前首先由工地试验室对料样试验，样品合格并经试验室出具《样品检验合格证》，由项目总工签发《材料进场许可证》后，方可进场；每种进场材料都严格按照规范规定的频次取样检验。

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⑥完善机械设备管理制度。工程机械设备的完好率，是保证工程质量和施工效率的基本因素，设备管理员应对在场机械建立完整的技术台帐、维修保养台帐，机械设备的调用需由机械工程师签发《机械设备准用证》。

7.3工期保证措施

7.3.1总体施工计划的分解与调整

如我方有幸中标，项目经理部将进一步熟透施工图纸，进一步明确工程进度控制点，根据进度控制点编制《阶段目标施工计划》，将《阶段目标施工计划》层层分解到施工班组，确保各阶段目标计划得以实现。

通过每周一次的生产例会和每日工作碰头会，解决施工中存在的具体问题。充分运用科学管理技术，绘出进度计划网络图，排出关键线路、分项工程施工周期表，实行动态控制施工进度。当客观条件影响计划落实时，迅速调整计划、灵活安排。做到计划逐级保证，以日计划保周计划、以周计划保月计划、以月计划保阶段目标计划、以阶段目标计划保总体计划。 7.3.2资源的合理调度

①人力资源。由公司统一调派满足本工程施工需要的人员资源承担施工任务，根据劳动力计划，在公司内统筹调配，保持队伍的相对稳定，合理安排，在工种和劳力上给予足够的保证。 ②物资资源。根据施工计划编制各阶段的物资需求计划，超前落实物资材料供应计划，满足施工需要，杜绝停工待料现象。

③设备资源。根据各阶段的设备需求计划，提前一周落实设备调度，以保证工程设备完好、到位及时，做到“需用则有”。 7.3.3合理安排施工工序 ①、受天气影响的工序

受天气影响较大的施工工序，抢抓晴好天气安排落实，并保证连续作业。

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②、关键工序

关键工序施工采取流水作业，循序渐进。在具备施工条件的地段，见缝插针，能抢则抢，确保关键工序尽早完工。 7.3.4采取经济奖罚措施

①根据各期作业计划，充分运用经济杠杆，按期保质完成的给予奖励，完不成的给予经济处罚，确保总进度计划如期实现。

②采用多种灵活的工作制度，在《劳动法》和环境保护允许的前提下，确保工程质量的同时，对部分分项工程实行全天候施工，歇人不歇机，争分夺秒，抢抓工期。 7.3.5全力配合、通力协作

本工程施工线路长，点多面广，由地下到空中交叉作业严重。各施工队必须全力配合、通力协作，在项目经理部的统一协调下，有条不紊地完成各自的施工任务，以保证总体目标的实现。

7.3.6密切配合监理工作

密切配合监理工程师的工作，及时创造、提供监理工程师的监督、检查等所需的工作条件，保证现场施工顺利开展。 7.3.7强化技术人员业务素质

现场技术人员跟班指导、监督施工方案的实施，按施工规范和验收标准，严把各道工序质量关，确保一次合格率，避免返工，使各项工序顺利进行。 7.3.8妥善处理地方关系

努力做好安民措施，妥善处理地方关系，避免阻工事件发生。 7.3.9加强资金管理

工程资金专款专用，确保本工程的施工进度不受资金影响。

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7.3.10施工质量控制体系的落实

施工质量控制体系主要是围绕“人、机、物、环、法”五大要素进行的，任何一个环节出了差错，则势必使施工的质量达不到相应的要求，故在质量保证计划中，对这施工过程中的五大要素的质量保证措施必须予以明确地落实。 “人”的因素

在进场前，我们将对所有的施工管理人员及施工劳务人员进行各种必要的培训，关键的岗位必须持有效的上岗证书才能上岗。在施工中，我们即要加强人员的管理工作，又要加强人员的评定工作，人员的管理及评定工作应是对项目的全体管理层及劳务层，实施层层管理、层层评定的方式进行。

进行这两项工作其目的在于使进驻现场的任何人员在任何时候均能保持最佳状态，以确保本工程能顺利完成。 人员管理评定计划表

序号 评定人员分类 评定要点 评定要点

1 项目经理 一个季度 每季度的工程质量总体情况 2 项目主任工程师 一个季度 主管的质量实施情况 3 项目副经理 一个季度 主管的生产质量情况 4 施工员 一个月 主管的生产质量情况 5 质量员 一个月 主管的质量检查情况 6 材料员 一个月 主管的材料质量情况 7 质检员 每旬 质量检查的实施情况 8 安全员 每旬 安全检查的实施情况 9 内业人员 每旬 质量的综合保证情况

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10 施工班组 每旬 操作的质量保证 “机”的因素

进入现代的施工管理，机械化程度的提高为工程更快、更好地完成创造了有利条件。 但机械对施工质量的影响亦越来越大，故必须确保机械处于最佳状态，在施工机械进场前必须对进场机械进行一次全面的保养，使施工机械在投入使用前就以达到最佳状态，而在施工中，要使施工机械处于最佳状态就必须对其进行良好的养护、检修。在施工过程中我们将制定机械维护计划表，以保证在施过程中所有的施工机械在任何施工阶段均能处于最佳状态。 施工机械维护计划表

序号 施工机械名称 维护要求 维护人员 1 塔吊 每月一次 主管工长、塔吊司机 2 施工吊笼 每月一次 主管工长、机操工

3 混凝土输送泵 浇筑混凝土后立即进行 泵车管理员 4 搅拌机 每天一次 搅拌机操作员 5 钢筋对焊机 每半月一次 机修工 6 钢筋切断机 每半月一次 机修工 7 钢筋弯曲机 每半月一次 机修工 8 电焊机 每天一次 电焊工

9 混凝土振动器 浇筑混凝土后立即进行 机修工 10 水泵 每周一次 机修工 11 木工压刨机 每半月一次 机修工 “物”的因素

材料是组成本工程的最基本的单位，亦是保证外观质量的最基本原单位，故材料采用的优劣

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奖直接影响本工程的内在及外观质量。“物”的因素是最基本的因素。为确保 “物”的质量，我们必须从施工用材、周转用材进行综合地落实。 “环”与“法”的因素

“环”是指施工工序流程，而“法”则是指施工的方法，在本工程的施工建设中，必须利用合理的施工流程，先进的施工方法，才能更好、更快地完成本工程的建设任务。

在本《施工组织设计中》，我们已对施工流程及施工方法作了介绍，其具有先进性、科学性和合理性，但在施工过程中能否按《施工组织设计》中的有关内容进行全面地落实才是确保本工程施工质量的关键，只有建立良好的实施体系、监督体系才能按既定设想完成本工程的施工任务。

7.3.11施工质量控制手段及采用的仪器设备

施工质量控制措施是施工质量控制体系的具体落实，其主要是对施工各阶段及施工中的各控制要素进行质量上的控制，从而达到施工质量目标的要求。 一、施工阶段性的质量控制措施

施工阶段性的质量控制措施主要分为三个阶段，并通过这三阶段来对本工程各分部分项工程的施工进行有效的阶段性质质量控制。 1、事前控制阶段

事前控制是在正式施工活动开始前进行的质量控制，事前控制是先导。事前控制， 主要是建立完善的质量保证体系，质量管理体系，编制《质量保证计划》，制定现场的各种管理制度，完善计量及质量检测技术和手段。对工程项目施工所需的原材料、半成品、构配件进行质量检查和控制，并编制相应的检验计划。

进行设计交底，图纸会审等工作，并根据本工程特点确定施工流程、工艺及方法。 对本工程将要采用的新技术、新结构、新工艺、新材料均要审核其技术审定书及运用范围。

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检查现场的测量标高，建筑物的定位线及高程水准点等。 2、事中控制阶段

事中控制是指在施工过程中进行的质量控制，是关键。主要有：

完善工序质量控制，把影响工序质量的因素都纳入管理范围。及时检查和审核质量统计分析资料和质量控制图表，抓住影响质量的关键问题进行处理和解决。

严格工序间交换检查，作好各项隐蔽验收工作，加强交检制度的落实，对达不到质量要求的前道工序决不交给下道工序施工，直至质量符合要求为止。

对完成的分部分项工程，按相应的质量评定标准和办法进行检查、验收。 审核设计变更和图纸修改。 3、事后控制阶段

事后控制是指对施工过程的产品进行质量控制，是弥补。按规定的质量评定标准和办法，对完成的单位工程，单项工程进行检查验收。 整理所有的技术资料，并编目、建档。 在保修阶段，对本工程进行维修。

7.4各施工要素的质量控制措施

7.4.1施工计划的质量控制

在编制施工总进度计划、阶段性进度计划、月施工进度计划等控制计划时，应充分考虑人、财、物及任务量的平衡，合理安排施工工序和施工计划，合理配备各施工段上的操作人员，合理调拨原材料及各周转材料、施工机械，合理安排各工序的轮流作息时间，在确保工程安全及质量的前提下，充分发挥人的主观能动性，把工期抓上去。

鉴于本工程工期紧，施工条件不利，故在施工中应树立起工程质量为本工程的最高宗旨。如果工期和质量两者发生矛盾，则应把质量放首位的概念，但工期的紧迫，就要求项目部内的

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全体管理人员在施工前做好充分的准备工作，熟悉施工工艺，了解施工流程，编制科学、简便、经济的作业指导书，在保证安全与质量的前提下，编制每周、每月直至整个总进度计划的各大小节点的施工计划，并确保其保质、保量地完成。 7.4.2施工技术的质量控制措施

施工技术的先进性、科学性、合理性决定了施工质量的优劣。发放图纸后，内业技术人员会同施工工长先对图纸进行深化、熟悉、了解，提出施工图纸中的问题、难点、错误，并在图纸会审及设计交底时予以解决。同时，根据设计图纸的要求，对在施工过程中，质量难以控制，或要采取相应的技术措施、新的施工工艺，编制相应的作业指导书，从而在技术上对此类问题进行质量上的保证，并在实施过程中予以改进。

施工工长在熟悉图纸、施工方案或作业指导书的前提下，合理地安排施工工序、劳动力，并向操作人员作好相应的技术交底工作，落实质量保证计划、质量目标计划，特别是对一些施工难点、特殊点，更应落实至班组每一个人，而且应让他们了解本此交底的施工流程、施工进度、图纸要求、质量控制标准，以便操作人员心里有数，从而保证操作中按要求施工，杜绝质量问题的出现。

在本工程施工过程中将采用二级交底模式进行技术交底。

第一级为项目主任工程师，根据经审批后的施工组织设计、施工方案、作业指导书，对本工程的施工流程、进度安排、质量要求以及主要施工工艺等向项目全体施工管理人员，特别是施工工长、质检人员进行交底。第二级为施工工长向班组进行分项专业工种的技术交底。 7.4.3 安全保证措施 安全生产综合保证措施

制定安全作业规章制度，在施工中做到各项工作有章可循，主要包括以下内容： （1） 车辆运输运行安全作业制度。

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（2） 用电安全须知及电路架设养护作业制度。]、 （3） 管路安装及维护作业制度。 （4） 各种机械的操作规则及注意事项。

（5） 有关劳动保规定的执行措施及各种安全标志的协调规则及维护措施。 （6） 施工现场保安制度及油料保管信用管理制度。 （7） 其中作业安全作业制度。 （8） 雨季防洪措施。 （9） 防火消防措施。

（10） 深化安全教育，强化安全意识，施工人员山岗前必须进行安全教育和技术培

训，贯彻“安全为了生产，生产必须安全”的原则，牢记“安全第一”的宗旨。安全员坚持待证上岗。

（11） 落实安全现任考核制，把安全生产情况与每个人的经济利益挂钩，使安全生

产处于良好状态。

（12） 施工中必须实现“四无”目标，即：无因工死亡和重大伤亡事故、无机械设

备大事故、无火灾事故、重要器材设备补盗和爆炸事故。年重伤率控制在千分之零点四以下。确保施工人身、设备的安全。

（13） 推行安全标准化工地建设，抓好现场管理，搞好文明时施工，易烯易爆品妥

善保管，工程材料合理堆放，各种交通、施工信号标识完备，管路 电路要畅通，架设正确施工。现场紧张有序，做到文明施工，安全生产。

（14） 加强班组建设。选好班组长、安全员，执行“三工、三检”和“周一”安全

互检，集思广益，发现问题，找现成隐患，杜绝“三违”把事故消灭在萌芽状态。

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（15） 认真实施标准化作业，严格按安全操作规程进行施工，严肃劳动纪律，杜绝

违章指挥与违章操作保证防护设施的投入，使安全生产建立在管理科学、技术先进、防护可靠的基础上。

（16） 对全体施工人员要进行防火教育，培训一批义务消防人员，并与当地消防部

门保持密切联系。生活区及施工现场配备足够的消防设备，消除一切可能造成火灾、爆炸事故的根源，严格控制易燃物和助燃物。

八 文明施工措施

①在相关地段做好施工临时便道，以确保施工期间道路畅通。

②车辆、设备通过S102省道时，安排交通协管人员执勤、指挥、疏导交通，保障交通安全、道路通畅。

③施工材料、机具及施工用地不占用通行道路，确保施工期间过往车辆畅通无阻。 ④组建环保队，随时清理散落在道路上的杂物，确保场地清洁，方便地方群众的生产、生活。 ⑤施工现场设置醒目标志、标语，挂牌施工，做好安全生产、文明施工的宣传工作。 ⑥组织开展劳动竞赛，使职工树立爱岗敬业的良好风气，增强主人翁意识。 ⑦创建职工之家，开展各种文娱活动，充实职工的精神生活。

⑧积极配合地方和业主做好治安联防工作，开展工、民共建活动，做到“两个文明一起抓，两手都要硬”。

⑨现场管理做到工完场清，材料堆放、设备停置整齐划一，电力线路、电器组件规范布置、安装。

⑩环境保护，人人有责，施工时必须严格执行《环境保》的有关要求，严格遵守国家和地方控制污染的法律法规，维护施工区的环境。

⑾生活垃圾、施工垃圾集中堆放，运至环保部门或业主指定的堆放点。

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⑿生活污水、施工污水经过净化后再排放，严禁直接排放河中。钻孔桩泥浆不得随意排放，钻渣、泥浆应即时运往指定地点。钻渣采用车箱封闭严密的车辆装运，泥浆采用灌车装运。 ⒀路基开挖处理的多余土方、耕植土等集中堆放并运往指定地点。

⒁材料运输防止抛洒滴漏，施工便道做好维护工作，并定时洒水，避免扬尘污染。 ⒂对各种机械设备进行经常性保养，尽量降低噪音污染，进行有噪音危害的施工时，要努力降低噪音，并提供听力保护装置。

⒃机械维修时，废弃燃油、机油、液压油等集中存放，统一处理。 年度 工序 1、施工准备 2、基础工程 3、墩台、拱上结构 4、梁体预制、安装 5、桥面铺装及人行道 6、安全设施 7、其他及缺陷修复

7 8 9 10 11 施工总体计划表

2006-2007 12 1 2 3 4 5 6 7 122

桥梁安装施工

修整运输路线 报批架梁方案 桥梁下部构造验收 施工测量放样 支座安装就位 检查验收 预制梁运输 预制梁现场存放 架梁机具就位 架梁机具支立挪移 预制梁起吊安装就位 外观质量验收 123

桥面砼铺装施工工艺框图

找平层施工、养生 布设钢筋、传力杆、拉杆 检查 砼拌制及运输 灌注砼 摊铺 不 合 格 调整两杆位置 振捣 整平 真空吸水 检查标高 合格 整平修整 据设计要求切纹 初期养护 切缝

养护封缝 124 钢筋砼墩台身施工工艺框图 砼用拌和站拌制，砼搅拌运输车运送，吊车或输送泵浇注砼。 强度试验 制作砼试件 砼拌制 报监理签证 砼配合比设计 技术准备 基顶放线墩顶定位 墩台身钢筋安装 钢筋制作 墩台身模板安装 自检后报监理签证 浇注墩台身砼 制作砼试件 砼养生拆模 强度试验 安装墩台帽模板和钢筋 自检后报监理签证 浇注墩台帽砼 自检后报监理签证 砼养生拆模 下道工序 钢筋砼涵式小桥、盖板涵施工工艺框图

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施工方案：采用人工配合挖掘机挖基，现浇基础、墙身，预

制盖板、吊车架设盖板的施工方案。

测量放样 监理检验

人工配合机械挖基 整修基底 监理检查 自检基底承载力 安装基础模板并自检 浇注砼基础 监理检验 自检基础强度、尺寸 监理检验 浇筑砼墙身 监理检验 浇筑钢筋砼台帽 洞口、铺底施工 盖板架设 盖板预制 板顶铺装 台背回填 126

吊车安装小桥梁板和涵洞盖板施工工艺框图 小桥的梁板和涵洞的盖板采用汽车吊装车，拖车运送到工地，吊车架设的施工方法。 存梁场装梁 梁端稳定装置安装 拖 车 运 梁 支座安装 吊车吊梁至墩台顶 测 量 复 核 梁 体 就 位 检查支座支撑状况 吊 车 移 位 架设下一片梁 127

攀枝花学院本科毕业设计

道路施工组织设计

学生姓名： 吴小兰 学生学号： BGCGL02051

院（系）： 土木工程学院 年级专业： 02级土木道桥专业 指导教师： 林跃水

二〇〇六年六月 某四级公路的施工组织设计

一 施工组织设计编制说明

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1 编制依据：

1) 《公路工程技术标准》（JTDB01-2003） 2） 《公路路线设计规范》 3） 《公路路基设计规范》 4） 《路线设计手册》 5） 《路基设计手册》

6） 《公路水泥混凝土路面设计规范》 7) 《道路工程师设计手册》

2技术指标：

1）公路等级：四级

2）设计荷载：汽车-20级、挂车-100 3）设计车速：20KN/m 4）桥面横坡：行车道双面横坡

3编制范围：

某四级公路新建工程（K0+000～K1+113.382）总长1。113km路段的路基、防护排水及其他工程。

4工程概况

某四级公路,线路起于蒋家坪附近（K0+0.00）止于大坪子附近（K1+113.382），全长1.113km。按山岭重丘区二级公路标准建设，设计行车速度20kn/m,整体式路基宽度6.5m，路宽6.0m。

二 工程描述

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2.1路基横断面

①路基标准横断面

整体式路基宽度6.5m，单向双车道。 ②路基设计标高及路拱横坡

设计标高为路中面设计标高；行车道、路缘带及硬路肩设2%横坡，土路肩设2%横坡。

③碎落台和护坡道

挖方段边沟外侧设2.0m宽碎落台，并设置回填种植土槽，种植攀岩植物；填方路段设2.0m宽护坡道，护坡道设向外倾2%横坡。

2.2 施工准备

①测量放样、取土试验

在路基填筑工程正式施工之前，认真组织有关测量人员，对图纸提供的导线点、水准点及路基中心桩测量校核，并进行加密和设置路基边线桩，对有关控制桩采取加固保护措施，同时对挖方段和取土坑的土质进行取样试验，掌握填筑用土最大干密度和最佳含水量，为在施工中进行压实度试验检测及碾压时含水量的控制提供科学依据。 ②清除表土

在测量出的路基边线内，用推土机清除垃圾、有机物残渣及地表以下30cm以内的草皮、农作物根系、表土和淤泥，并运至路基以外的指定地点堆放。清表完成后即在路基填土范围内进行填前夯（压）实，至图纸规定的压实度，并在边线两侧开挖临时排水沟，以降低地下水位，排除施工期间地表积水。清表时若遇有树根或建筑物需将其挖除，造成的坑穴应回填压

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2.3土方开挖

路基和取土坑的土方开挖，将采用挖掘机挖土，自卸汽车运送的机械化施工方案。 ① 挖方路基土方的开挖，应按图纸要求和测量放样的开挖线自上而下进行，不得乱挖和超挖，避免造成路基绑坡或缩小坡率的现象发生。 ② 取土坑开挖，也应先测量放样，开挖成规则状的坑塘。

③ 挖方应自始至终确保路基排水畅通，防止水毁现象发生。取土坑内设置临时排水沟和集水坑，及时抽水，防止地下水和雨水的浸泡。 ④挖方路基严禁采用掏洞取土的施工方法。

2.4 石方开挖

本标段石方开挖采用爆破法施工。为确保安全，将采用松动爆破，在距离边坡3m范围内采用光面爆破。石质路堑边坡清刷及及路床检验，应符合下列要求： ① 石质挖方边坡应顺直、大面平整，边坡不得有松石、危石。凸出于设计边坡线的石块，其凸出尺寸不应大于20cm，超爆凹边部分尺寸也不应大于20cm。 ② 挖方边坡应从开挖面往下分级清理边坡，下挖2-3m时，应对新开挖边坡进行刷坡，清刷后的石路堑边坡不应陡于设计规定。

③ 石质路堑边坡如因过量超挖而影响上部边坡岩体的稳定时，应用浆砌片石补砌超挖的坑槽。

④ 石质路堑路床高程应符合设计要求，开挖后的路床基岩标高与设计标高之差应符合规范要求，如开挖过低，应用开挖的石屑或灰土碎石填平并碾压密实。

2.5填挖方衔接部分处理

①地面坡度较陡的纵向填挖衔接部和横向半填半挖部都应进行强化处理，首先开挖防滑台阶并夯实，台阶宽度不小于2m，内倾坡度为4%，然后回填级配碎石，

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最大粒径不大于37.5mm。回填料应分层夯实。

②开挖防滑台阶时，如遇到残坡积较厚的路段，需超挖至密实层后，再开挖防滑台阶。

③土质挖方路段纵向填挖衔接处，从路槽底面下挖80cm再向山体以设计的坡度开挖至路槽底面。岩质挖方路段纵向填挖衔接处，从路槽底面下挖80cm再向山体以设计的坡度开挖至路槽底面。

④横向半填半挖路槽底部30cm以下需设置土工格栅，近坡端回折200cm，格栅搭接部位需重叠50cm。

2.6土方路堤

当石料含量小于30%时，按填土路堤进行施工。

① 在路堤土方填筑前，应先取土样进行颗粒分析、含水量、密实度、液限、塑限、有机含量和击实试验。并铺筑长度不小于100m的试验路段，取得有关资料报监理工程师审批。

② 路基填土运到工地后，如过湿应大致推平晾晒，待接近最佳含水量再进行碾压，如颗粒大或塑性指数较高的土应用路拌机粉碎搅拌后再进行碾压。路基土方应分层填筑，严格控制松铺厚度，其松铺厚度是按监理工程师批准的试验路段数据。铺筑的宽度每侧应超过路基设计宽度30cm，以保证路基边缘的压实度和防止雨水冲刷路堤。填土采用推土机配合平地机摊铺整平，并修有2%-4%的双向横坡，利于排水。

③ 填土路基分几个作业段施工时，两个相邻段交接处不在同一时间填筑，则先填段应按1：1坡度分层留台阶；如两段同时施工，则应分层相互交叠衔接，其搭接长度不得小于2m，对于靠压实设备无法压碎的大块硬材料，应予以清除或

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破碎，破碎后的硬质材料最大尺寸不得超过压实厚度的2/3，并应均匀分布。 ④ 路基填土分层碾压，碾压应在最佳含水量2%左右的范围进行，先用轻型压路机，后用重型压路机，再用振动压路机的次序。碾压速度应先慢后快，最大速度不超过4Km/h，振动压路机振动则由弱到强。碾压路线由路基边缘向路线中心循序渐进，以形成路拱。桥、涵台背填筑必须配备小型振动压路机或冲击夯。

2.7 填石路堤

当路堤填料中石料含量等于或大于70%时，应按填石路堤进行施工。

① 填石路堤应将石块逐层水平填筑，分层厚度应符合设计要求，石块最大粒径不得超过压实厚度的2/3。如超过2/3的石块，应进行解小，石料强度不宜少于15MPa。

② 填石路堤应将石料大面朝下，摆放平稳紧密靠拢，所有缝隙填满小石块和石屑。在路床顶面以下50cm的范围内，应铺填适当级配的碎石料，最大粒径不大于10cm，超过粒径石料需进行破碎使用。

③ 填石路堤应使用重型振动压路机配以洒水分层碾压的方案，边碾压边洒水，边用小石块或石屑填缝，直到压实层顶面石块紧密，饱满稳定，表面平整，无轮迹，不再下沉，经监理工程师验收合格为止。

2.8路基填料及路基压实

①填土路基

路基填土考虑掺灰处理，路床、路堤及地表清表按掺2%石灰计算。路基压实采用重型击实标准。 ②填石路基

填石路基填料主要为隧道弃渣。填石路基填筑过程中，最大松铺厚度不大于

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50cm，最大粒径不大于压实厚度的2/3；路床填石最大粒径不大于10cm。 填土与填石路基纵向采用台阶搭接，台阶长度不小于1.0m，先填土后填石。 ③结构物两侧路基

采用碎石或砂砾回填，从基底到路床压实度均达到96%。

2.9 土石方混填路堤

当石料含量小于70%，大于30%时按土石混填路堤进行施工。

① 土石混填路堤不得采用倾填法施工，应进行分层填筑，松铺厚度宜为30cm-40cm或经试验确定。土石路堤应分层碾压，其压实度可采用灌砂法或水袋检测。

② 天然土石混合料中所含石粒强度大于20MPa时,石块的最大粒径不得超过层厚的2/3，超过的应清除，当所含石料为软质岩（小于15Mpa），石料最大粒径不得超过压实层厚度，超过的应打碎。

③ 当土石混合填料来自不同路段，其岩性或土石混合比相差较大时，应分层或分段铺筑，。如不能分层或分段填筑应将含硬质石块的混合料铺于填筑层的下面，且石块不得过分集中或重叠，上面再铺含软质石料混合料,然后整平碾压。

2.10路基防护及排水

①路堤边坡防护

三维网护坡：边坡高度小于5.0m，采用三维植被网垫湿式喷播植草防护。 拱形骨架植草防护：边坡高度大于5.0m，采用浆砌片石拱形骨架防护，拱圈内采用客土喷播植草。

浆砌片石护坡：沿河路基段，防止路基边坡受河水冲刷，采用深基础浆砌片石防护。

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挡土墙防护：陡坡路堤，采用浆砌片石仰斜式和衡重式路肩墙防护。 ②路堑边坡防护

路堑墙：路堑边坡土质较松散，开挖后易造成边坡不稳定，在坡脚设置路堑墙防护。

拱形骨架植草防护：挖方路段地质岩性为风化破碎较为严重的岩石以及土质边坡，挖方边坡坡率缓于1:0.75的挖方坡面，采用拱形骨架植草防护。

护面墙：土质边坡、风化破碎较为严重的石质边坡，且边坡坡率为1:0.5和1:0.75的边坡防护，采用实体式或窗口式护面墙防护。

三维网植草防护：土质边坡、且边坡坡率缓于或等于1:1.0的挖方坡面，采用三维网植草防护。

锚杆框架植草防护：挖方边坡高度超过20米，且存在严重的浅层稳定性问题，边坡采用钢筋砼框架植草防护。

光面爆破、藤类植草防护：路段岩层与路线大角度相交，节理裂隙不发育、岩石微风化且不存在碎落的边坡，采用光面爆破为主、种植藤类植物的防护组合。 ③路基排水

路基地上排水采用边沟、排水沟，路堑边坡顶设置截水沟；路基地下排水设置盲沟。

2.11 防护工程

防护类型见前述。 施工注意事项如下：

①石质挖方路堑边坡开挖时严禁采用大爆破，避免破坏岩体的整体稳定性、诱发新的地质病害，边坡坡面宜采用预裂爆破或光面爆破。

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②路堑坡脚是应力集中部位，刷坡及护墙基础施工应分段间隔实施，避免在土体较湿时大段落刷坡及开挖护墙基础。

③必须尽早施工堑顶截水沟，整平夯实堑顶坡面，严防雨水侵入坡体或破坏坡面，对危及路基安全的冲沟及时回填夯实。

④浆砌工程施工时，应首先在坡面上放样，保证厚度及砌筑质量，砂浆饱满、座浆充实。

⑤种草防护路段，草籽应均匀播撒于边坡表面，做好防护措施，土质不宜于植物生长时，应先铺填有营养的种植土。

⑥施工过程中加强巡视，发现堑顶开裂或坡体移动等异常现象，应立即采取措施保证施工安全。

⑦对挖方边坡坡率及防护措施应根据工程实施情况采用动态设计理念。

2.12排水工程

①路基排水：

填方路基两侧设置梯形浆砌边沟；隧道进出口挖方路段设置矩形浆砌边沟。 在路基排水沟与农业灌溉渠道产生干扰时，采用改移沟渠、设置线外涵洞等措施，使路基排水沟水流不影响农田的灌溉系统。

纵向路线的挖方路基坡顶以外5米设置矩形截水沟，边坡碎落台采用小型截水沟将水引至截水沟外排。 ②排水施工注意事项：

施工过程中，应根据实际情况对排水设施的标高、位置进行调整； 路基施工过程中，应先做好施工场地的临时排水设施，再施工主体工程；

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排水设施要求线形顺适、沟底平整、排水畅通； 排水盲沟应严格按照相关规范施工和检验。

2.13边墙施工

边墙分初期支护与二次衬砌两步施工。

①边墙初期支护包括型钢拱架，网喷混凝土，φ25先锚后灌式砂浆锚杆。 利用自制工作台车施做边墙初期支护。

先喷射4cm混凝土，再用7655型风钻插入锚杆，安装止浆塞并用BW250型注浆磁压流水泥砂浆，安装加工好的钢筋网片并用锚垫板与锚杆联接，待砂浆强度达到设计要求后，拧紧螺母，施加预紧力。安装工字钢拱架的B、C单元，相邻两榀工字钢拱架之间用连接钢筋焊连，并使拱架与锚杆的外露端焊连。再逐层喷射混凝土至设计厚度。

钢拱架安装时要求拱脚落在基岩上，否则需挖除拱脚松软部分，浇筑拱脚垫块后，再立拱架。

B单元与拱部A单元连接端的钢板，施工时用油布包裹，以免被混凝土污染。 ②防水层

施工前将卷材在洞外拼焊成10m宽的大块体，在壁面打设羊角钉，从下至上环向铺设，用吊带将卷材吊挂于壁面上。拱部未挂部分卷材，盘卷整齐后用专用托架吊挂于拱顶，洞内大块体之间环向接缝用专用粘合剂粘合。衬砌背后防水层施工超前隧道二次衬砌30m~50m。

在局部渗水较大处，防水层背后安装φ50mm软式弹簧透水管，并用防水板“U”型包裹，形成环向透水盲沟。 按设计做好纵向排水盲沟和引水管。

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③二次衬砌

边墙二次衬砌分墙脚和墙身两步浇筑。纵向每8m做一灌注段，采用建筑钢模配型钢钢拱架支立模板，混凝土泵送入模，人工捣固棒振捣。

纵、环向工作缝设置BF遇水膨胀橡胶止水条，在沉降缝处设置E5型桥式橡胶止水条。

2.14背墙及顶板施工

采用常规的施工方法进行扎筋、立模、浇筑、振捣、养生。

钢筋采用场内集中加工成型，现场绑扎，施工时注意接头错开位置，钢筋保护层采用塑料垫块予以保证。钢筋的加工及绑扎必须满足相应施工技术规范和本施工标段的图纸设计要求，作为闭合框架及主要受力钢筋，采用主焊和搭接电弧焊。现场绑扎的搭接接头长度必须满足规范要求。

模板的内模及封头模板选用竹胶板，外侧模（墙后）选用组合钢模，模板采用对拉螺丝固定，围檩采用双拼10#槽钢，并设置支撑进行整体固定。拉条螺丝在墙内部分采用塑料套管，以便拆模时拉条螺丝便于抽出。模板安装完毕后，对其平面位置，顶底标高及纵横向稳定性进行检查，经监理工程师验收后方可进行浇筑。 混凝土采用集中拌和，混凝土搅拌运输车运至浇筑现场，采用混凝土泵车浇筑。振捣采用插入式振捣的方式进行。混凝土供应速度应保证连续浇筑的要求，控制混凝土的坍落度，确保混凝土达到内实外光的优质标准。浇筑完毕后，及时覆盖洒水养护。

盖板现场预制，吊车安装。安装完成后，施工砼铺装层。

必须在盖板安装完成后，才可以进行台后回填。当涵顶覆土厚度小于50cm时，禁止任何重型机械或车辆从洞顶通过

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2.15 涵洞工程

2.15.1工程概况

本段工程设钢筋砼盖板涵1道：在K0+790处休盖板涵截面尺寸为3.0×2.0m。 2.15.2基底处理

测量放样定出纵横轴线进行基坑开挖，按基础尺寸两侧放宽80cm，边坡坡度为1:1。开挖时控制好开挖高程，以免超挖。整平基底，铺设砂砾垫层后采用人工整平、小型压路机压实，然后在垫层上立模浇筑10cm的封底混凝土，浇筑时采用平板式振动器实施振捣。在基坑四周设置排水措施，以利于排水。 2.15.3. 基础及底板施工

在基础垫层上立模浇筑混凝土。根据设计图纸，在中部及左右相距6-9m处（均为正设）设置沉降缝，根据沉降缝分段施工。 2.15.4背墙及顶板施工

采用常规的施工方法进行扎筋、立模、浇筑、振捣、养生。

钢筋采用场内集中加工成型，现场绑扎，施工时注意接头错开位置，钢筋保护层采用塑料垫块予以保证。钢筋的加工及绑扎必须满足相应施工技术规范和本施工标段的图纸设计要求，作为闭合框架及主要受力钢筋，采用主焊和搭接电弧焊。现场绑扎的搭接接头长度必须满足规范要求。

模板的内模及封头模板选用竹胶板，外侧模（墙后）选用组合钢模，模板采用对拉螺丝固定，围檩采用双拼10#槽钢，并设置支撑进行整体固定。拉条螺丝在墙内部分采用塑料套管，以便拆模时拉条螺丝便于抽出。模板安装完毕后，对其平面位置，顶底标高及纵横向稳定性进行检查，经监理工程师验收后方可进行浇筑。 混凝土采用集中拌和，混凝土搅拌运输车运至浇筑现场，采用混凝土泵车浇筑。

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振捣采用插入式振捣的方式进行。混凝土供应速度应保证连续浇筑的要求，控制混凝土的坍落度，确保混凝土达到内实外光的优质标准。浇筑完毕后，及时覆盖洒水养护。

盖板现场预制，吊车安装。安装完成后，施工砼铺装层。

必须在盖板安装完成后，才可以进行台后回填。当涵顶覆土厚度小于50cm时，禁止任何重型机械或车辆从洞顶通过。 2.15.5涵洞工程施工顺序

测量放样→基坑开挖→填筑砂砾垫层→浇筑基础、底板砼→立台身模板→浇筑台身砼→预制、安装盖板→铺装层→洞口施工→台后回填夯实。

2.16路基工程施工顺序

施工准备→测量放样→原地面处理→纵横填挖衔接处理→路基或取土场土石方开挖或爆破→土石方运输→路基卸土石方→推土机推平→压路机碾压→平地机整理路拱成型→挖掘机配合人工刷坡→防护排水工程施工。

三 施工质量控制

3.1施工质量控制体系设置

施工质量控制体系是按科学的程序运转，其运转的基本方式是PDCA 的循环管理活动，它是通过计划、实施、检查、处理四个阶段把经营和生产过程的质量有机地联系起来，而形成一个高效的体系来保证施工质量达到工程质量的保证。 首先，以我们提出的质量目标为依据，编制相应的分项工程质量目标计划，这个分目标计划应使在项目参与管理的全体人员均熟悉了解，做到心中有数。

其次，在目标计划制定后，各施工现场管理人员应编制相应的工作标准予以施工班组实施，在实施过程中，无论是施工工长还是质检人员均要加强检查，

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在检查中发现问题并及时解决，以使所有质量问题解决于施工之中，并同时对这些问题进行汇总，形成书面材料，以保证在今后或下次施工时不出现类似问题。 最后，在实施完成后，对成型的建筑产品或分部工程分次成型产品进行全面检查， 以发现问题、追查原因，对不同产生原因进行不同的处理方式，从人、物、方法、工艺、工序等方面进行讨论，并产生改进意见，再根据这些改进意见而使施工工序进入下次循环。

3.2施工质量保证体系

施工质量保证体系是确保工程施工质量的管理要素，而整个质量保证体系又可分为施工质量管理体系、施工质量控制体系两大部分。 3.2.1施工质量管理体系

施工质量管理体系是整个施工质量能加以控制的关键,而本工程质量的优劣对项目班子质量管理能力的最直接评价,同样质量管理体系设置的科学性对质量管工作的开展起到决定性的作用。 3.2.2施工质量管理组织

施工质量的管理组织是确保工程质量的保证，其设置的合理、完善与否将直接关系到整个质量保证体系能否顺利地运转及操作，在本工程中，我们将以下的组织机构来全面地进行质量的管理及控制。 3.2.3质量管理职责。

施工质量管理组织体系中最重要的是质量管理职责，职责明确，可责任到位，便于管理。

项目经理的质量职责：

项目经理作为项目的最高领导者，应对整个工程的质量全面负责，并在保证质量

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的前提下，平衡进度计划，经济效益等各项指标的完成，并督促项目所有管理人员树立质量第一的观念，确保《质量保证计划》的实施与落实。 项目主任工程师的质量职责：

主任工程师作为项目的质量控制及管理的执行者，应对整个工程的质量工作全面管理，从质保计划的编制到质保体系的设置、运转等，均由主任工程师负责。同时，作为主任工程师应组织编写各种方案，作业指导书，监督各施工管理人员质量职责的落实。主任工程师亦是项目的技术经理。 项目副经理的质量职责

项目副经理作为负责生产的主管项目领导，应把抓工程质量作为首要任务，在布置施工任务时，充分考虑施工难度对施工质量带来的影响，在检查正常生产工作时，严格按方案、作业指导书等进行操作检查，按规范、标准组织自检、互检、交接检的内部验收。 质检人员的质量职责

质检人员作为项目对工程质量进行全面检查的主要人员在质量检查过程中应有相当的预见性，提供准确而齐备的检查数据，对出现的质量隐患及时发出整改通知单，并监督整改以达到相应的质量要求，并对已成型的质量问题有的处理能力。

施工工长的质量职责

施工工长作为施工现场的直接指挥者，首先其自身应树立质量第一的观念，并在施工过程中随时对作业班组进行质量检查随时指出作业班组的不规范操作，质量达不到要求的施工内容，并督促整改。 3.2.4施工质量管理体系

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施工质量管理体系的设置及运转均要围绕质量管理职责、质量控制来进行的，只要当职责明确、控制严格的前提下，才能使质量管理体系落到实处。本工程在管理过程中，将对这两个方面进行严格的控制。

3.3施工质量控制体系

3.3.1施工质量控制体系的设置

施工质量控制体系是按科学的程序运转，其运转的基本方式是PDCA 的循环管理活动，它是通过计划、实施、检查、处理四个阶段把经营和生产过程的质量有机地联系起来，而形成一个高效的体系来保证施工质量达到工程质量的保证。

首先，以我们提出的质量目标为依据，编制相应的分项工程质量目标计划，这个分目标计划应使在项目参与管理的全体人员均熟悉了解，做到心中有数。

其次，在目标计划制定后，各施工现场管理人员应编制相应的工作标准予以施工班组实施，在实施过程中，无论是施工工长还是质检人员均要加强检查，在检查中发现问题并及时解决，以使所有质量问题解决于施工之中，并同时对这些问题进行汇总，形成书面材料，以保证在今后或下次施工时不出现类似问题。 最后，在实施完成后，对成型的建筑产品或分部工程分次成型产品进行全面检查， 以发现问题、追查原因，对不同产生原因进行不同的处理方式，从人、物、方法、工艺、工序等方面进行讨论，并产生改进意见，再根据这些改进意见而使施工工序进入下次循环。

3.3.2施工质量控制体系运转的保证

项目领导班子成员应充分重视施工质量控制体系的运转的正常，支持有关人员开展的围绕质保体系的各项活动。

配备强有力的质量检查管理人员，作为质保体系中的中坚力量。

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提供必要的资金，添置必要的设备，以确保体系运转的物质基础。 制定强有力的措施、制度，以保证质保体系的运转。

每周召开一次质量分析会，以使在质保体系运转过程中发现的问题进行处理和解决。

开展全面质量管理活动，使本工程的施工质量达到一个新的高度。

3.4确保工程质量和工期的措施

3.4.1质量保证措施

工程质量是关系国计民生的大事，严格执行国家、省部、行业的相关法律、条例、条令、规范、规程和标准，依法保证工程质量。 3.4.2工期保证措施

3.4.2.1总体施工计划的分解与调整

如我方有幸中标，项目经理部将进一步熟透施工图纸，进一步明确工程进度控制点，根据进度控制点编制《阶段目标施工计划》，将《阶段目标施工计划》层层分解到施工班组，确保各阶段目标计划得以实现。

通过每周一次的生产例会和每日工作碰头会，解决施工中存在的具体问题。充分运用科学管理技术，绘出进度计划网络图，排出关键线路、分项工程施工周期表，实行动态控制施工进度。当客观条件影响计划落实时，迅速调整计划、灵活安排。做到计划逐级保证，以日计划保周计划、以周计划保月计划、以月计划保阶段目标计划、以阶段目标计划保总体计划。 3.4.2.2资源的合理调度

①人力资源。由公司统一调派满足本工程施工需要的人员资源承担施工任务，根据劳动力计划，在公司内统筹调配，保持队伍的相对稳定，合理安排，在工种和

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劳力上给予足够的保证。

②物资资源。根据施工计划编制各阶段的物资需求计划，超前落实物资材料供应计划，满足施工需要，杜绝停工待料现象。

③设备资源。根据各阶段的设备需求计划，提前一周落实设备调度，以保证工程设备完好、到位及时，做到“需用则有”。 3.4.2.3合理安排施工工序 ①、受天气影响的工序

受天气影响较大的施工工序，抢抓晴好天气安排落实，并保证连续作业。 ②、关键工序

关键工序施工采取流水作业，循序渐进。在具备施工条件的地段，见缝插针，能抢则抢，确保关键工序尽早完工。 3.4.2.4采取经济奖罚措施

①根据各期作业计划，充分运用经济杠杆，按期保质完成的给予奖励，完不成的给予经济处罚，确保总进度计划如期实现。

②采用多种灵活的工作制度，在《劳动法》和环境保护允许的前提下，确保工程质量的同时，对部分分项工程实行全天候施工，歇人不歇机，争分夺秒，抢抓工期。

3.4.2.5全力配合、通力协作

本工程施工线路长，点多面广，由地下到空中交叉作业严重。各施工队必须全力配合、通力协作，在项目经理部的统一协调下，有条不紊地完成各自的施工任务，以保证总体目标的实现。 3.4.2.6密切配合监理工作

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密切配合监理工程师的工作，及时创造、提供监理工程师的监督、检查等所需的工作条件，保证现场施工顺利开展。 3.4.2.7强化技术人员业务素质

现场技术人员跟班指导、监督施工方案的实施，按施工规范和验收标准，严把各道工序质量关，确保一次合格率，避免返工，使各项工序顺利进行。 3.4.2.8妥善处理地方关系

努力做好安民措施，妥善处理地方关系，避免阻工事件发生。 3.4.2.9加强资金管理

工程资金专款专用，确保本工程的施工进度不受资金影响。

四 冬季和雨季的施工安排

4.1冬季施工安排

本工程多为砼结构施工，施工期内将跨越2个较长的低温时段，最不利的施工项目是预制梁生产。

①隧道和路基施工，可适当避开冬季施工。

②为避开洪水季节对桥梁预制与安装的不利影响，部分预制梁生产难以避开冬季施工，我方将配备足够的蒸汽养护设施，确保预制梁安全越冬；同时，根据实际的施工进展情况，适当调整阶段施工计划；必要时，停工避寒。

4.2雨季施工安排

本工程施工工期内，按照历史气象资料，将跨越4个较长的雨水期，即每年的6~10月份，但每年的7～8月份最多，为保证雨季施工正常进行和工程质量，拟采取以下防范措施：

①完善排水设施。施工场地内临时排水系统必须认真设置，场地四周设置与地方

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连通的排水系统，避免场地积水，必要时建设临时泵站排水。

②路基覆盖。雨季施工时，每完成一层路基土方后，及时进行覆盖（采用彩条防水布），防止雨水侵蚀或浸泡，以保证雨后尽早复工；雨停后，如路基地面积水，则采用人工排水。

③原材料覆盖防雨。桥梁用钢材数量较大，根据现场条件，钢筋大部分要露天存放，为防止雨水锈蚀钢筋，钢筋存放场铺垫20cm方木支承钢筋离地，并用篷布覆盖；已施工的预埋钢筋，如需长时间裸露，则采用防水彩条布包裹；其它防水材料进入库房存放。

④设备维护。电动机械、焊接设备等在雨季施工期间搭设防雨棚。

雨季来到前和雨季期间积极与当地气象部门取得联系，及时了解天气变化情况，建立天气预报和观测台帐，以便提前做好非正常天气情况下的施工安排和防潮、防汛保护措施。

⑤ 随时收集天气气象资料，避免在暴雨天气施工。如在施工过程中突然遇到暴雨，应立即采用有效的防护措施。

⑥ 在雨季来到之前，对施工现场，生产、生活房屋 临时设施周围的所有排水系统进行一次全面的检查、疏通或加固，保证排水通畅。

⑦ 防水泥材料、配电设备漏雨受潮，各种设施均安装避雷设施，保证人员财产安全。

⑧ 雨季到来前，提前准备好施工所需的防洪材料、机具和必要的避雨设施。 ⑨ 在作业间、机械间和材料库中要搭设严密，防止漏雨，尤其要做好水泥库的防淋、防潮工作，保证水泥不失效；各种电器要安装可靠的漏电保护装置和避雷装置。

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⑩ 对施工用的钢筋应采用避雨布等防雨材料进行遮雨防水、防潮。施工机械设备停放在不易被洪水冲到的位置。

雨后混凝土施工要根据砂、石含水量及时调整施工配合比，改变拌合水用量。 雨季填筑路堤时，随挖，随运，随填，随压。每层填土表面筑成3％至4％的横坡，并在雨前和手工前将铺填的松土压实。雨季填筑路堤严格控制填料含水量。雨季施工的工作面不能安排过大，应逐段，逐片的分期施工。

雨期容易出现高温天气，积极作好防暑降温工作，确保施工的正常进行。尤其是混凝土浇筑时在拌合后入模前的运输过程中要注意防晒，缩短运输时间，浇筑后要注意覆盖浇水保湿进行。

五 安全目标

5.1安全目标

我公司在施工中，将认真贯彻“安全第一、预防为主”的方针，施工中坚决做到：①严格执行国家及交通部颁布的有关施工技术安全规则和施工安全的规定。②正确制定施工方案，把确保施工安全放在首位，采取严厉的防范措施，预防为主。 我们的安全目标是：

消灭重伤以上人身伤亡事故，消灭一切机械设备重大损失事故和交通运输责任重大事故，确保铁路运输安全，消灭等级火灾事故，杜绝因施工造成的地表建筑物沉陷、通信中断、地下管线泄漏等工程施工责任事故，创“安全生产、文明施工的标准化工地”。

5.1安全保证措施

1、针对本工程的特点，进行岗前培训，对职工进行安全基本知识和技能教育，遵章守纪和标准化作业的教育，认真学习我公司编写的“施工安全标准”，经考

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试合格持证上岗。

2、开展安全标准工地建设，施工现场作到布局合理，施工规范，防范严密。工地做到管线齐全，灯明路平；标志醒目，防护设施齐全；在施工现场悬挂有关施工安全标语，设立醒目警示牌，设立明显安全标志，设专人现场调度，确定合理的车辆机械走行线路，禁止双层作业。

3、开工前制定科学周密的施工方案，尽量减少因场地小对机械车辆运转和施工的影响，确保施工方案安全可靠。

4、施工现场与既有公路有干扰时，要与当地交通部门联系，设置必要的行车标志，必要时设专人现场指挥，为公路运输、现场施工人员及周围群众提供安全和方便。加强车辆设备的管理，加强对司机的安全教育，严禁违章操作；加强车辆设备的保养维修，严禁带病作业，作到文明驾驶安全行车。

5、高空作业时，要加强安全防护，设安全网，作业人员要穿戴好防滑鞋、安全帽及系好安全带。

6、关键部位施工，要安排具备资格的操作人员上岗。

7、根据季节变化，夏季作好防暑降温工作，配齐防暑劳保用品；冬季作好防寒工作,配齐保暖设施，配足取暖的材料，并注意防止煤气中毒。

8、汛期到来前，要将设备、材料撤到安全地带。备足抗洪抢险材料，及时投入抢险。

9、设立专项安全保证基金，项目部成立安全生产委员会，掌握安全基金的使用，单独列帐。并制定相应的奖罚条例，详见“安全生产包保责任状”。 10、管线防护安全措施

地下管线迁移与保护，在基础施工前，请设计及各管线管理单位对施工方案进行

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交底，明确管线的位置，对需迁移和保护的各种管线予以明确，在开挖前，进行样洞开挖，并插上红旗示警，施工中，对保护的管线派专人予以监控，发现问题，随时进行处理。

六 文明施工措施

①在相关地段做好施工临时便道，以确保施工期间道路畅通。

②车辆、设备通过S102省道时，安排交通协管人员执勤、指挥、疏导交通，保障交通安全、道路通畅。

③施工材料、机具及施工用地不占用通行道路，确保施工期间过往车辆畅通无阻。 ④组建环保队，随时清理散落在道路上的杂物，确保场地清洁，方便地方群众的生产、生活。

⑤施工现场设置醒目标志、标语，挂牌施工，做好安全生产、文明施工的宣传工作。

⑥组织开展劳动竞赛，使职工树立爱岗敬业的良好风气，增强主人翁意识。 ⑦创建职工之家，开展各种文娱活动，充实职工的精神生活。

⑧积极配合地方和业主做好治安联防工作，开展工、民共建活动，做到“两个文明一起抓，两手都要硬”。

⑨现场管理做到工完场清，材料堆放、设备停置整齐划一，电力线路、电器组件规范布置、安装。

⑩环境保护，人人有责，施工时必须严格执行《环境保》的有关要求，严格遵守国家和地方控制污染的法律法规，维护施工区的环境。

⑾生活垃圾、施工垃圾集中堆放，运至环保部门或业主指定的堆放点。 ⑿生活污水、施工污水经过净化后再排放，严禁直接排放河中。钻孔桩泥浆不得

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随意排放，钻渣、泥浆应即时运往指定地点。钻渣采用车箱封闭严密的车辆装运，泥浆采用灌车装运。

⒀路基开挖处理的多余土方、耕植土等集中堆放并运往指定地点。

⒁材料运输防止抛洒滴漏，施工便道做好维护工作，并定时洒水，避免扬尘污染。 ⒂对各种机械设备进行经常性保养，尽量降低噪音污染，进行有噪音危害的施工时，要努力降低噪音，并提供听力保护装置。

⒃机械维修时，废弃燃油、机油、液压油等集中存放，统一处理。

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