配电室模板施工方案模板

案

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配电室模板施工方

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目 录

一 工程概况 ...................................................................... 错误!未定义书签。 二 编制依据 ...................................................................... 错误!未定义书签。 三 施工部署 ...................................................................... 错误!未定义书签。 3.1 施工工期 ...................................................................错误!未定义书签。 3.2 材料准备 ...................................................................错误!未定义书签。 3.3人员计划 ...................................................................错误!未定义书签。 四 主要施工方法 .............................................................. 错误!未定义书签。 4.1 支模架体搭设 ...........................................................错误!未定义书签。 4.2 梁模板支设 ...............................................................错误!未定义书签。 4.3 板模板支设 ...............................................................错误!未定义书签。 4.4 柱模板支设 ...............................................................错误!未定义书签。 五 质量标准 ...................................................................... 错误!未定义书签。 5.1进场模板质量标准...................................................错误!未定义书签。 5.2主控项目 ...................................................................错误!未定义书签。 5.3一般项目 ...................................................................错误!未定义书签。 5.4 模板安装质量标准按照下表进行控制 ..................错误!未定义书签。 六 安全措施 ...................................................................... 错误!未定义书签。 七 文明施工措施 .............................................................. 错误!未定义书签。 八 应急处理 ...................................................................... 错误!未定义书签。 九 模板支撑架体稳定性计算 .......................................... 错误!未定义书签。

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9、 1、 梁模板支撑及构造参数 ...................................错误!未定义书签。 9.2、 梁模板荷载标准值计算 ......................................错误!未定义书签。 9.3、 梁侧模板面板的计算 ..........................................错误!未定义书签。 9.4、 梁侧模板内外楞的计算 ......................................错误!未定义书签。 9.5、 梁底模板计算 .......................................................错误!未定义书签。 9.6、 梁底支撑的计算...................................................错误!未定义书签。 9.7、 梁跨度方向钢管的计算 ......................................错误!未定义书签。 9.8、 扣件抗滑移的计算: .............................................错误!未定义书签。 9.9、 梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: ... 错误!未定义书

签。

十 板模板支撑架体稳定性计算 ..................................... 错误!未定义书签。 10.1.模板支架参数 ........................................................错误!未定义书签。 10.2、 模板面板计算: ...................................................错误!未定义书签。 10.3、 模板支撑方木的计算: .......................................错误!未定义书签。 10.4、 模板支架立杆荷载标准值(轴力): .....................错误!未定义书签。 10.5、 立杆的稳定性计算: ...........................................错误!未定义书签。 10.6、 立杆的地基承载力计算: ...................................错误!未定义书签。 10.7、 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 错误!

未定义书签。

宁夏宁鲁煤电有限责任公司任家庄洗煤厂扩建工程

原煤缓存仓下配电室模板工程施工方案

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一 工程概况

本工程位于宁夏银川宁东任家庄洗煤厂院内, 建设方为宁鲁煤电有限责任公司, 设计单位北京华宇工程有限公司, 由中煤第七十二工程有限公司施工, 山西中太建设监理公司监理。

本工程轴线尺寸18×7m, 建筑檐高3.4m, 自然地面-1.3m, ±0.00相当于绝对标高1349.5m, 最大支模架体高度为6.5m, 框架梁截面尺寸一般为300*600~700, 板厚100mm, 梁板支模架体坐落于-3.1M地基上。 二 编制依据

1.1 宁夏宁鲁煤电有限责任公司任家庄洗煤厂扩建工程原煤缓存仓下配电室施工图纸

1.2 《混凝土结构施工质量验收规范》 GB50204- ( 局部修订版) 1.3 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-

1.4 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130- 三 施工部署 3.1 施工工期

根据图纸情况, 从 9月02日开始施工至 9月30日。 3.2 材料准备

3.2.1 本工程支模架体采用48*3钢管, 扣件, 模板采用1220mm×2440mm×10mm竹胶板, 木方采用40*70木方, 模板加固采用

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12mm对拉螺栓,

3.2.2 施工时另备双面胶带、 透明胶带用于处理模板接缝。 3.2.3施工机具

主要机具及工具见下表

名称 锤子 单头扳手 圆盘锯 平刨 手提电锯 砂轮切割机 墨斗 卷尺 数量 5把 5把 1台 1台 1台 1台 1个 6把 备注 3.3人员计划

主要施工人员见下表

序 号 1 2 工 种 木工 小工 人 数 6 4 备 注 四 主要施工方法 4.1 支模架体搭设

4.1.1架体搭设前先在下层板( 基础) 上放出梁位置线。 4.1.2 施工人员作业前接收技术、 安全交底并履行签字手续。 4.1.3 架体搭设立杆间距1200*1200mm, 延梁方向立杆间距900mm, 架体搭设步距1.8m。水平杆步距1.8m。

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4.1.4 架体搭设立杆下方垫设木方, 立杆接长采用对接扣件, 最上一步可采用搭接接长, 搭接接长时应不少于三个旋转扣件, 而且搭接长度不少于1m, 采用两个十字扣件连接于下方两步架体主节点处, 立杆接头应错开布置, 两个相邻立杆接头不能设在同一步内。水平杆接长可采用对接扣件或者旋转扣件搭接接长, 搭接接长采用不少于3个旋转扣件连接, 相邻水平杆的接头位置应错开, 不能布置在同一跨内。

4.1.5架体搭设应随时注意立杆垂直度, 保证立杆垂直度满足本方案质量标准的要求。

4.1.6 架体搭设扣件拧紧力矩为40~65N.M, 架体四周及延框架梁方向设置剪刀撑, 剪刀撑从上至下连续设置, 剪刀撑与地面的夹角在45~60度之间。

4.1.7 大于600mm高的梁, 梁底横杆与立杆之间采用双扣件连接。 4.2 梁模板支设

4.2.1梁、 板模板支设见下简图:

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梁工艺流程: 搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎粱钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板

6.2梁侧模板采用木方作为内楞间距200mm, 钢管作为外楞间500mm, 梁模板采用10mm竹胶板作为面板, 梁底采用50×100木方横向布置, 间距200mm。纵向支承为φ48×3钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统, 截面高度大于1m的梁两侧立杆间0.6m, 且梁底必须有一道立杆做支撑( 间距1000mm) , 其它梁两侧立杆间距为1.8m,步距1.8m, 梁底两侧立杆需加设双扣件。

4.2.2 梁模板支设时先吊线将梁中心线引至架体横杆上, 再放梁底, 支设梁侧模, 木方垂直于受力面放置, 本工程梁底放两根木方, 两侧木方间距250mm, 大于600mm高的梁中间增加一根对拉螺栓进行加固, 梁模板支设采用侧模包底模, 板模压侧模的方法进行。 4.2.3 梁起拱高度为1/1000~3/1000。

4.2.4 梁模板支设截面尺寸按照负差控制, 一般比设计尺寸宽度小

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3mm, 但不能大于5mm。 4.3 板模板支设

4.3.1 板模板支设参照上图进行。

板工艺流程: 楼层放线→验线→支撑体系→大龙骨→小龙骨→顶板模拼装→板底起拱→自检→预检→交接检→绑扎钢筋→自检→隐检→交接检→浇筑砼时钢筋模板的复查维护→拆模→模板清理 4.3.2 板模板支设木方垂直于受力面放置, 木方间距250mm。 4.3.3 板模板接缝采用透明胶带粘贴, 防止浇筑混凝土时漏浆。 4.4 柱模板支设

4.4.1 柱模板支设见如下简图

工艺流程: 搭设模板支架→模板定位→吊模板垂直度→模板加固→验收

搭设柱模板支撑架, 脚手架要横平竖直, 立杆垂直度、 平杆水平偏差及扣件紧固程度均符合规范要求。

4.4.2柱模板支设采用竹胶板, 木方做背楞, 钢管及12mm对拉螺栓进行加固, 钢管柱箍间距500mm, 对拉螺栓间距500mm。

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4.4.3 柱模板支设时按照板面上的控制线进行支设。

4.4.4柱模板支设完后采用水泥砂浆封堵柱底部模板缝隙, 防止漏浆, 柱角模板拼缝时贴双面胶带, 柱模板配置时脚面尺寸比设计尺寸小5mm。 4.5模板拆除

4.5.1 模板及架体拆除前需经过技术人员同意。

4.5.2 拆除时自上而下, 先支后拆, 后支先拆, 一杆一清, 一步一清。 4.5.3 拆除时应防止撬棍撬坏成型构件的边、 角。 4.5.4 底模拆除时混凝土强度遵循以下标准:

底模拆除时的混凝土强度要求

构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的构件类型 ( m) 百分率( %) ≦2 板 >2, ≦8 >8 梁 ≦8 >8 ≧50 ≧75 ≧100 ≧75 ≧100 ≧100 悬臂构件 — 4.5.5 柱模板拆除时, 混凝土强度达到1.2MP, 一般为浇筑完混凝土后隔天拆除。

4.5.6 拆除后的杆件不能集中堆放在楼板上, 应及时清运。

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五 质量标准

5.1进场模板质量标准 模板要求:

( 1) 技术性能必须符合相关质量标准( 经过收存、 检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验) 。 ( 2) 外观质量检查标准( 经过观察检验)

任意部位不得有腐朽、 霉斑、 鼓泡。不得有板边缺损、 起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2( 3) 规格尺寸标准

厚度检测方法: 用钢卷尺在距板边20mm 处, 长短边分别测3 点、 1 点, 取8 点平均值; 各测点与平均值差为偏差。长、 宽检测方法: 用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、 宽各2点, 取平均值。对角线差检测方法: 用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法: 用钢直尺量对角线长度, 并用楔形塞尺( 或钢卷尺) 量钢直尺与板面间最大弦高, 后者与前者的比值为翘曲度。 ( 4) 模板安装质量要求

必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》( GB 50204- ) 及相关规范要求。即\"模板及其支架应具有足够的承载能力、 刚度和稳定性, 能可靠地承受浇筑混凝土的重量、 侧压力以及施工荷载\"。 5.2主控项目

5.2.1安装现浇结构的上层模板及其支架时, 下层楼板应具有承受

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上层荷载的承载能力, 或加设支架; 上下层支架的立柱应对准, 并铺设垫板。

5.2.2在涂刷模板隔离剂时, 不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 5.3一般项目

5.3.1模板安装应满足下列要求:

模板的接缝不应漏浆; 在浇筑混凝土前, 木模板应浇水湿润, 但模板内不应有积水; 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂; 浇筑混凝土前, 模板内的杂物应清理干净;

5.3.2对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、 板, 其模板应按要求起拱。

5.4 模板安装质量标准按照下表进行控制

现饶结构模板安装的允许们差及检验方法

项目 轴线位置 底模上表面标高 允许偏差(mm) 检验方法 5 ±5 钢尺检查 水平仪或拉线、 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、 钢尺检查 经纬仪或吊线、 钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 基础 ±10 截面内部尺寸 柱、 墙、 +4,-5 梁 不大于5m 层高垂直度 大于5m 相邻两板表面高低差 表面平整度 8 2 5 6 注: 检查轴线位移时, 应沿纵、 横两个方向量测。并取其中的较大值。

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六 安全措施

6.1 作业人员进场前必须经过培训, 考核合格后上岗。 6.2 作业人员在作业时正确使用劳动防护用品。

6.3 模板支设及模板拆除时按照技术及安全交底进行操作, 严禁私自进行拆除作业。

6.4 禁止酒后上岗作业, 施工现场禁止吸烟。

6.5 作业时若手动工具需要接电, 由专业电工进行, 严禁私自接电。 6.6 夜间施工应准备足够的照明设施。 6.7 人员上下走专用通道, 严禁攀爬架体上下。 6.8 施工人员禁止私自拆除安全防护设施。 6.9 施工时郝攀攀为安全监控负责人。 七 文明施工措施

7.1 每天施工产生的废料及时清理, 做到活完场清。

7.2 钢管、 木方等材料计划使用, 用多少吊多少, 若有剩余及时清理, 禁止堆放在工作面。

7.3 拆除后的材料及时清理, 在指定地点分类码垛。 八 应急处理

8.1施工时若发生紧急情况, 执行《中煤第七十二工程有限公司生产安全事故综合应急救援预案》及《任家庄项目部生产安全事故综合处理方案》。

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8.2 施工时发生紧急情况, 现场任何人员有要求作业人员撤离的权利及义务。

九 模板支撑架体稳定性计算 9、 1、 梁模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.30; 梁截面高度 D(m):0.70;

混凝土板厚度(mm):100.00; 立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;

立杆步距h(m):1.80; 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00; 梁支撑架搭设高度H(m): 6.50; 梁两侧立杆间距(m):1.80; 承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向; 梁底增加承重立杆根数:6; 采用的钢管类型为Φ48×3;

立杆承重连接方式:单扣件, 考虑扣件质量及保养情况, 取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;

9.1.1荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35; 钢筋自重(kN/m3):1.50;

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5; 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0; 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0;

9.1.2材料参数

木材品种: 柏木; 木材弹性模量E(N/mm2): 10000.0;

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木材抗弯强度设计值fm(N/mm2): 17.0; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.7;

面板类型: 竹胶板; 竹胶板弹性模量E(N/mm2): 9500.0; 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2): 13.0; 9.1.3梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm): 50.0; 梁底方木截面高度h(mm): 100.0;

梁底纵向支撑根数: 6; 面板厚度(mm): 10.0; 9.1.4梁侧模板参数

次楞间距(mm): 350 , 主楞竖向根数: 3; 主楞间距为: 100mm, 220mm; 9.2、 梁模板荷载标准值计算

9.2.1梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度, 取24.000kN/m3;

t -- 新浇混凝土的初凝时间, 可按现场实际值取, 输入0时系统按200/(T+15)计算, 得5.714h;

T -- 混凝土的入模温度, 取20.000℃; V -- 混凝土的浇筑速度, 取1.500m/h;

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,

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取0.750m;

β1-- 外加剂影响修正系数, 取1.200;

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数, 取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别计算得 50.994 kN/m2、 18.000 kN/m2, 取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 9.3、 梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位: mm) 9.3.1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中, W -- 面板的净截面抵抗矩, W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3; M -- 面板的最大弯距(N·mm);

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σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2); 按以下公式计算面板跨中弯矩:

其中 , q -- 作用在模板上的侧压力, 包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m; q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m; 计算跨度(内楞间距): l = 350mm;

面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×3502 = 3.36×105N·mm; 经计算得到, 面板的受弯应力计算值: σ = 3.36×105 / 7.35×104=4.575N/mm2;

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2;

面板的受弯应力计算值 σ =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2, 满足要求!

9.3.2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm; l--计算跨度(内楞间距): l = 350mm; E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2;

I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4; 面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105)

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= 0.929 mm;

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm; 面板的最大挠度计算值 ν=0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm, 满足要求! 9.4、 梁侧模板内外楞的计算

9.4.1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载, 按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。

本工程中, 龙骨采用木楞, 截面宽度60mm, 截面高度80mm, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 6×82×2/6 = 128cm3; I = 6×83×2/12 = 512cm4;

内楞计算简图 ( 1) .内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

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其中, σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 内楞的最大弯距(N·mm); W -- 内楞的净截面抵抗矩; [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩:

其中, 作用在内楞的荷载, q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m;

内楞计算跨度(外楞间距): l = 160mm;

内楞的最大弯距: M=0.096×21.96×160.002= 5.40×104N·mm; 最大支座力:R=1.1×21.96×0.16=8.455 kN; 经计算得到, 内楞的最大受弯应力计算值 σ = 5.40×104/1.28×105 = 0.422 N/mm2;

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2;

内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.422 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2, 满足要求!

( 2) .内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距): l = 500mm;

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96 N/mm; E -- 内楞的弹性模量: 10000N/mm2; I -- 内楞的截面惯性矩: I = 5.12×106mm4; 内楞的最大挠度计算值: ν=

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0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106) = 0.181 mm;

内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm;

内楞的最大挠度计算值 ν=0.181mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm, 满足要求!

9.4.2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力, 取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中, 外龙骨采用2根木楞, 截面宽度50mm, 截面高度100mm, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5×102×2/6 = 166.67cm3; I = 5×103×2/12 = 833.33cm4; ( 1) .外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N·mm); W -- 外楞的净截面抵抗矩; [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.793 kN·m; 其中, F=1/3×q×h=5.124, h为梁高为0.7m, a为次楞间距为350mm;

经计算得到, 外楞的受弯应力计算值: σ = 1.79×106/1.67×105 = 10.76 N/mm2;

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2;

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外楞的受弯应力计算值 σ =10.76N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2, 满足要求!

( 2) .外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量: 10000N/mm2;

F--作用在外楞上的集中力标准值: F=5.124kN; l--计算跨度: l=500mm;

I-外楞的截面惯性矩: I=8333333.333mm4; 外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×5124.000×500.003/(100×10000.000×8333333.333)=0.124mm;

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.124 mm 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm;

外楞的最大挠度计算值 ν=0.124mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm, 满足要求! 9.5、 梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、 新浇混凝土自重荷载、 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑模板结构自重、 新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。

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本算例中, 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3; I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4;

9.5.1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算:

其中, σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 计算的最大弯矩 (kN·m);

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =60.00mm; q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m); 新浇混凝土及钢筋荷载设计值:

q1: 1.2×( 24.00+1.50) ×1.00×0.70×0.90=19.28kN/m; 模板结构自重荷载:

q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载设计值: q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m;

q = q1 + q2 + q3=19.28+0.38+2.52=22.18kN/m;

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跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×22.176×0.062=0.008kN·m; σ =0.008×106/5.40×104=0.148N/mm2;

梁底模面板计算应力 σ =0.148 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2, 满足要求!

9.5.2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载, 同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中, q--作用在模板上的压力线荷载:

q =( (24.0+1.50)×0.700+0.35) ×1.00= 18.20KN/m; l--计算跨度(梁底支撑间距): l =60.00mm; E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2;

面板的最大允许挠度值:[ν] =60.00/250 = 0.240mm; 面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×18.2×604/(100×9500×4.86×105)=0.1mm;

面板的最大挠度计算值: ν=0.1mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 60 / 250 = 0.24mm, 满足要求! 9.6、 梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

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强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、 新浇混凝土自重荷载、 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑模板结构自重、 新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。

9.6.1.荷载的计算:

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = (24+1.5)×0.7×0.06=1.071 kN/m; (2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2 = 0.35×0.06×(2×0.7+0.3)/ 0.3=0.119 kN/m;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):

经计算得到, 活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.06=0.27 kN/m; 9.6.2.方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×1.071+1.2×0.119=1.428 kN/m; 活荷载设计值 P = 1.4×0.27=0.378 kN/m;

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中, 方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3; I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4;

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9.6.3方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和, 计算公式如下:

线荷载设计值 q = 1.428+0.378=1.806 kN/m;

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×1.806×0.111×0.111= 0.002 kN.m; 最大应力 σ= M / W = 0.002×106/83333.3 = 0.027 N/mm2; 抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2;

方木的最大应力计算值 0.027 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

9.6.4方木抗剪验算: 截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×1.806×0.111 = 1.084 kN;

方木受剪应力计算值 τ = 3×1083.6/(2×50×100) = 0.325 N/mm2;

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2;

方木的受剪应力计算值 0.325 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

9.6.5方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和, 计算公式如下:

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q = 1.071 + 0.119 = 1.190 kN/m;

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×1.19×111.1114 /(100×10000×416.667×104)=0mm;

方木的最大允许挠度 [ν]=0.111×1000/250=0.444 mm; 方木的最大挠度计算值 ν= 0 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=0.444 mm, 满足要求!

9.6.6.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下:

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):

q1 = (24.000+1.500)×0.700= 17.850 kN/m2; (2)模板的自重(kN/m2): q2 = 0.350 kN/m2;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):

q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2;

q = 1.2×(17.850 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 28.140 kN/m2;

梁底支撑根数为 n, 梁底小横杆支撑间距为a, 梁宽为b, 梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P, 梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

当n=2时:

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当n＞2时:

计算简图(kN)

变形图(mm)

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弯矩图(kN·m) 经过连续梁的计算得到:

支座反力 RA = RB=0.006 kN, 中间支座最大反力Rmax=0.496; 最大弯矩 Mmax=0.015 kN.m; 最大挠度计算值 Vmax=0.009 mm;

最大应力 σ=0.015×106/4490=3.41 N/mm2; 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值 3.41 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 9.7、 梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载, 施工活荷载等,经过方木的集中荷载传递。

9.7.1.梁两侧支撑钢管的强度计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中力P= 0.006 KN.

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支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.005 kN·m ; 最大变形 Vmax = 0.016 mm ; 最大支座力 Rmax = 0.056 kN ;

最大应力 σ= 0.005×106 /(4.49×103 )=1.127 N/mm2;

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支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值 1.127 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.016mm小于1000/150与10 mm,满足要求!

9.7.2.梁底支撑钢管的强度计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中力P= 0.496 KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

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支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.441 kN·m ; 最大变形 Vmax = 1.373 mm ; 最大支座力 Rmax = 4.905 kN ;

最大应力 σ= 0.441×106 /(4.49×103 )=98.195 N/mm2; 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值 98.195 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=1.373mm小于1000/150与10 mm,满足要求!

9.8、 扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、 旋转单扣件承载力取值为8.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

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纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN;

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力, 根据前面计算结果得到 R=4.905 kN; R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.8.1立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值, 它包括: 纵向钢管的最大支座反力: N1 =0.056 kN ; 脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.15×6.5=1.166 kN; 楼板的混凝土模板的自重: N3=1.2×(1.00/2+(1.80-0.30)/2)×1.00×0.35=0.525 kN;

楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.00/2+(1.80-0.30)/2)×1.00×0.100×(1.50+24.00)=3.825 kN;

N =0.056+1.166+0.525+3.825=5.572 kN;

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 lo/i 查表得到; i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm): i = 1.59; A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.24;

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W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3): W = 4.49; σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值: [f] =205 N/mm2; lo -- 计算长度 (m);

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架, 按下式计算 lo = k1uh

k1 -- 计算长度附加系数, 取值为: 1.155 ;

u -- 计算长度系数, 参照《扣件式规范》表5.3.3, u =1.7; 上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m; Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ;

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ;

钢管立杆受压应力计算值 ; σ=5572.387/(0.209×424) = 62.882 N/mm2;

钢管立杆稳定性计算 σ = 62.882 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2, 满足要求!

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值, 它包括: 梁底支撑最大支座反力: N1 =4.905 kN ;

脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.15×(6.5-0.7)=1.166 kN; N =4.905+1.166=5.945 kN;

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 lo/i 查表得到;

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i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm): i = 1.59; A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.24; W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3): W = 4.49; σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值: [f] =205 N/mm2; lo -- 计算长度 (m);

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架, 按下式计算 lo = k1uh

k1 -- 计算长度附加系数, 取值为: 1.155 ;

u -- 计算长度系数, 参照《扣件式规范》表5.3.3, u =1.7; 上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m; Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ;

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ;

钢管立杆受压应力计算值 ; σ=5945.1/(0.209×424) = 67.0 N/mm2;

钢管立杆稳定性计算 σ = 67.0 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2, 满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件, 否则存在安全隐患。

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以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

9.9、 梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外, 还要考虑以下内容 9.9.1.模板支架的构造要求:

a.梁板模板高支撑架能够根据设计荷载采用单立杆或双立杆; b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆, 确保两方向足够的设计刚度;

c.梁和楼板荷载相差较大时, 能够采用不同的立杆间距, 但只宜在一个方向变距、 而另一个方向不变。

9.9.2.立杆步距的设计:

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时, 能够采用等步距设置;

b.当中部有加强层或支架很高, 轴力沿高度分布变化较大, 可采用下小上大的变步距设置, 但变化不要过多;

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜, 不宜超过1.5m。 9.9.3.整体性构造层的设计:

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时, 需要设置整体性单

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或双水平加强层;

b.单水平加强层能够每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑, 且须与立杆连接, 设置

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置, 四周和中部每10--15m设竖向斜杆, 使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;

d.在任何情况下, 高支撑架的顶部和底部( 扫地杆的设置层) 必须设水平加强层。

9.9.4.剪刀撑的设计:

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;

b.中部可根据需要并依构架框格的大小, 每隔10--15m设置。 9.9.5.顶部支撑点的设计:

a.最好在立杆顶部设置支托板, 其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;

b.顶部支撑点位于顶层横杆时, 应靠近立杆, 且不宜大于200mm;

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算, 当设计荷载N≤12kN时, 可用双扣件; 大于12kN时应用顶托方式。

9.9.6.支撑架搭设的要求:

a.严格按照设计尺寸搭设, 立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规

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范》的要求;

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的, 每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m, 钢管不能选用已经长期使用发生变形的;

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 9.9.7.施工使用的要求:

a.精心设计混凝土浇筑方案, 确保模板支架施工过程中均衡受载, 最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载, 对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施, 钢筋等材料不能在支架上方堆放;

c.浇筑过程中, 派人检查支架和支承情况, 发现下沉、 松动和变形情况及时解决。

十 板模板支撑架体稳定性计算 10.1.模板支架参数

横向间距或排距(m):1.20; 纵距(m):1.20; 步距(m):1.80; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10; 模板支架搭设高度(m):6.50;

采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ; 板底支撑连接方式:方木支撑; 立杆承重连接方式:可调托座; 10.1.2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350; 混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500;

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10.1.3.材料参数

面板采用竹胶板, 厚度为18mm; 板底支撑采用方木; 面板弹性模量E(N/mm2):9500; 面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400; 木方的间隔距离(mm):250.000;

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000; 木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;

木方的截面宽度(mm):50.00; 木方的截面高度(mm):100.00; 10.1.4.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):100.00;

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图2 楼板支撑架荷载计算单元 10.2、 模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度, 取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100×1.82/6 = cm3; I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4;

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图 10.2.1、 荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1 = 25×0.1×1+0.35×1 = 2.85 kN/m; (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):

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q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m; 10.2.2、 强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和, 计算公式如下:

其中: q=1.2×2.85+1.4×2.5= 6.92kN/m 最大弯矩M=0.1×6.92×0.252= 0.043 kN·m;

面板最大应力计算值 σ= 43250/000 = 0.801 N/mm2; 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2;

面板的最大应力计算值为 0.801 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

10.2.3、 挠度计算 挠度计算公式为

其中q = 2.85kN/m 面板最大挠度计算值 v =

0.677×2.85×2504/(100×9500×48.6×104)=0.016 mm;

面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm;

面板的最大挠度计算值 0.016 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!

10.3、 模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

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为:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3; I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4;

方木楞计算简图 10.3.1.荷载的计算:

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q1= 25×0.25×0.1 = 0.625 kN/m; (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):

p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m; 10.3.2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和, 计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.625 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.73 kN/m;

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最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125×1.73×1.52 = 0.487 kN·m; 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.487×106/83333.33 = 5.839 N/mm2;

方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2;

方木的最大应力计算值为 5.839 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

10.3.3.抗剪验算: 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.625×1.73×1.5 = 1.622 kN;

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.622×103/(2 ×50×100) = 0.487 N/mm2;

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2;

方木的受剪应力计算值 0.487 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2, 满足要求!

10.3.4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和, 计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m; 最大挠度计算值 ν= 0.521×0.712×15004 /(100×9500×4166666.667)= 0.475 mm;

最大允许挠度 [V]=1500/ 250=6 mm;

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方木的最大挠度计算值 0.475 mm 小于 方木的最大允许挠度 6 mm,满足要求!

10.4、 模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架的自重(kN): NG1 = 0.136×6.5 = 0.884 kN;

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN):

NG2 = 0.35×1.5×1.5 = 0.787 kN; (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3 = 25×0.1×1.5×1.5 = 5.625 kN;

经计算得到, 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.296 kN; 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到, 活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1.5×1.5 = 10.125 kN; 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 22.931 kN; 10.5、 立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 22.931 kN; φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;

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i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.59 cm; A ---- 立杆净截面面积(cm2): A = 4.24 cm2;

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=4.49 cm3; σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2); [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 : [f] =205 N/mm2; L0---- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》, 按下式计算 l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数, 取值为1.155;

u ---- 计算长度系数, 参照《扣件式规范》表5.3.3; u = 1.79; a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度; a = 0.1 m;

上式的计算结果:

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.8+0.1×2 = 2 m; L0/i = / 15.9 = 126 ;

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ;

钢管立杆的最大应力计算值 ; σ=22930.8/( 0.417×424) = 129.693 N/mm2;

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 129.693 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2, 满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素, 适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)

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k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数, h+2a = 2 按照表2取值1.008 ; 上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.008×(1.8+0.1×2) = 2.353 m;

Lo/i = 2352.672 / 15.9 = 148 ;

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.316 ;

钢管立杆的最大应力计算值 ; σ=22930.8/( 0.316×424) = 171.146 N/mm2;

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 171.146 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2, 满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件, 否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用

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安全》。

10.6、 立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa;

其中, 地基承载力标准值: fgk= 120 kpa ; 脚手架地基承载力调整系数: kc = 1 ;

立杆基础底面的平均压力: p = N/A =22.931/0.25=91.723 kpa ; 其中, 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 : N = 22.931 kN; 基础底面面积 : A = 0.25 m2 。

p=91.723 ≤ fg=120 kpa 。地基承载力满足要求!

10.7、 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外, 还要考虑以下内容 10.7.1.模板支架的构造要求:

a.梁板模板高支撑架能够根据设计荷载采用单立杆或双立杆; b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆, 确保两方向足够的设计刚度;

c.梁和楼板荷载相差较大时, 能够采用不同的立杆间距, 但只宜在一个方向变距、 而另一个方向不变。

10.7.2.立杆步距的设计:

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时, 能够采用等步距设置;

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b.当中部有加强层或支架很高, 轴力沿高度分布变化较大, 可采用下小上大的变步距设置, 但变化不要过多;

10.7.3.整体性构造层的设计:

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时, 需要设置整体性单或双水平加强层;

b.单水平加强层能够每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑, 且须与立杆连接, 设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置, 四周和中部每10--15m设竖向斜杆, 使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;

d.在任何情况下, 高支撑架的顶部和底部( 扫地杆的设置层) 必须设水平加强层。

10.7.4.剪刀撑的设计:

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;

b.中部可根据需要并依构架框格的大小, 每隔10--15m设置。 10.7.5.顶部支撑点的设计:

a.最好在立杆顶部设置支托板, 其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;

b.顶部支撑点位于顶层横杆时, 应靠近立杆, 且不宜大于200mm;

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算, 当设计荷载N≤12kN时, 可用双扣件; 大于12kN时应用顶托方式。

10.7.6.支撑架搭设的要求:

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a.严格按照设计尺寸搭设, 立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的, 每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m, 钢管不能选用已经长期使用发生变形的;

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 10.7.7.施工使用的要求:

a.精心设计混凝土浇筑方案, 确保模板支架施工过程中均衡受载, 最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载, 对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施, 钢筋等材料不能在支架上方堆放;

c.浇筑过程中, 派人检查支架和支承情况, 发现下沉、 松动和变形情况及时解决。

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