土木工程毕业设计——民政局办公楼设计

毕业设计是大学教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。

本组毕业设计题目为《成都市某区民政局办公楼设计》。在毕业设计前期，我温习了《结构力学》、《建筑力学》、《混凝土设计》、《建筑结构抗震设计》等知识，并查阅了《结构抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕业设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。本组全体成员齐心协力、互助合作，发挥了积极合作的团队精神。在毕业设计后期，主要进行设计手稿的电子排版整理。

毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写，使我加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，天正建筑制图软件，PKPM软件。以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。

框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏漏之处，敬请各位老师批评指正。

2018．4.18

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目录

1 前

言………………………………………………………..……………………..…………………….1

2 目

录………………………………………………………………………………………………….....2 3 摘要……………………………………………………………….………………………..4

1 绪

论………………………………………………………………………………………………….....5

1.1 课题名称……………………………………………………………………...……………………5 1.2 课题背景………………………………………………………………………...…………………5 1.3 结构理解…………………………………………………………………………...………………7 2 荷

载信

息………………………….……………………………………………………..…………….8

2.1 楼面荷载………………………………………………………………………………..………….8 2.2 屋面荷载……………………………………………………………………………….…………..9 2.3 厕所地面荷载…………………………………………………………………………..………….9 3 楼

3

.

1

板

设

计

计

信

算……………………………………………………………………………………………..10

息………………………………………………………………………………..………..10

3

.

2

楼

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算……………………………………………………………………………..………..10

34 框

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架

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元………………………………………………………………………………..………..17 4

.

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寸…………………………………………………………………………...……….17 4

.

3

框

架

计

算

简

图……………………………………………………………………………………18 4

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.4 恒荷载计算及内力分

析…………………………………………………………………...……18 4

.

5

活

荷

载

及

其

内

力

分

析……………………………………………………………………….…..23 4

.

6

风

荷

载

及

其

内

力

分

析………………………………………………………………………..…..27

45 内

.

7

地

震

作

用

内

力

及

其

分

析………………………………………………………………………….29

力

.

1

框

架

梁

内

力

组

合

组

计

合……………………………………………………………………………………………..31

5

算……………………………………………………………...……………31 5.2 框架柱内力组合计算……………………………………………………………….…………34 6 梁

的截面设

计……………………………………………………………………………………….40

6.1 正截面设计计算………………………………………………………………………………..40 6.2 斜截面设计计算…………………………………………………………………………………42 7 框8 现9 楼

架浇

独

柱

立

的

柱梯

截

基

面础

设设计

计…………………………………………………..……………………………..43 计………………………………………………………………………….…..52 算…….…………………………………………………………………………………...…..62 10 施工组织设计…………………………………………………………………………..66

10.1 编制依据…………………………………………………………………………………………..66 10.2 工程概况…………………………………………………………………………………………..67 10.3 施工总体部署……………………………………………………………………………………..68 10.4 施工准备…………………………………………………………………………………………..69 10.5 主要项目施工方法………………………………………………………………………………..73 10.6 资源需用量计划…………………………………………………………………………………..83 10.7 质量保证体系及质量保证措施…………………………………………………………………..86 1

0

.

8

冬

期

、

雨

期

施

工

措

施………………………………………………………………………………..94 10.9 工期保证措施……………………………………………………………………………………..94 10.10 施工现场安全管理措施……………………………………………….…………………………..95 10.11 现场文明施工、降低成本和成品保护措施………………………………………………………98

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结论……………………………………………………………………………………………………...100 主要参考文献………………………………………………………………………………………….101

致

谢………………………………………………………………………………………………………102

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1 摘要

摘要：本课题为成都某区民政局办公楼设计，总建筑面积3869㎡左右，建筑层数五

层，一层层高4.2m，二至五层层高均为3.3m，长48.9m，宽22.2m，高20.4m。该楼由三大功能区组成：会议室、办公室及其他配套设施，建筑设计交通流畅，各类房间满足使用要求，体形、立面美观。采用钢筋混凝土框架结构体系，基础为柱下基础。该办公楼建筑耐久等级为Ⅱ级，防火等级为Ⅱ级，抗震设防烈度七度（设计基本地震加速度为0.15g），建筑场地类别为二类场地土。

本设计主要进行了结构方案中横向框架轴框架的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。同样的过程计算风荷载作用下的结构内力。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。

关键词：框架结构 结构设计 抗震设计 施工组织设计 办公楼设计

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结构设计

1 绪论

民政局办公楼建筑、结构设计、施工图设计

对民政局办公楼进行方案、建筑、结构的设计，要求满足民政局的功能的基本要求，

1．1 课题名称：

并根据任务书的的规定设计办公楼的合理布局，给出办公楼的建筑方案设计，根据方案设计进行结构设计计算，最后绘制施工图。。

1．2 课题背景：

1．2．1 国内外办公室的研究进展：

办公室大都用框架结构，框架结构是由横梁和立柱组成的杆件体系，是最常见的承重结构体系。由于框架结构柱网布置灵活，能获得较大的使用空间，在办公楼、教学楼、住宅楼、公寓以及商业建筑中常常采用。

框架结构由梁柱构成，构件截面较小，因此框架结构的承载力和刚度都较低，它的受力特点类似于竖向悬臂剪切梁，楼层越高，水平位移越慢，高层框架在纵横两个方向都承受很大的水平力，这时，现浇楼面也作为梁共同工作的，装配整体式楼面的作用则不考虑，框架结构的墙体是填充墙，起围护和分隔作用，框架结构的特点是能为建筑提供灵活的使用空间，可提供较大的使用空间，也可构成丰富多变的立面造型。国外多用钢为框架材料，而国内主要为钢筋混凝土框架，框架结构可通过合理的设计，使之具有良好的延性，成为“延性框架”,在地震作用下，这种延性框架具有良好的抗震性能。

钢筋混凝土框架结构是由楼板、梁、柱及基础4种承重构件组成的。由主梁、柱与基础构成平面框架,各平面框架再由连续梁连接起来而形成的空间结构体系。在合理的高度和层数的情况下,框架结构能够提供较大的建筑空间,其平面布置灵活,可适合多种工艺与使用功能的要求 。

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钢筋混凝土的工作原理：因为拥有足够大的强度和良好的延展性以及较强的整体性，钢筋混凝土框架结构目前被广泛应用于建筑行业。钢筋有显著的抗拉力强度，但是抗压强度不高；混凝土以抗压强度著称，但抗拉强度较低，材料自身的性质决定了两者可以共同工作、相互配合、互补不足。首先，钢筋与混凝土有着相似的线膨胀系数，不会因为环境的改变而产生过大的应力。其次，钢筋与混凝土之间有良好的黏结力，有时钢筋的表面也被加工成有间隔的肋条（称为变形钢筋），用来提高混凝土与钢筋之间的咬合程度，需要的情况下会将钢筋的端部弯起呈180°弯钩，以加大与混凝土之间的拉力。最后，混凝土中的氢氧化钙提供了碱性环境，能够在钢筋的表面形成了一层钝化的保护膜，让其在相对于中性与酸性的环境下更加不易被腐蚀。

1．2．2办公室建筑的发展趋势：

办公建筑是世纪最重要的标志之一，办公建筑因使用性质、单元组合、使用对象与管理模式等不同而对建筑设计产生多元化要求。

随着经济的发展，生活水平的提高，人们对建筑产品也提出了更高的要求，不仅要安全、经济，还要实用、美观。民政局办公楼作为公共建筑，在适应时代需求的同时，不仅有与其他公共建筑的共性，也有自己独特的特点。其总体特征有以下几个方面：

(1)主体大都采用框架结构，或框架剪力墙结构，以满足现代办公建筑的布置灵活的要求。材料上多用钢筋混凝土，局部采用钢结构，以满足承受自重、活荷载以及办公用具荷载，并保证具有足够的强度和稳定性要求。

(2)办公建筑作为特殊的公共建筑，作用也因使用单位的不同而各异，因此在设计时还应充分考虑便于各部门工作的要求。

(3)办公环境的好坏会影响办公效率的高低，因此现代办公建筑应充分考虑保温隔热消音通风等要求，采用新型无毒装饰材料，减少对办公人员的影响。会议室等特殊用途房间还应专门设计，满足其特殊要求。

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(4)民政局办公楼作为公共建筑，必须考虑对交通运输的要求，保证周边道路的通畅。 目前国内外多层房屋大多采用现浇式钢筋混凝土框架结构。框架结构布置灵活，具有较大的室内空间，使用比较方便，因此框架结构在各类建筑中应用也比较广泛。随着建筑造型和建筑功能要求日趋多样化，无论是工业建筑还是民用建筑，在结构设计中遇到的各种难题也日益增多，因而作为一个结构设计者需要在遵循各种规范下大胆灵活的解决一些结构方案上的难点、重点，并在工作实践中不断总结和完善。

近年来，由于人们对大空间、大跨度的要求，国内外正在推广使用预应力混凝土结构。预应力构件的使用，大大减少混凝土的用量。另外，由于地域的不同，或是特殊功能的要求，新的防冻、防火等具有特殊性能的混凝土正不断地被研制开发出来，相信未来办公楼的设计可以更加多元化。

1．2．3 建筑结构的发展

结构是建筑安全和适用的重要保障，是通过一定的力学关系，来满足建筑安全适用的一种形式。因此，我们必须重视结构在整个建筑中地位。远古的人只知道依靠天然的洞穴，慢慢的人们开始自己生产劳作，慢慢的可以用泥土堆砌一些小的房屋，这样也扩大了自己的生活范围。公元前3000年左右，人们可以用石块来堆砌大型的建筑，以祈求上天的保佑，随着劳作技术的不断革新，木、砖和瓦等一些小型的材料慢慢取代了大型的石块。工业以后，钢筋混凝土的出现，建筑结构便有了巨大的发展。从之前简单的木结构，逐渐出现了砖砌结构，框架结构。随着科学技术的不断更新，新型的建筑结构的不段出现，建筑的美观、安全的要求也得到了大大的满足。

从远古的人只知道依靠天才形成的洞穴来挡风遮雨，到秦砖汉瓦再到现在的钢筋混凝土，都在想我们展示建筑结构的不断发展进步。

1．2．4 合理的机构与建筑的美

美丽的建筑，是因为有结构这个坚实的骨架在支撑着建筑美丽的外表。意大利现代著名建筑师奈维认为：“建筑是一个技术与艺术的综合体。”美国现代著名建筑师赖特认为，建筑是用结构来表达思想的科学性的艺术。总之，建筑具有技术和艺术的双重性，建筑的技术性是不言而喻的。

在古代，建筑的功能、美与结构之间的矛盾并不突出。以中国的古典建筑为例，中国古典建筑中的斗拱、额枋、雀替等，从不同角度映衬出古典建筑的结构美。随着现代科学技术的进步，现代建筑结构的形式越来越丰富，如框架结构、薄壳结构、悬索结构

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等。建筑的结构与建筑的功能要求、建筑造型取得完全统一时，建筑结构也体现出一种独特的美。例如，著名的罗马小体育宫，采用了一种新颖的建筑结构，并且有意识地将结构的某些部分，如在周围的一圈丫形支架完全暴露在外，混凝土表面也不加装饰，这些支架好似许多体育健儿伸展着粗实的手臂承托着体育宫的大圆顶，表现出体育所特有的技巧和力量。正是这种结构的美，使这一建筑具有独特的艺术魅力。

结构美所表现的一种是理性和逻辑性，而另一种则是杂技式的力量。 壳体、悬索、吊挂、框架、网架和悬挑结构之所以觉得美，主要就是它们的轻薄、细巧，完全克服了重力。这是现代科学、现代技术的形象显现。现代化的建筑美离不开这些形象特征。由此可见，随着科技的发展、新材料的发现，建筑与结构的结合越来越紧密，建筑结构不再仅仅是作为建筑的骨架来支撑建筑，还越来越多，越来越好的提高了建筑的艺术性。合理的建筑结构对于建筑的美将起着越来越重要的作用。

1．3结构理解

1．3．1 结构的重要

建筑中，结构是为建筑物提供安全可靠、经久耐用、节能节材、满足建筑功能的一个重要组成部分，它与建筑材料、制品、施工的工业化水平密切相关，对发展新技术、新材料，提高机械化、自动化水平有着重要的促进作用。

由于结构计算牵扯的数学公式较多，并且所涉及的规范和标准很零碎。通过查阅规范、公式进行计算设计，让自己掌握一般的分析方法，在思维里形成相应的模型，这对我们以后做实际工程是尤为重要的。一栋建筑的结构设计是否合理，主要取决于结构体系、结构布置、构件的截面尺寸、材料强度等级以及主要机构构造是否合理等等，都需要我们把书本上的理论知识和现实结合起来研究的，这些对我们每一个做工程的人来说都是任重而道远的。

1．3．2结构设计的基本任务

是在结构的可靠与经济之间选择一种合理的平衡，力求以最低的代价，使所建造的结构在规定的条件下和规定的使用期限内，能满足预定的安全性、适用性和耐久性等功能要求。为达到这个目的，人们采用过多种设计方法。以现代观点看，可划分为定值设计法和概率设计法两大类。

（1）定值设计法。将影响结构可靠度的主要因素（如荷载、材料强度、几何参数、计算公式精度等）看作非随机变量，而且采用以经验为主确定的安全系数来度量结构可靠性的设计方法，即确定性方法。此方法要求任何情况下结构的荷载效应S（内力、变形、裂缝宽度等）不应大于结构抗力R（强度、刚度、抗裂度等），即S≤R。在20世纪70年代中期前，我国和国外主要都采用这种方法。

（2）概率设计法：将影响结构可靠度的主要因素看作随机变量，而且采用以统计为主确定的失效概率或可靠指标来度量结构可靠性的设计方法，即非确定性方法。此方法要求按概率观念来设计结构，也就是出现结构荷载效应3大于结构抗力R（S＞R）的概率

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应小于某个可以接受的规定值。这种方法是20世纪40年代提出来的，至70年代后期在国际上已进入实用阶段。我国自80年代中期，结构设计方法开始由定值法向概率法过渡。

2 楼屋面荷载信息

2．1楼面荷载

表2.1 楼面荷载信息 容重 名 称 做 法 厚度（mm) KN/m3 地砖面层 纯水泥浆一道 地砖楼面 1:2水泥砂浆结合层 钢筋混凝土楼板 板底20厚粉刷抹平 分布位置 大会议室 小会议室 专业资料

重量 KN/m2 0.22 0.04 0.40 3.00 0.34 4.0 5.0 10 2 20 120 20 1.2 1.4 22 20 20 25 17 楼面静载 楼面活载 静载分项系数 活载分项系数

大办公室

表2.2 楼面荷载信息

设 计 值 11.8 容重 名 称 做 法 厚度（mm) KN/m3 地砖面层 纯水泥浆一道 地砖楼面 1:2水泥砂浆结合层 钢筋混凝土楼板 板底20厚粉刷抹平 分布位置 资料室 静载分项系数 活载分项系数

表2.3楼面荷载信息

容重( 名 称 做 法 厚度（mm) KN/m3 地砖面层 地砖楼面 纯水泥浆一道 1:2水泥砂浆结合层 专业资料

重量 KN/m2 0.22 0.04 0.40 3.00 0.34 4.0 2.0 7.6 10 2 20 120 20 1.2 1.4 22 20 20 25 17 楼面静载 楼面活载 设 计 值 重量 KN/m2 0.22 0.04 0.40 10 2 20 22 20 20

钢筋混凝土楼板 板底20厚粉刷抹平 分布位置 静载分项系数 接待室 办公室 活载分项系数 120 20 1.2 1.4 25 17 楼面静载 楼面活载 设 计 值 容重 3.00 0.34 4.0 3.0 9 重量 KN/m2 0.84 0.04 0.30 0.04 3.00 0.34 4.6 3.5 10.4 名 称 做 法 厚度（mm) KN/m3 石材面层 纯水泥浆一道 1:3水泥砂浆结合层 花岗石楼面 纯水泥浆一道 钢筋混凝土楼板 板底20厚粉刷抹平 分布位置 静载分项系数 走廊 休息厅 活载分项系数 30 2 15 2 120 20 1.2 1.4 28 20 20 20 25 17 楼面静载 楼面活载 设 计 值 2．2屋面荷载 容重 名 称 做 法 厚度（mm) KN/m3 上人屋面 专业资料

重量 KN/m2 0.22 防滑地砖面层 10 22

1：3水泥砂浆结合25 层 油毡隔离层 高分子卷材 1：3水泥砂浆找平 憎水珍珠岩保温层 1：3水泥砂浆找平 1:6水泥焦渣找坡 钢筋混凝土楼板 板底20厚粉刷抹平 静载分项系数 分布位置 活载分项系数 屋面 设 计 值 9.9 1.4 楼面活载 2.0 4 4 20 60 20 50 120 20 1.2 12 12 20 4 20 15 25 17 楼面静载 0.05 0.05 0.40 0.24 0.40 0.75 3.00 0.34 5.9 20 0.50 2．3厕所地面荷载 容重 名 称 做 法 厚度（mm) KN/m3 地砖铺实 1：4干硬性水泥砂浆 基层处理剂一遍 厕所 加气混凝土回填 1：2.5水泥砂浆找平 防水涂料 专业资料

重量 KN/m2 0.22 0.50 0.05 4.04 0.40 0.20 10 25 280 20 1.5 22 20 14 20

钢筋混凝土楼板 板底20厚粉刷抹平 静载分项系数 分布位置 活载分项系数 厕所 120 20 1.2 1.4 25 17 楼面静载 楼面活载 设 计 值 3.00 0.34 8.7 2.0 13.3 3 楼板的计算

3.1 设计信息

根据建筑方案的结构布置以及指导老师的意见，在选择框架计算时，我选择9号轴线作为计算对象。要求根据建筑方案设计信息对9号轴线的各构件进行结构计算，求出内力、给出配筋信息,绘制施工图。下面如图3.1

图3.1 楼面板平面布置及分区

3．2 楼面板计算

3．2．1 荷载计算

查楼屋面荷载信息 g=4.8kNm2 q=4.2kNm2 P=g+q=9kNm2 弯矩计算：

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① 计算各区格板跨内正弯矩，按恒载均布及活载棋盘式分布计算。 取载： ggq24.84.26.9kNm2 2qq24.22.1kNm2 2在g作用下各支座视为固定支座，在q作用下各支座视为简支支座。 ② 求各区格中间支座最大负弯矩（绝对值） 按恒载、活载均满布各区格板计算，则取荷载： pgq4.84.29kNm2 计算简图及计算结果见表3.1。

3.22、板的配筋计算

设计信息：求得各跨内、支座出的最大弯矩，根据混凝土设计原理及双向板的受力特点进行配筋计算，计算结果见表3.2。

设计几何信息：混凝土C30 板厚h=100mm 去板带宽b=1000mm 保护层厚度20mm h0x70mm h0y80mm

s为内力臂系数，近视地取0.9-0.95。由于板中配筋率一般较低，所以取0.9进行计算

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表3.1 双向板的内力计算

区格 A区格 210031500.67 2100B区格 31500.67 C区格 210021001 2100D区格 31500.67 lxly 计算简图 Mx 0.02816.90.05852.10.03206.90.05852.10.02566.90.04242.10.03166.90.04982.1跨内 16  My2.121.40 2.121.52 2.121.17 2.121.42 0.01946.90.04302.10.01826.90.04302.10.01846.90.03882.10.02736.90.04332.12.121.25 2.120.95 2.121.05 2.121.23 计算简图  Mx 0.070592.12 0.056292.1 0.075692.12 0.0192.12 支座 16 My 2. 0.0592.12 2.80 0.056892.12 2.23 0.049892.12 3.00 0.070992.12 2.20 专业资料

2.25 1.98 2.81

表3.2 双向板的配筋计算

截面 MkNm 1.40 1.25 1.52 0.95 1.17 0.92 1.42 1.23 -6.81 -5.88 -7.15 -8.83 -7.70 -6.03 -10.75 -9.94 s MAsmm2 sfyh0实配面积 选筋 mm 2A lx ly 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 241.03 195.36 259.30 192.53 350.21 348.67 330.68 292.50 425.35 3.58 447.2 560.33 483.98 374.27 692.5 636.2 Φ8＠200 Φ8＠250 Φ8＠180 Φ8＠250 Φ8＠140 Φ8＠140 Φ8＠150 Φ8＠170 Φ10＠180 Φ8＠130 Φ10＠170 Φ10＠140 Φ10＠160 Φ10＠130 Φ10＠160 Φ12＠175 251 201 279 201 359 359 335 295 436 387 462 561 491 387 707 6 B 跨内 C lx ly lx ly D lx ly xx 2A-A yy 2xx 2xy 2A-B A-C 支座 A-D B-B A-D D-D

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xy 2yy 2xx 2xx 2

3．3 屋面板计算

图3.2 屋面板平面布置及分区

3．3．1荷载计算

查楼屋面荷载信息：g=7.08kNm2 q=2.8kNm2 P=g+q=9。9kNm2 弯矩计算：

① 计算各区格板跨内正弯矩，按恒载均布及活载棋盘式分布计算。 取载：gg qq27.082.88.48kNm2 2q2.81.4kNm2 22在g作用下各支座视为固定支座，在q作用下各支座视为简支支座。 ② 求各区格中间支座最大负弯矩（绝对值） 按恒载、活载均满布各区格板计算，则取荷载： pgq7.082.89.9kNm2 计算简图及计算结果见表3.3。

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表3.3 双向板的内力计算

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区格 lxlyA区格 210031500.67 2100B区格 31500.67 计算简图 Mx  My 2.75 1.93 跨内 16 0.02817.940.05851.42.120.01947.940.04301.42.120.03207.940.05851.42.120.01827.940.04301.42.123.02 1.84 计算简图  Mx 0.07059.3432 0.019.342.12 支座 16 My 5.39 0.059.342.12 5.93 0.05689.342.12 4.66 4.77 专业资料

3．3．2 屋面板的配筋计算

求得各跨内、支座出的最大弯矩，根据混凝土设计原理及双向板的受力特点进行配筋计算，计算结果见表3.4。

设计几何信息：混凝土C30 板厚h=120mm 去板带宽b=1000mm 保护层厚度20mm hx080 hy070

表3.4 双向板的配筋计算

截面 实配面积 MkNm Ms2 s0.5112s AMs1fcbh0mm2 选筋 sfyh0mm2 lx 2.75 0.981 167.1 Φ8＠250 201 跨A 0.036 ly 1.93 0.033 0.976 133.9 Φ8＠250 201 内 B lx 3.02 0.040 0.979 183.4 Φ8＠250 201 ly 1.84 0.032 0.984 127.2 Φ8＠250 201 截面 M实配面积 MkNm s2 s0.5112s AMs1fcbh0mm2 sfyh选筋0mm2 xx2 -5.39 0.070 0.963 330.7 Φ8＠150 335 支A-A yy座 2 -4.66 0.070 0.963 292.5 Φ8＠170 295 A-B xx2 -5.66 0.074 0.962 350.2 Φ8＠140 359 专业资料

攀枝花学院毕业设计 结构设计

B-B yy 2-4.72 0.062 0.968 290.2 Φ8＠170 295 专业资料

4 框架计算

4．1 计算单元

根据指导老师的意见，选择第九号轴线作为代表框架进行手算设计。 设计资料：建筑设计信息。

取相邻两个柱距的各1/2宽作为计算单元，如图4.1中阴影所示。

4.1 框架平面布置及计算单元简图

4．2框架几何尺寸

梁的最大跨度6300mm,可取其跨度进行计算.

取L=6300mm h=(1/10～1/12)L=630mm～525mm 取h=600mm. b(h/2~h/3)300mm~200mm， 取b=300mm 满足b>200mm

故主要框架梁初选截面尺寸为：b×h=300mm×600mm次梁为250mmX400mm 框架柱：

按柱高考虑： 柱H=4200mm h=(1/15-1/20)H=280mm—210mm

专业资料

所以柱均采用500mm500mm；

各框架柱梁截面尺寸如图4.2所示。

图4.2 框架几何尺寸图

4．3框架计算简图

4．3．1竖向荷载作用下按刚性方案设计，水平荷载作用下按弹性方案设计

（1）相对线刚度计算

a40.m40.0053m4 柱线惯性矩：Ic1212EcIc28109Nm20.0053m41.42107Nm 底层柱线刚度：ic1H4.2mEcIc28109Nm20.0053m42.24107Nm 二层柱线刚度：ic2H3.3mbh30.3m0.63m420.0108m4 300mm600mm梁的惯性矩： Ib121212EcIb128109Nm20.0108m45.04107Nm 300mm600mm梁的线刚度：ib1l6m设ib15.04107Nm1，则ic10.28，ic20.44，如图4.3所示。

专业资料

图4.3 框架计算简图

4．4恒荷载计算及内力分析

4．4．1 楼、屋面荷载计算

屋面恒载（标准值）：q5.45kNm2 楼面恒载（标准值）：q3.5kNm2 楼、屋面板自重传给框架如图4.4所示。

4．4．2 构件自重

横向框架梁自重 0.3m0.6m25kNm3=4.5kNm 纵向框架梁自重 0.3m0.6m25kNm3=4.5kNm 次梁自重 0.25m0.4m25kNm3=2.5kNm 框架柱自重 底层 0.5m0.5m25kNm34.2m=16.8kN 二层 0.5m0.5m25kNm33.3m=13.2kN 填充墙自重 0.24m19kNm33.3m=15.05kNm 女儿墙自重 0.24m19kNm31.4m=6.38kNm

专业资料

图4.4 双向板传力简图 4．4．3 各层框架梁上荷载计算

①跨梁承担由屋面、楼面板传来的荷载形式为三角形分布，次梁承担梯形荷载并集中作用在主梁上。为计算简便，按支座弯矩等效原则，将其矩形分布。

553.5kNm23.15m6.6kNm 等效荷载 楼面：q1ql88 屋面：q255ql5.45kNm23.15m10.2kNm 88②跨梁承担屋面传来的梯形荷载，为计算简便，按支座弯矩等效原则，将其矩形分布。

a1.05m0.5

l2.1m等效荷载：

q11223ql120.520.535.45kNm22.1m13.3kNm

纵向次量承担楼、屋面传来的梯形荷载 a1.58m0.57

l2.1m等效荷载

q11223ql120.5720.5733.5kNm23.15m7.8kNm

 专业资料

q21223ql120.5720.5735.45kNm23.15m11.8kNm

框架梁上恒荷载：

①跨梁：q屋10.2kNm4.5kNm14.7kNm

q楼6.6kNm4.5kNm11.1kNm

次梁作用在主梁上的集中荷载：

V屋11.8kNm2.5kNm7.2m103kN

V楼7.8kNm2.5kNm7.2m74kN 框架中各层恒载作用分布图如图4.5所示。

图4.5 恒荷载作用分布图

4．4．4 固端弯矩计算，见表4.1。

表4.1 固端弯矩计算表 跨梁 M固12qlkNm 12二-五层 底层 121.35 88.8 4．4．5 节点分配系数计算，见表4.2。 表4.2 值计算表 ixiyy1n B C D 专业资料

B5C5 五层 B5B4 B4C4 四层 B4B3 B3C3 三层 B3B2 B2C2 二层 B2B1 底层 B1C1 B1B2 B1B0 0.78 0.22 0.78 0.22 0.78 0.22 0.78 0.22 C5B5 C5D5 C5C4 C4B4 C4D4 C4C3 C3B3 C3D3 C3C2 C2B2 C2D2 C2C1 C1B1 0.44 0.44 0.12 0.44 0.44 0.12 0.44 0.44 0.12 0.44 0.44 0.12 0.40 0.40 0.11 0.09 D5C5 D5D1 D4C4 D4D3 D3C3 D3D2 D2C2 D2D1 D1C1 D1C2 D1D0 0.78 0.22 0.78 0.22 0.78 0.22 0.78 0.22 0.66 0.19 0.15 0.51 0.14 0.12 C1D1 C1C2 C1C0

4．4．6 恒荷载在作用下内力分析（力矩二次分配法）分析结果见表4.3

专业资料

表4.3 恒载作用下梁内力计算

专业资料 B C D 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱  0 0.22 0.78 0.44 0 0.12 0.44 0.78 0 0.22 M固 -121.35 121.35 -121.35 121.35 一次五 分配 26.70 94.65 0 0 0 0 -94.65 0 -26.70 层 传递 4.77 0 -47.33 0 0 47.33 0 0 -8.44 二次分配 -1.05 -3.72 0 0 0 0 6.58 0 1.86 M 30.42 -30.42 74.02 0 0 -74.02 33.28 0 -33.28  0.13 0.22 0.41 0.45 0.21 0.08 0.30 0.76 0.29 0.35 M固 -88.8 88.8 -88.8 88.8 二 一次-分配 9. 8.18 34.75 0 0 0 0 -58.61 -16.87 -13.32 四 传递 13.35 0 0 -17.38 0 0 29.31 0 -13.35 0 层 二次分配 -0.90 -0.77 -3.28 -4.77 -1.31 -1.08 -4.77 8.81 2. 2.0 M 21.72 5.34 -27.06 69.24 -2.29 -1.18 -65.77 61.66 -28.33 -33.39  0.14 0.12 0.51 0.40 0.11 0.09 0.40 0.66 0.19 0.15 M固 -88.8 88.8 -88.8 88.8 底一次层 分配 9. 8.18 34.75 0 0 0 0 -58.61 -16.87 -13.32 传递 13.35 0 0 -17.38 0 0 29.31 0 -13.35 0 二次分配 -0.90 -0.77 -3.28 -4.77 -1.31 -1.08 -4.77 8.81 2. 2.0 攀枝花学院毕业设计 结构设计

M 底端 21.99 7.41 4.0 -27.93 66.65 -1.31 -1.08 0 -.26 39.00 -27.68 -11.32 7 M 专业资料

如图4.6、图4.7，恒载作用下内力图

专业资料

图4.6 恒载作用下弯矩图

图4.7 恒载作用下剪力图

框架柱承担本榀框架梁传来的轴力及纵向框架梁传来的轴力 恒载作用下梁端剪力见内力图8-2； 纵向框架梁传来的轴力： 二层：

边柱 柱上端 B2B1 D2D1

女儿墙重： 6.38kNm7.2m45.94kN 纵向框架梁自重：4.5kNm7.2m32.4kN

横向次梁传来的集中力： 1.5m3.0m5.9kNm22.5kNm3m34.2kN 梯形部分荷载：3.6m0.6m1.5m15.9kNm2237.2kN 2 专业资料

总和：45.9kN+32.4kN+34.2kN+37.2kN=149.7kN 柱下端 B1B2 D1D2：149.7kN+16.8kN=166.5kN 中柱 柱上端 C2C1 纵向框架梁自重：32.4kN

横向次梁传来的集中力：34.2kN2=68.4kN 梯形部分荷载：37.2kN2=74.4kN 总和：32.4kN+68.4kN+74.4kN=175.2kN 柱下端 C1C2：165.2kN+16.8kN=192.0kN 一层

边柱 B0B1 D0D1柱上端 玻璃幕墙重：8.5kNm7.2m61.2kN 纵向框架梁自重：32.4kN

横向次梁传来的集中力：25.5kN+32.1kN=57.6kN 梯形部分荷载：25.2kN 三角形部分荷载：38.2kN

总和：63.8kN+57.6kN+32.4kN+25.2kN+38.2kN+166.5kN=383.7kN 柱下端：383.7kN+20.8kN=404.5kN 中柱 C0C1 柱上端 纵向框架梁自重：32.4kN

横向次梁传来的集中力：25.5kN2=51.0kN

专业资料

梯形部分荷载：25.2kN2=50.4kN

总和：32.4kN+51.0kN+50.4kN+182.0kN=315.8kN 柱下端：315.8kN+20.8kN=336.6kN 恒载作用下柱的内力分布如图5.1

如图5.1 恒载作用下柱轴力图

4．5 活荷载及其内力分析

4．5．1 活荷载计算

屋面活荷载（上人）：2.0kNm2 楼面活荷载（书库）：5.0kNm2

①跨梁承担由屋面、楼面板传来的荷载形式为三角形分布，次梁承担梯形荷在并集中作用在主梁上。为计算简便，按支座弯矩等效原则，将其矩形分布。

专业资料

等效荷载 楼面：q1 屋面：q255ql5.0kNm23.15m9.3kNm 8855ql2.0kNm23.15m3.9kNm 88②跨梁承担屋面传来的梯形荷载，为计算简便，按支座弯矩等效原则，将其矩形分布。

a1.05m0.5

l2.1m等效荷载：

q11223ql120.520.532.0kNm22.1m4.85kNm 纵向次量承担楼、屋面传来的梯形荷载 a1.58m0.57

l2.1m等效荷载

q11223ql120.5720.5735.0kNm22.1m10.8kNm q22123ql120.5720.572.0kN3m22.1m4.2kNm

框架梁上恒荷载： ①跨梁：q屋3.9kNm

q楼9.3kNm

②跨梁：q屋4.85kNm 次梁作用在主梁上的集中荷载： V屋4.2kNm7.2m30.24kN

V楼10.87.2m77.76kN

专业资料

框架中各层恒载作用分布图如图4.8所示。

专业资料

图4.8 各层活荷载分布图

4．5．2 活荷载作用内力分析

固端弯矩计算，见表4.4

表4.4 固端弯矩计算表

跨梁 M固1ql2kNm 12五层 四层 三层 二层 底层

节点分配系数计算，见表4.2

活荷载在作用下内力分析（力矩二次分配法）分析结果见表4.5

专业资料

34.38 34.38 34.38 34.38 86.22

表4.5 活载作用下

专业资料

B C D 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱  0 0 0.22 0.78 0.44 0 0.12 0.44 0.78 0 0.22 M固 -34.38 34.38 -34.38 34.38 二 一次-分配 7.56 26.82 0 0 0 0 -26.82 0 -7.56 五传递 5.60 0 -13.41 0 0 13.41 0 0 -8.19 层 二次分配 -1.23 -4.37 0 0 0 0 6.39 0 1.80 M 11.93 -11.93 20.97 0 0 -20.97 13.95 0 -13.95  0.23 0.14 0.12 0.51 0.40 0.11 0.09 0.40 0.66 0.19 0.15 M固 6.15 -86.22 86.22 -86.22 86.22 底一次层 分配 18.42 11.21 9.61 40.83 0 0 0 0 -56.91 -16.38 -12.93 传递 -2.06 3.78 0 0 -20.42 0 0 28.46 0 -3.78 0 二次-0.40 -0.24 -0.21 -0.87 -3.22 -0.88 -0.72 -3.22 2.49 0.72 0.57 梁内力计算攀枝花学院毕业设计

专业资料

分配 M 22.11 14.75 9.40 -46.26 62.58 -0.88 -0.72 -60.98 31.8 -19.44 -12.36 底端 M 5 0 7 26

活载作用下内力分布如图4.9、图4.10。

图4.9 活荷载作用弯矩图

4.10 活载作用下剪力图

5．2．2 活载作用下的轴力

活载作用下横向框架梁梁端剪力见内力图9-2 纵向次梁传来的轴力 二层 边柱 B1B2 D1D2 三角形部分荷载：1.5m3.0m12.0kNm229.0kN 2 专业资料

梯形部分荷载：3.6m0.6m1.5m总和：21.6kN 中柱 C1C2

12.0kNm2212.6kN 213.6m3.0m2.0kNm2443.2kN 2边柱 D0D1

13.6m3.0m5.0kNm2221.6kN75.6kN 2中柱 B0B1

13.6m3.0m5.0kNm2220.6kN21.6kN96.2kN 2中柱 C0C1

13.6m3.0m5.0kNm2443.2kN151.2kN 2活载作用下柱的内力分布如图5.2

如图5.2 活载作用下柱轴力图

4．6 风荷载及其内力分析

4．6．1 风荷载计算

基本风压：00.4kNm2

z值：由于建筑屋总高H不超过30m，所以z=1.0

查《荷载规范》得s值：迎风s=0.8，背风面s=-0.5，所以取s=1.3。

专业资料

查表得z值：z=0.74

kzsz01.01.30.740.40.38kNm2 风荷载线性标准值qk

qk0.38kNm27.5m2.74kNm

为简化计算，将矩形分布的风荷载折算成集中荷载Fik： 第二-五层：

2.74kNm1.4m0.9m9.04kN

底 层： 2.74kNm1.4m2.8m11.51kN 风荷载作用下荷载分布如图4.11所示。

图4.11 风荷载作用下荷载分布图 4．6．2 风荷载作用内力分析

风荷载作用下需考虑框架节点的侧移，采用D值法。各柱D值及剪力分配系数见 表4.6。

专业资料

表4.6 剪力分配系数值计算

层位及层高 柱号 B 12iD2kNm hDkNm 0.57 D D0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.10 0.10 0.10 0.4 0.57 0.57 0.57 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.25 0.25 0.25 五层 C D B 四层 C D B 三层 C D B 二层 C D B 一层 C D 各柱的反弯点位置、剪力、柱端弯矩计算见表4.7 4．7 地震作用内力及其分析

4．7．1 地震荷载计算

专业资料

1自重：（QGQ活）

2二-五层：G=820.35kN Q活=172.8kN

1 Q2820.35kN172.8kN906.75kN

2一层：G=1039.8kN Q活=488.16kN

表4.7 风荷载作用下反弯点位置、剪力、柱端弯矩计算

层柱号 号 B、五 C、D B、四 C、D B、三 C、D B、二 C、D B、一 C、D i DkNmPkNiniVi kN 3.16 y M底M顶kNm kNm 0.33 0.57 9.59 0.5 6. 6. 0.33 0.57 9.59 3.16 0.5 6. 6. 0.33 0.57 9.59 3.16 0.5 6. 6. 0.33 0.57 9.59 3.16 0.5 6. 6. 0.25 0.4 20.52 5.13 0.33 17.87 8.80 专业资料

风荷载作用下内力分布如图4.12所示。

图4.12 风荷载作用下内力图

5．2．3 风荷载作用下柱的内力分布如图5.3

如图5.3 风荷载作用下柱内力包络图

1Q11039.8kN488.16kN1283.88kN

2利用底部剪力法进行计算分析：

GQ1Q2906.75kN1283.88kN2190.63kN GeqG0.852190.63kN1862.04kN0.85

（地震加速度：0.15ms2；抗震设防为7度区；max0.08，0.9） 自震周期

T10.220.035H23B0.220.03.22315.90.475Tg0.75

专业资料

0.9TgT10.152max0.470.91.00.080.029

FEKGeq0.0291862.04kN148.96kN

F1Q1H1GHii12FEKi1283.88kN5.2m148.96kN94.85kN

1283.88kN5.2m906.75kN4.2mF2Q2H2GHii12FEK.11kN

i4．7．2 地震作用下荷载分布如图4.13所示。

4.13 地震作用下荷载分布图

4．7．2 地震作用内力分析

由于各层柱的抗侧移刚度一样，所以水平地震作用力平均分到每一根柱上。地震作用下需考虑框架节点的侧移，采用D值法。各柱D值及剪力分配系数见表10。 各柱的反弯点位置、剪力、柱端弯矩计算见表4.8

表4.8 地震作用下反弯点位置、剪力、柱端弯矩计算

层号 柱号 i DkNm 0.57 PikN inVikN 18.11 y 0.5 M底M顶kNm 38.03 kNm 38.03 五 B、C、0.33 .11 专业资料

D 四 B、C、D B、C、D B、C、D B、C、D 0.33 0.57 .11 18.11 0.5 38.03 38.03 三 0.33 0.57 .11 18.11 0.5 38.03 38.03 二 0.33 0.57 .11 18.11 0.5 38.03 38.03 一 0.25 0.4 98.85 23.71 0.33 82.61 40.69 地震作用下内力分布如图4.14所示。 图4.14 地震作用下弯矩包络图

5．2．4 地震作用下柱的内力分布如图5.4

专业资料

如图5.4 地震作用下柱内力包络图

5 内力组合：

5．1 框架梁内力组合计算

见表5.1、表5.2

表5.1 屋面框架梁内力组合计算

梁 截面 内恒载力 ① 活载② 风荷载③ 地震荷载④ 1.35①+1.4×0.7②+1.4×0.6③+1.4×0.7④ 95.61 166.05 1.2①+1.4②+1.4×0.6③+1.4×0.7④ 96.05 162.97 1.2①+1.4×0.7②+1.4③+1.4×0.7④ 94.76 152. 1.2①+1.4×0.7②+1.4×0.6③+1.4④ 107.02 155.70 M B5C5 B5C5 V 30.42 95.6 11.93 26.82 6. 1.66 38.03 9.5 专业资料

M 91.2 跨中 V M C5B5 V C5D5 M V M 跨中 V D5C5 M V 103 74.02 95.6 74.02 95.6 .75 103 33.28 95.6 C5D5 23.78 30.24 20.97 26.82 20.97 26.82 22.77 30.24 1395 26.82 1.66 0 9.51 0 3.32 1.66 19.02 9.5 3.32 1.66 19.02 12.68 1.66 0 9.51 0 6. 1.66 38.03 12.68 157.13 168.69 141.91 166.05 141.91 169.16 1.19 168.69 101.45 169.16 153.44 165.94 139.61 162.97 139.61 166.09 150.29 165.94 102.31 166.09 144.39 153.24 132.66 152. 132.66 155.75 141.66 153.24 100.17 155.75 147.45 153.24 138.79 155.70 138.79 160.15 144.72 153.24 112.43 160.10

专业资料

表5.2 楼面框架梁内力组合计算

1.35①+1.4×0.9内力 恒载① 活载② 风荷载③ 地震荷载④ ②+1.4×0.6③+1.4×0.7④ M B1C1 57.33 46.26 66.78 45.75 77.76 62.58 66.78 60.98 1.2①+1.4②+1.4×0.6③+1.4×0.7④ 1.2①+1.4×0.9②+1.4③+1.4×0.7④ 1.2①+1.4×0.9②+1.4×0.6③+1.4④ 梁 截面 7.72 39.36 13.12 180.74 194.06 117.92 197.88 213. 194.06 208. 178.62 192.87 117.63 197.66 212.65 192.87 207. 176.46 184.96 111.23 186.78 208.21 184.96 203.33 188.67 1.03 111.23 186.78 220.42 1.03 215. V 70.3 44.65 74 66.65 2.57 M B1C1 跨中 V 0 0 0 0 M C1B1 7.72 39.36 13.12 V 70.3 C1D1 C1D1 .26 2.57 M 7.72 39.36 专业资料

V 70.3 53.82 74 66.78 53.78 77.76 31.8 66.78 46.26 66.78 45.75 77.76 62.58 66.78 3.86 19.68 201.58 162.95 197.88 182.83 201.58 180.74 194.06 117.92 197.88 213. 194.06 200.38 162.4 197.66 181.44 200.38 178.62 192.87 117.63 197.66 212.65 192.87 193.19 157.04 186.78 185.63 193.19 176.46 184.96 111.23 186.78 208.21 184.96 199.30 163.14 186.78 210.05 199.30 188.67 1.03 111.23 186.78 220.42 1.03 M 跨中 V 3.86 19.68 0 0 D1C1 M 39 15.44 3.86 78.72 19.68 V 70.3 57.33 M B2C2 7.72 39.36 13.12 V 70.3 44.65 74 66.65 2.57 M B2C2 跨中 V 0 0 0 0 M C2B2 7.72 39.36 13.12 V 70.3 2.57

专业资料

续表5.2 楼面框架梁内力组合计算

1.35①+1.4×0.9内力 恒载① 活载② 风荷载③ 地震荷载④ ②+1.4×0.6③+1.4×0.7④ M 57.33 70.3 44.65 74 66.65 70.3 46.26 66.78 45.75 77.76 62.58 66.78 1.2①+1.4②+1.4×0.6③+1.4×0.7④ 1.2①+1.4×0.9②+1.4③+1.4×0.7④ 1.2①+1.4×0.9②+1.4×0.6③+1.4④ 梁 截面 7.72 2.57 39.36 13.12 180.74 194.06 117.92 197.88 213. 194.06 178.62 192.87 117.63 197.66 212.65 192.87 176.46 184.96 111.23 186.78 208.21 184.96 188.67 1.03 111.23 186.78 220.42 1.03 C2D2 V C2D2 M 跨中 V 0 0 0 0 D2C2 M 7.72 2.57 39.36 13.12 V 专业资料

M B3C3 V 57.33 70.3 44.65 74 66.65 70.3 57.33 70.3 44.65 74 66.65 70.3 46.26 66.78 45.75 77.76 62.58 66.78 46.26 66.78 45.75 77.76 62.58 66.78 7.72 2.57 39.36 13.12 180.74 194.06 117.9178.62 192.87 117.63 197.66 212.65 192.87 178.62 192.87 117.63 197.66 212.65 192.87 176.46 184.96 111.23 186.78 208.21 184.96 176.46 184.96 111.23 186.78 208.21 184.96 188.67 1.03 111.23 186.78 220.42 1.03 188.67 1.03 111.23 186.78 220.42 1.03 M B3C3 跨中 V 0 0 2 197.88 213. 194.06 180.74 194.06 117.92 197.88 213. 194.06 0 0 M C3B3 V 7.72 2.57 39.36 13.12 C3D3 M 7.72 2.57 39.36 13.12 V C3D3 M 跨中 V 0 0 0 0 D3C3 M 7.72 2.57 39.36 13.12 V

专业资料

续表5.2 楼面框架梁内力组合计算

1.35①+1.4×0.9内力 恒载① 活载② 风荷载③ 地震荷载④ ②+1.4×0.6③+1.4×0.7④ M B4C4 V 57.33 70.3 44.65 74 66.65 70.3 46.26 66.78 45.75 77.76 62.58 66.78 46.21.2①+1.4②+1.4×0.6③+1.4×0.7④ 1.2①+1.4×0.9②+1.4③+1.4×0.7④ 1.2①+1.4×0.9②+1.4×0.6③+1.4④ 梁 截面 7.72 2.57 39.36 13.12 180.74 194.06 117.92 197.88 213. 194.06 180.7178.62 192.87 117.63 197.66 212.65 192.87 178.6176.46 184.96 111.23 186.78 208.21 184.96 176.4188.67 1.03 111.23 186.78 220.42 1.03 188.6M B4C4 跨中 V 0 0 0 0 M C4B4 V C4DC4D7.72 2.57 39.36 13.12 M 57.37.739.3 专业资料

4 4 V 3 70.3 44.65 74 66.65 70.3 6 66.78 45.75 77.76 62.58 66.78 2 2.57 6 13.12 4 194.06 117.92 197.88 213. 194.06 2 192.87 117.63 197.66 212.65 192.87 6 184.96 111.23 186.78 208.21 184.96 7 1.03 111.23 186.78 220.42 1.03 M 跨中 V 0 0 0 0 D4C4 M 7.72 2.57 39.36 13.12 V

5．2．5 框架柱内力组合，见表5.3、表5.4

表5.3 屋面框架柱内力组合计算

截面 内力 恒载① 活载② 风荷载③ 地震荷载④ 1.35①+1.4×0.7②+1.4×1.2①+1.4②+1.4×0.6③1.2①+1.4×0.7②+1.4③1.2①+1.4×0.7②+1.4×柱 专业资料

0.6③+1.4×0.7④ 上 B4B5 下 M N M N M N M N M N M N 30.42 245.3 7.41 262.1 0 356.4 1.31 373.2 33.28 245.3 27.68 262.1 11.93 48.4 9.4 48.4 0 96.8 0.88 96.8 13.95 48.4 19.44 48.4 +1.4×0.7④ 96.1 372.8 65.8 393.0 42.8 587.7 45.7 607.9 102.3 375.9 103.3 396.1 +1.4×0.7④ 94.8 353.4 .7 373.6 46.6 8.9 49.0 569.1 100.2 361.9 98.8 376.4 0.6③+1.4④ 107.0 356.5 76.9 376.6 58.8 556.4 59.8 576.5 112.4 360.9 111.1 381.1 6. 1.66 38.03 9.5 95.6 3.3 62.1 412.0 42.8 600.5 45.5 623.2 101.4 392.4 99.3 415.1 6. 1.66 38.03 9.5 上 C4C5 下 D4D5 上 6. 3.32 38.03 22.18 6. 3.32 38.03 22.18 6. 1.66 38.03 12.68 下 6. 1.66 38.03 12.68

表5.4 楼面框架柱内力组合计算

柱 截内面 力 恒载① 活载② 风荷载③ 地震荷载④ 1.35①1.2①1.2①1.2①+1.4×+1.4②+1.4×+1.4×0.9②+1.4×0.9②0.9② 专业资料

+1.4×0.6③+1.4×0.7④ M 上 N B0B1 M 下 N 21.99 581.3 4 602.1 14.75 199.3 5 199.3 0.72 250.4 0 250.4 12.36 169.2 7 0.6③+1.4③+1.4×0.6③+1.4×+1.4×0.7④ 0.7④ +1.4④ 8.8 40.69 42.4 95.5 1026.6 106.3 10.7 49.4 1181.0 96.0 1280.0 78.1 94.3 1022.7 107.8 1048.1 49.6 11.8 96.0 1214.8 78.2 97.2 109.3 1013.0 141.8 1038.0 66.6 1177.9 130.7 1202.8 93.5 5.9 998.5 17.87 5.9 82.61 42.4 117.1 1023.5 .4 1160.2 106.0 1185.2 81.4 M 1.08 上 C0C1 下 N N 7.6 0 668.4 11.32 553.7 7 8.8 40.69 55 9.8 M 17.87 9.8 82.61 55 M 上 D0D1 N 8.8 40.69 32.4 5.5 997.1 937.7 917.1 927.6 下 M 17.87 82.61 114.2 114.2 123.2 147.9 专业资料

N 574.5 21.99 581.3 4 602.1 21.99 581.3 4 602.1 169.2 14.75 199.3 5 199.3 14.75 199.3 5 199.3 5.5 32.4 1025.1 95.5 1026.6 106.3 10.7 95.5 1026.6 106.3 10.7 962.7 942.1 952.6 M 上 N B1B2 M 下 N 8.8 40.69 42.4 94.3 1022.7 107.8 1048.1 94.3 1022.7 107.8 1048.1 97.2 109.3 1013.0 141.8 1038.0 109.3 1013.0 141.8 1038.0 5.9 998.5 17.87 5.9 82.61 42.4 117.1 1023.5 97.2 M 上 C1C2 下 N N 8.8 40.69 42.4 5.9 998.5 M 17.87 5.9 82.61 42.4 117.1 1023.5

续表5.4 楼面框架柱内力组合计算

1.35①柱 截内面 力 恒载① 活载② 风荷载③ 地震荷载④ 1.2①1.2①1.2①+1.4×+1.4②+1.4×+1.4×0.9②+1.4×+1.4×0.6③0.9②0.9②+1.4③+1.4× 专业资料

0.6③+1.4×0.7④ M 1.08 上 N D1D2 M 下 N 7.6 0 668.4 11.32 553.7 7 574.5 21.99 581.3 4 602.0.72 250.4 0 250.4 12.36 169.2 7 169.2 14.75 199.3 5 199.+1.4×+1.4×0.7④ 0.6③0.7④ +1.4④ 8.8 40.69 55 49.4 1181.0 96.0 1280.0 78.1 49.6 11.8 96.0 1214.8 78.2 .4 1160.2 106.0 1185.2 81.4 66.6 1177.9 130.7 1202.8 93.5 9.8 17.87 9.8 82.61 55 M 上 N B2B3 M 下 N 8.8 40.69 32.4 5.5 997.1 937.7 917.1 927.6 17.87 5.5 82.61 32.4 114.2 1025.1 95.5 1026.6 106.3 10.114.2 123.2 147.9 962.7 942.1 952.6 M 上 C2C3 下 M N N 8.8 40.69 42.4 94.3 1022.7 107.8 1048.97.2 109.3 1013.0 141.8 1038.5.9 998.5 17.87 5.9 82.61 42.4 117.1 1023. 专业资料

1 M 1.08 上 N D2D3 M 下 N 7.6 0 668.4 11.32 553.7 7 574.5 3 0.72 250.4 0 250.4 12.36 169.2 7 169.2 7 1 49.6 11.8 96.0 1214.8 78.2 5 .4 1160.2 106.0 1185.2 81.4 0 66.6 1177.9 130.7 1202.8 93.5 8.8 40.69 55 49.4 1181.0 96.0 1280.0 78.1 9.8 17.87 9.8 82.61 55 M 上 N B3B4 M 下 N 8.8 40.69 32.4 5.5 997.1 937.7 917.1 927.6 17.87 5.5 82.61 32.4 114.2 1025.1 114.2 123.2 147.9 962.7 942.1 952.6

续表5.4 楼面框架柱内力组合计算

1.35①1.2①1.2①1.2①+1.4×+1.4②+1.4×+1.4×柱 截内面 力 恒载① 活载② 风荷载③ 地震荷载④ 0.9②+1.4×0.6③+1.4×+1.4×0.6③0.9②0.9②+1.4③+1.4×0.6③+1.4×+1.4×0.7④ 0.7④ +1.4④ 专业资料

0.7④ M 1.08 上 C3C4 下 N N 7.6 0 668.4 21.99 581.3 4 602.1 0.72 250.4 0 250.4 14.75 199.3 5 199.3 8.8 40.69 55 49.4 1181.0 96.0 1280.0 95.5 1026.6 106.3 10.7 49.6 11.8 96.0 1214.8 94.3 1022.7 107.8 1048.1 .4 1160.2 106.0 1185.2 97.2 66.6 1177.9 130.7 1202.8 109.3 1013.0 141.8 1038.0 9.8 M 17.87 9.8 82.61 55 M 上 N D3D4 M 下 N 8.8 40.69 42.4 5.9 998.5 17.87 5.9 82.61 42.4 117.1 1023.5

6 梁的截面设计

6．1 正截面设计计算

求得各跨内、支座出的最大弯矩，根据混凝土设计原理及受弯构件的受力特点进行配筋计算，计算结果见表6.1。

设计信息：混凝土标号：C30 钢筋标号：HRB335

专业资料

梁 截面位置 b\\截面类型 M M hf1fcbfhfh02sM1fcbh02 类别 Ms1fcbfh02Asbh0112s Asbfh01fc fyAsminminbh 名称 B5C5 bf (mm) 300 hfmm h0 mm570 570 570 570 570 570 570 570 570 570 570 570 107.02 157.13 141.91 141.91 1.19 101.45 188.67 117.92 220.42 215. 163.14 210.01fc fy 选筋 1237.8 1237.8 1237.8 1237.8 Ⅰ Ⅰ Ⅰ Ⅰ 0.092 0.020 0.122 0.122 0.020 0.087 0.163 0.015 0.190 0.186 0.021 0.181 0.097 0.020 0.131 0.131 0.020 0.091 0.179 0.015 0.213 0.208 0.021 0.201 657.9 904.4 888.6 888.6 904.4 617.3 实配面积 297 297 297 297 297 297 297 297 297 297 297 297 2Φ16+ 1Φ18 3Φ20 2Φ18+ 1Φ22 2Φ18+ 1Φ22 3Φ20 2Φ20 4Φ20 1Φ20+ 1Φ22 3Φ22+ 1Φ20 3Φ22+ 1Φ20 3Φ20 3Φ22+ 656 942 888 888 942 624 1256 694 14 14 942 139B5C5 跨中 C5B5 C5D5 2000 100 300 300 C5D5 跨中 D5C5 B4C4 2000 100 300 300 1214.2 678.3 1444.8 1410.8 949.6 1363.3 B4C4 跨中 C4B4 C4D4 跨中 D4C2000 100 300 300 C4D4 2000 100 300 专业资料 4 5 梁 截面位置 M 专业资料

截面类型 表6.1 续表6.1

1Φ18 4 sM1f2cbh012Abh1fcAsminminbh实 1s s0f y 选筋 配面梁的正截面配筋计算

梁的正截面配筋计算

b\\ 名称 B3C3 B3C3 跨中 C3B3 C3D3 C3D3 跨中 D3C3 B2C2 B2C2 跨中 C2B2 C2D2 C2D2 跨中 D2C2 bf (mm) 300 hfmm h0 mm570 570 570 570 570 570 570 570 570 570 570 570 107.02 157.13 141.91 141.91 1.19 101.45 188.67 117.92 220.42 215. 163.14 210.05 M hf1fcbfhfh02类别 sM1fcbfh02Asbfh01fc fy 1237.8 1237.8 1237.8 1237.8 Ⅰ Ⅰ Ⅰ Ⅰ 0.092 0.020 0.122 0.122 0.020 0.087 0.163 0.015 0.190 0.186 0.021 0.181 0.097 0.020 0.131 0.131 0.020 0.091 0.179 0.015 0.213 0.208 0.021 0.201 657.9 904.4 888.6 888.6 904.4 617.3 297 297 297 297 297 297 297 297 297 297 297 297 2Φ16+ 1Φ18 3Φ20 2Φ18+ 1Φ22 2Φ18+ 1Φ22 3Φ20 2Φ20 4Φ20 1Φ20+ 1Φ22 3Φ22+ 1Φ20 3Φ22+ 1Φ20 3Φ20 3Φ22+ 1Φ18 656 942 888 888 942 624 1256 694 14 14 942 1394 2000 100 300 300 2000 100 300 300 1214.2 678.3 1444.8 1410.8 949.6 1363.3 2000 100 300 300 2000 100 300 专业资料

梁 截面位置 b\\hfmm 截面类型 M sM1fcbh02 类别 Ms1fcbfh02Asbh0112s Asbfh01fc fy1fc fyAsminminbh 名称 bf h0 mmM hf1fcbfhfh02 选筋  实配面积

续表6.1 梁的正截面配筋计算

专业资料

(mm) 梁 B1C1 B1C1 跨中 C1B 名称1 C1D1 跨中 D1C1 300 截面位置 2000 100 b\\hfbf 300 mm (mm ) 300 2000 100 300 570 570 188.67 117.92 M 220.42 215. 163.14 210.05 截面类型 1237.8 M hf1fcbfhf h02s0.163 1fcbh02M0.179 112s Ⅰ 类别 Ⅰ 0.015 Ms1fcbfh02f1214.2 Asbh01c fy297 Asmin297 minbh4Φ20 1Φ20+ 1Φ22 选筋 3Φ22+ 1Φ20 3Φ22+ 1Φ20 3Φ20 3Φ22+ 1Φ18 0.015 0.213 0.208 0.021 0.201 678.3 ffh01c Asb1444.8 fyh0570 mm570 570 570 1237.8 0.190 0.186 0.021 0.181 297 297 297 297 1410.8 949.6 1363.3 1256 实694 配面145积 4 14 942 1394 C1D1

6．2 斜截面设计计算

专业资料

求得各跨内、支座出的最大剪力，根据混凝土设计原理及受力特点进行配筋计算，计算结果见表6.2。 设计信息：混凝土标号：C 钢筋标号：HRB335

表6.2 梁斜截面配筋

梁 B5C5 截面 名称 B5C5 跨中 C5B5 C5D5 跨中 D5C5 B4C4 跨中 C4B4 C4D4 跨中 D4C4 b V 166.05 168.69 166.05 169.16 168.69 169.16 194.06 197.88 194.06 201.58 197.88 201.58 箍筋肢0.7ftbh0 数、d、Asv 0.094 0.112 0.094 0.115 0.112 0.115 0.281 0.287 0.281 0.292 0.287 0.292 0.25cfcbh0 选用箍筋 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 ftnAsv0.24 sv% svminfbsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 h0 C5D5 300 570 508.7≥V截面满足要求 B4C4 152.0≤V 按计算配箍 C4D4

专业资料

梁 B3C3 截面 名称 B3B3 跨中 C3B3 C3D3 跨中 D3C3 B2C2 跨中 C2B2 C2D2 跨中 D2C2 B1C1 跨中 C1B1 C1D1 跨中 D1C1 b V 166.05 168.69 166.05 169.16 168.69 169.16 166.05 168.69 166.05 169.16 168.69 169.16 194.06 197.88 194.06 201.58 197.88 201.58 0.25cfcbh0 箍筋肢0.7ftbh0 数、d、Asv 0.094 0.112 0.094 0.115 0.112 0.115 0.094 0.112 0.094 0.115 0.112 0.115 0.281 0.287 0.281 0.292 0.287 0.292 选用箍筋 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 Φ8@200 ftnAsv0.24 sv% svminfbsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 h0 300 570 508.7≥V截面满足要求 C3D3 152.0≤V 按计算配箍 B2C2 C2D2 300 570 508.7≥V截面满足要求 B1C1 152.0≤V 按计算配箍 C1D1

专业资料

专业资料

7 框架柱的截面设计

根据混凝土设计原理及受压构件的受力特点进行配筋计算， 设计信息：混凝土标号：C30 钢筋标号：HRB335

7．1 B4B5

7．1．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=3.30m

砼强度等级 C30，fc=14.3N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=412.00kN

弯矩设计值 Mx=107.00kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．1．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．1．3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.22 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=478mm2 ρ=0.30% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=478mm2 ρ=0.30% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=955mm2 ρ=0.60% < ρmax=5.00%。

7．1．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=5mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-382mm2/m Y向箍筋按构造配筋Asvy=5mm2/m

专业资料

7．1．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=478mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=478mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:1D14(1mm2 ρ=0.10%)分配As=355mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d8@180三肢箍(838mm2/m ρsv=0.21%) > Asv/s=5mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d8@180双肢箍(559mm2/m ρsv=0.14%) > Asv/s=5mm2/m，配筋满足。

-----------------------------------------------------------

7．2 C4C5

7．2．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=3.30m

砼强度等级 C30，fc=14.3N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=623.00kN

弯矩设计值 Mx=59.80kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．2．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．2．3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=105mm，ξ=0.287 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.33 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=0mm2 ρ=0.40% < ρmax=5.00%。

专业资料

7．2．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=1272mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-498mm2/m，N>0.3*fc*A，取N=0.3*fc*A=571kN Y向箍筋按构造配筋Asvy=1272mm2/m

7．2．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D14(462mm2 ρ=0.29%) > As=320mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D14(462mm2 ρ=0.29%) > As=320mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:2D12(226mm2 ρ=0.14%)分配As=380mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d8@70三肢箍(21mm2/m ρsv=0.%) > Asv/s=1272mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d8@70双肢箍(1436mm2/m ρsv=0.36%) > Asv/s=1272mm2/m，配筋满足。

-----------------------------------------------------------

7．3 D4D5

7．3．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=3.30m

砼强度等级 C30，fc=14.3N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=415.00kN

弯矩设计值 Mx=112.40kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．3．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．3．3 正截面受压承载力计算：

专业资料

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.22 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=518mm2 ρ=0.32% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=518mm2 ρ=0.32% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=1037mm2 ρ=0.65% < ρmax=5.00%。

7．3．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=1091mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-384mm2/m Y向箍筋按构造配筋Asvy=1091mm2/m

7．3．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=518mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=518mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:1D14(1mm2 ρ=0.10%)分配As=355mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d8@90三肢箍(1676mm2/m ρsv=0.42%) > Asv/s=1091mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d8@90双肢箍(1117mm2/m ρsv=0.28%) > Asv/s=1091mm2/m，配筋满足。

7．4 B3B4

7．4．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=3.30m

砼强度等级 C30，fc=14.3N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=412.00kN

弯矩设计值 Mx=107.00kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

专业资料

7．4．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．4．3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.22 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=478mm2 ρ=0.30% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=478mm2 ρ=0.30% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=955mm2 ρ=0.60% < ρmax=5.00%。

7．4．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=5mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-382mm2/m Y向箍筋按构造配筋Asvy=5mm2/m

7．4．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=478mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=478mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:1D14(1mm2 ρ=0.10%)分配As=355mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d8@180三肢箍(838mm2/m ρsv=0.21%) > Asv/s=5mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d8@180双肢箍(559mm2/m ρsv=0.14%) > Asv/s=5mm2/m，配筋满足。

-----------------------------------------------------------

7．5 C3C4

7．5．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=3.30m

砼强度等级 C30，fc=14.3N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=623.00kN

弯矩设计值 Mx=59.80kN.m，My=0.00kN.m

专业资料

剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．5．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．5．3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=105mm，ξ=0.287 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.33 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=0mm2 ρ=0.40% < ρmax=5.00%。

7．5．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=1272mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-498mm2/m，N>0.3*fc*A，取N=0.3*fc*A=571kN Y向箍筋按构造配筋Asvy=1272mm2/m

7．5．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D14(462mm2 ρ=0.29%) > As=320mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D14(462mm2 ρ=0.29%) > As=320mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:2D12(226mm2 ρ=0.14%)分配As=380mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d8@70三肢箍(21mm2/m ρsv=0.%) > Asv/s=1272mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d8@70双肢箍(1436mm2/m ρsv=0.36%) > Asv/s=1272mm2/m，配筋满足。

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7．6 D3D4

7．6．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm

专业资料

计算长度 L=3.30m

砼强度等级 C30，fc=14.3N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=415.00kN

弯矩设计值 Mx=112.40kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．6．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．6．3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.22 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=518mm2 ρ=0.32% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=518mm2 ρ=0.32% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=1037mm2 ρ=0.65% < ρmax=5.00%。

7．6．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=1091mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-384mm2/m Y向箍筋按构造配筋Asvy=1091mm2/m

7．6．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=518mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=518mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:1D14(1mm2 ρ=0.10%)分配As=355mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d8@90三肢箍(1676mm2/m ρsv=0.42%) > Asv/s=1091mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d8@90双肢箍(1117mm2/m ρsv=0.28%) > Asv/s=1091mm2/m，配筋满足。

专业资料

7．7 B2B3

7．7．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=3.30m

砼强度等级 C30，fc=14.3N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=412.00kN

弯矩设计值 Mx=107.00kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．7．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．7．3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.22 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=478mm2 ρ=0.30% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=478mm2 ρ=0.30% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=955mm2 ρ=0.60% < ρmax=5.00%。

7．7．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=5mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-382mm2/m Y向箍筋按构造配筋Asvy=5mm2/m

7．7．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=478mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=478mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:1D14(1mm2 ρ=0.10%)分配As=355mm2 > As=320mm2，配筋满足。

专业资料

(4)竖向箍筋:d8@180三肢箍(838mm2/m ρsv=0.21%) > Asv/s=5mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d8@180双肢箍(559mm2/m ρsv=0.14%) > Asv/s=5mm2/m，配筋满足。

-----------------------------------------------------------

7．8 C2C3

7．8．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=3.30m

砼强度等级 C30，fc=14.3N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=623.00kN

弯矩设计值 Mx=59.80kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．8．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．8．3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=105mm，ξ=0.287 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.33 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=0mm2 ρ=0.40% < ρmax=5.00%。

7．8．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=1272mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-498mm2/m，

专业资料

N>0.3*fc*A，取N=0.3*fc*A=571kN Y向箍筋按构造配筋Asvy=1272mm2/m

7．8．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D14(462mm2 ρ=0.29%) > As=320mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D14(462mm2 ρ=0.29%) > As=320mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:2D12(226mm2 ρ=0.14%)分配As=380mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d8@70三肢箍(21mm2/m ρsv=0.%) > Asv/s=1272mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d8@70双肢箍(1436mm2/m ρsv=0.36%) > Asv/s=1272mm2/m，配筋满足。

-----------------------------------------------------------

7．9 D2D3

7．9．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=3.30m

砼强度等级 C30，fc=14.3N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=415.00kN

弯矩设计值 Mx=112.40kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．9．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．9．3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.22 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=518mm2 ρ=0.32% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=518mm2 ρ=0.32% > ρmin=0.20%

专业资料

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=1037mm2 ρ=0.65% < ρmax=5.00%。

7．9．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=1091mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-384mm2/m Y向箍筋按构造配筋Asvy=1091mm2/m

7．9．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=518mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=518mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:1D14(1mm2 ρ=0.10%)分配As=355mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d8@90三肢箍(1676mm2/m ρsv=0.42%) > Asv/s=1091mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d8@90双肢箍(1117mm2/m ρsv=0.28%) > Asv/s=1091mm2/m，配筋满足。

7．10 B1B2

7．10．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=3.30m

砼强度等级 C30，fc=14.3N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=412.00kN

弯矩设计值 Mx=107.00kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．10．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．10．3 正截面受压承载力计算：

专业资料

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.22 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=478mm2 ρ=0.30% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=478mm2 ρ=0.30% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=955mm2 ρ=0.60% < ρmax=5.00%。

7．10．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=5mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-382mm2/m Y向箍筋按构造配筋Asvy=5mm2/m

7．10．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=478mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=478mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:1D14(1mm2 ρ=0.10%)分配As=355mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d8@180三肢箍(838mm2/m ρsv=0.21%) > Asv/s=5mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d8@180双肢箍(559mm2/m ρsv=0.14%) > Asv/s=5mm2/m，配筋满足。

-----------------------------------------------------------

7．11 C1C2

7．11．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=3.30m

砼强度等级 C30，fc=14.3N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=623.00kN

弯矩设计值 Mx=59.80kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算

专业资料

2.斜截面承载力计算

7．11．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．11．3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=105mm，ξ=0.287 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.33 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=0mm2 ρ=0.40% < ρmax=5.00%。

7．11．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=1272mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-498mm2/m，N>0.3*fc*A，取N=0.3*fc*A=571kN Y向箍筋按构造配筋Asvy=1272mm2/m

7．11．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D14(462mm2 ρ=0.29%) > As=320mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D14(462mm2 ρ=0.29%) > As=320mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:2D12(226mm2 ρ=0.14%)分配As=380mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d8@70三肢箍(21mm2/m ρsv=0.%) > Asv/s=1272mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d8@70双肢箍(1436mm2/m ρsv=0.36%) > Asv/s=1272mm2/m，配筋满足。

-----------------------------------------------------------

7．12 D1D2

7．12．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=3.30m

砼强度等级 C30，fc=14.3N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2

专业资料

轴力设计值 N=415.00kN

弯矩设计值 Mx=112.40kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．12．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．12．3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.22 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=518mm2 ρ=0.32% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=518mm2 ρ=0.32% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=1037mm2 ρ=0.65% < ρmax=5.00%。

7．12．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=1091mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-384mm2/m Y向箍筋按构造配筋Asvy=1091mm2/m

7．12．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=518mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D16(603mm2 ρ=0.38%) > As=518mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:1D14(1mm2 ρ=0.10%)分配As=355mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d8@90三肢箍(1676mm2/m ρsv=0.42%) > Asv/s=1091mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d8@90双肢箍(1117mm2/m ρsv=0.28%) > Asv/s=1091mm2/m，配筋满足。

7．13 B0B1

7．13．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm

专业资料

计算长度 L=4.20m

砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=1055.00kN

弯矩设计值 Mx=144.80kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．13．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．13．3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=177mm，ξ=0.486 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.55 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=730mm2 ρ=0.46% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=730mm2 ρ=0.46% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=1461mm2 ρ=0.91% < ρmax=5.00%。

7．13.4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=1999mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-498mm2/m，N>0.3*fc*A，取N=0.3*fc*A=571kN Y向箍筋按构造配筋Asvy=1999mm2/m

7．13.5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D18(763mm2 ρ=0.48%) > As=730mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D18(763mm2 ρ=0.48%) > As=730mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:1D12(113mm2 ρ=0.07%)分配As=368mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d10@70三肢箍(3366mm2/m ρsv=0.84%) > Asv/s=1999mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d10@70双肢箍(2244mm2/m ρsv=0.56%) > Asv/s=1999mm2/m，配筋

专业资料

满足。

-----------------------------------------------------------

7．14 C0C1

7．14．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=4.20m

砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=1280.00kN

弯矩设计值 Mx=130.70kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．14．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．14.3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：小偏心受压，x=ξ*h0=211mm，ξ=0.578 > ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.67 < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=675mm2 ρ=0.42% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=675mm2 ρ=0.42% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=1350mm2 ρ=0.84% < ρmax=5.00%。

7．14．4 斜截面承载力计算：

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=2363mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-498mm2/m，N>0.3*fc*A，取N=0.3*fc*A=571kN Y向箍筋按构造配筋Asvy=2363mm2/m

7．14．5 配置钢筋：

专业资料

(1)上部纵筋:3D18(763mm2 ρ=0.48%) > As=675mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D18(763mm2 ρ=0.48%) > As=675mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:1D12(113mm2 ρ=0.07%)分配As=368mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d10@90三肢箍(2618mm2/m ρsv=0.65%) > Asv/s=2363mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d10@90三肢箍(2618mm2/m ρsv=0.65%) > Asv/s=2363mm2/m，配筋满足。

-----------------------------------------------------------

7．15 D0D1

7．15．1 已知条件及计算要求：

(1)已知条件：矩形柱 b=500mm，h=500mm 计算长度 L=4.20m

砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2 箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值 N=1025.00kN

弯矩设计值 Mx=147.90kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN 抗震等级三级, 荷载组合水平地震力 (2)计算要求：

1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算

7．15．2 截面验算：

(1)截面验算：

λ=3.00, Vy=50.00kN < 0.20βcfcbh0/γRE=408.80kN 截面满足

7．15．3 正截面受压承载力计算：

(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=172mm，ξ=0.472 < ξb=0.550。 (2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0. < 轴压比限值=0.85 满足。 (3)上部纵筋：As=757mm2 ρ=0.47% > ρmin=0.20% (4)下部纵筋：As=757mm2 ρ=0.47% > ρmin=0.20%

(5)左右纵筋：As=320mm2 ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。 (6)上下纵筋总和：As=1513mm2 ρ=0.95% < ρmax=5.00%。

7．15．4 斜截面承载力计算：

专业资料

(1)箍筋计算：

X向箍筋按构造配筋Asvx/s=1999mm2/m

Asvy/s=(V*γRE-(1.05/(λ+1)*ft*b*h0+0.056*N))/(fyv*h0)=-498mm2/m，N>0.3*fc*A，取N=0.3*fc*A=571kN Y向箍筋按构造配筋Asvy=1999mm2/m

7．15．5 配置钢筋：

(1)上部纵筋:3D18(763mm2 ρ=0.48%) > As=757mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:3D18(763mm2 ρ=0.48%) > As=757mm2，配筋满足。

(3)左右纵筋:1D12(113mm2 ρ=0.07%)分配As=368mm2 > As=320mm2，配筋满足。 (4)竖向箍筋:d10@70三肢箍(3366mm2/m ρsv=0.84%) > Asv/s=1999mm2/m，配筋满足。

(5)水平箍筋:d10@70双肢箍(2244mm2/m ρsv=0.56%) > Asv/s=1999mm2/m，配筋

满足。

如图7.1一榀框架配筋图

专业资料 8 8．2 设计资料：B0

8．2．1 已知条件：

专业资料

图7.1 一榀框架配筋图

现浇柱基础设计

类型：阶梯形 柱数：单柱 阶数：5

基础尺寸(单位mm):

b1=1600, b11=800, a1=1600, a11=800, h1=300 b2=1200, b21=600, a2=1200, a21=600, h2=300 柱:方柱, A=500mm, B=500mm

设计值：N=10.70kN, Mx=141.80kN.m, Vx=0.00kN, My=0.00kN.m, Vy=50.00kN

标准值：Nk=781.26kN, Mxk=105.04kN.m, Vxk=0.00kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=37.04kN

混凝土强度等级：C20, fc=9.60N/mm2 钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2 基础混凝土保护层厚度：40mm 基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3 地基承载力设计值：350kPa 基础埋深：1.50m 作用力位置标高：0.000m

剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=1.500m)： Mx'=-75.00kN.m Mxk'=-55.56kN.m

8．2．2计算要求：

(1)基础抗弯计算 (2)基础抗剪验算 (3)基础抗冲切验算 (4)地基承载力验算

单位说明： 力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa

8．2．3 计算过程和计算结果

1） 基底反力计算：

统计到基底的荷载

标准值:Nk = 781.26, Mkx = 49.48, Mky = 0.00 设计值:N = 10.70, Mx = 66.80, My = 0.00

承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合] pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy

专业资料

= 407.66 kPa

pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy = 262.70 kPa

pk = (Nk + Gk)/A = 335.18 kPa

各角点反力 p1=407.66 kPa, p2=407.66 kPa, p3=262.70 kPa, p4=262.70 kPa

强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合] pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy = 509.84 kPa

pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy = 314.14 kPa p = N/A = 411.99 kPa

各角点反力 p1=509.84 kPa, p2=509.84 kPa, p3=314.14 kPa, p4=314.14 kPa

2） 地基承载力验算:

pk=335.18 < fa=350.00kPa, 满足 pkmax=407.66 < 1.2*fa=420.00kPa, 满足 3） 基础抗剪验算:

抗剪验算公式 V<=0.7*βh*ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条] (剪力V根据最大净反力pmax计算)

第1阶(kN): V下=163.15, V右=163.15, V上=163.15, V左=163.15 砼抗剪面积(m2): Ac下=0.41, Ac右=0.41, Ac上=0.41, Ac左=0.41 第2阶(kN): V下=4.45, V右=4.45, V上=4.45, V左=4.45 砼抗剪面积(m2): Ac下=0.77, Ac右=0.77, Ac上=0.77, Ac左=0.77 抗剪满足. 4） 基础抗冲切验算:

抗冲切验算公式 Fl<=0.7*βhp*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条] (冲切力Fl根据最大净反力pmax计算)

第1阶(kN): Fl下=0.00, Fl右=0.00, Fl上=0.00, Fl左=0.00

砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00 第2阶(kN): Fl下=35.68, Fl右=35.68, Fl上=35.68, Fl左=35.68 砼抗冲面积(m2): Aq下=0.53, Aq右=0.53, Aq上=0.53, Aq左=0.53 抗冲切满足. 5） 基础受弯计算:

专业资料

弯矩计算公式 M=1/6*la2*(2b+b')*pmax [la=计算截面处底板悬挑长度] 配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)

第1阶(kN.m): M下=14.96, M右=14.96, M上=14.96, M左=14.96, h0=255mm

计算As(mm2/m): As下=136, As右=136, As上=136, As左=136

第2阶(kN.m): M下=110.13, M右=110.13, M上=110.13, M左=110.13, h0=555mm

计算As(mm2/m): As下=459, As右=459, As上=459, As左=459 基础板底构造配筋(构造配筋D12@200). 6） 底板配筋:

X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m

Y向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m

8．3 设计资料：C0

8．3．1 已知条件：

类型：阶梯形 柱数：单柱 阶数：5

基础尺寸(单位mm):

b1=1800, b11=900, a1=1800, a11=900, h1=300 b2=1400, b21=700, a2=1400, a21=700, h2=300 柱:方柱, A=500mm, B=500mm

设计值：N=1280.00kN, Mx=130.70kN.m, Vx=0.00kN, My=0.00kN.m, Vy=50.00kN

标准值：Nk=948.15kN, Mxk=96.81kN.m, Vxk=0.00kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=37.04kN

混凝土强度等级：C20, fc=9.60N/mm2 钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2 基础混凝土保护层厚度：40mm 基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3 地基承载力设计值：350kPa 基础埋深：1.50m 作用力位置标高：0.000m

剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=1.500m)：

专业资料

Mx'=-75.00kN.m Mxk'=-55.56kN.m

8．3．2 计算要求：

(1)基础抗弯计算 (2)基础抗剪验算 (3)基础抗冲切验算 (4)地基承载力验算

单位说明： 力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa

8．3．3 计算过程和计算结果

1）基底反力计算：

统计到基底的荷载

标准值:Nk = 948.15, Mkx = 41.26, Mky = 0.00 设计值:N = 1280.00, Mx = 55.70, My = 0.00

承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合] pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy = 365.09 kPa

pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy = 280.19 kPa

pk = (Nk + Gk)/A = 322. kPa

各角点反力 p1=365.09 kPa, p2=365.09 kPa, p3=280.19 kPa, kPa

强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合] pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy = 452.37 kPa

pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy = 337.76 kPa p = N/A = 395.06 kPa

各角点反力 p1=452.37 kPa, p2=452.37 kPa, p3=337.76 kPa, kPa

2） 地基承载力验算:

pk=322. < fa=350.00kPa, 满足 pkmax=365.09 < 1.2*fa=420.00kPa, 满足 3） 基础抗剪验算:

抗剪验算公式 V<=0.7*βh*ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条]

专业资料

p4=280.19 p4=337.76

(剪力V根据最大净反力pmax计算)

第1阶(kN): V下=162.85, V右=162.85, V上=162.85, V左=162.85 砼抗剪面积(m2): Ac下=0.46, Ac右=0.46, Ac上=0.46, Ac左=0.46 第2阶(kN): V下=569.98, V右=569.98, V上=569.98, V左=569.98 砼抗剪面积(m2): Ac下=0.88, Ac右=0.88, Ac上=0.88, Ac左=0.88 抗剪满足. 4） 基础抗冲切验算:

抗冲切验算公式 Fl<=0.7*βhp*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条] (冲切力Fl根据最大净反力pmax计算)

第1阶(kN): Fl下=0.00, Fl右=0.00, Fl上=0.00, Fl左=0.00

砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00 第2阶(kN): Fl下=108.56, Fl右=108.56, Fl上=108.56, Fl左=108.56 砼抗冲面积(m2): Aq下=0.53, Aq右=0.53, Aq上=0.53, Aq左=0.53 抗冲切满足. 5） 基础受弯计算:

弯矩计算公式 M=1/6*la2*(2b+b')*pmax [la=计算截面处底板悬挑长度] 配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)

第1阶(kN.m): M下=15.08, M右=15.08, M上=15.08, M左=15.08, h0=255mm

计算As(mm2/m): As下=122, As右=122, As上=122, As左=122

第2阶(kN.m): M下=147.77, M右=147.77, M上=147.77, M左=147.77, h0=555mm

计算As(mm2/m): As下=8, As右=8, As上=8, As左=8 基础板底构造配筋(构造配筋D12@200). 6） 底板配筋:

X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m Y向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m

8．4 设计资料：D0

8．4．1 已知条件：

类型：阶梯形 柱数：单柱 阶数：2

基础尺寸(单位mm):

专业资料

b1=1600, b11=800, a1=1600, a11=800, h1=300 b2=1200, b21=600, a2=1200, a21=600, h2=300 柱:方柱, A=400mm, B=400mm

设计值：N=1025.10kN, Mx=147.90kN.m, Vx=0.00kN, My=0.00kN.m, Vy=50.00kN

标准值：Nk=759.33kN, Mxk=109.56kN.m, Vxk=0.00kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=37.04kN

混凝土强度等级：C20, fc=9.60N/mm2 钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2 基础混凝土保护层厚度：40mm 基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3 地基承载力设计值：350kPa 基础埋深：1.50m 作用力位置标高：0.000m

剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=1.500m)： Mx'=-75.00kN.m Mxk'=-55.56kN.m

8．4．2 计算要求：

(1)基础抗弯计算 (2)基础抗剪验算 (3)基础抗冲切验算 (4)地基承载力验算

单位说明： 力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa

8．4．3 计算过程和计算结果

1） 基底反力计算： 统计到基底的荷载

标准值:Nk = 759.33, Mkx = .00, Mky = 0.00 设计值:N = 1025.10, Mx = 72.90, My = 0.00

承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合] pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy = 405.72 kPa

pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy = 247.51 kPa

专业资料

pk = (Nk + Gk)/A = 326.61 kPa

各角点反力 p1=405.72 kPa, p2=405.72 kPa, p3=247.51 kPa, p4=247.51 kPa

强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合] pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy = 507.22 kPa

pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy = 293. kPa p = N/A = 400.43 kPa

各角点反力 p1=507.22 kPa, p2=507.22 kPa, p3=293. kPa, p4=293. kPa

2） 地基承载力验算:

pk=326.61 < fa=350.00kPa, 满足 pkmax=405.72 < 1.2*fa=420.00kPa, 满足 3） 基础抗剪验算:

抗剪验算公式 V<=0.7*βh*ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条] (剪力V根据最大净反力pmax计算)

第1阶(kN): V下=162.31, V右=162.31, V上=162.31, V左=162.31 砼抗剪面积(m2): Ac下=0.41, Ac右=0.41, Ac上=0.41, Ac左=0.41 第2阶(kN): V下=486.93, V右=486.93, V上=486.93, V左=486.93 砼抗剪面积(m2): Ac下=0.77, Ac右=0.77, Ac上=0.77, Ac左=0.77 抗剪满足. 4） 基础抗冲切验算:

抗冲切验算公式 Fl<=0.7*βhp*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条] (冲切力Fl根据最大净反力pmax计算)

第1阶(kN): Fl下=0.00, Fl右=0.00, Fl上=0.00, Fl左=0.00

砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00 第2阶(kN): Fl下=35.49, Fl右=35.49, Fl上=35.49, Fl左=35.49 砼抗冲面积(m2): Aq下=0.53, Aq右=0.53, Aq上=0.53, Aq左=0.53 抗冲切满足. 5） 基础受弯计算:

弯矩计算公式 M=1/6*la2*(2b+b')*pmax [la=计算截面处底板悬挑长度] 配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)

专业资料

第1阶(kN.m): M下=14.88, M右=14.88, M上=14.88, M左=14.88, h0=255mm

计算As(mm2/m): As下=135, As右=135, As上=135, As左=135

第2阶(kN.m): M下=109.56, M右=109.56, M上=109.56, M左=109.56, h0=555mm

计算As(mm2/m): As下=457, As右=457, As上=457, As左=457 基础板底构造配筋(构造配筋D12@200). 6） 底板配筋:

X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m

Y向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m 如图8.1基础配筋图 图8.1 基础配筋图 专业资料

9 楼梯计算

9．1 板式楼梯BLT-2计算

9．1．1 已知条件：

几何信息:

左标高=m ；右标高=2.400m

平台长度(左)=1650mm ；平台长度(右)=1650mm 平台厚度(左)=120mm ；平台厚度(右)= 120mm 内延长(左)= 0mm ；内延长(右)= 0mm 平台梁尺寸:

B1=250mm ；H1=300mm B2=250mm ；H2=350mm B3=250mm ；H3=350mm B4=250mm ；H4=300mm

梯段长度= 3000mm ； 踏步数= 11

梯板厚度= 150mm ；梯跨长度L0= 6300mm ,梯井宽: 100mm 平面类型: 双跑 荷载信息:

附加恒荷载= 0.010kN/m2 活荷载: 3.500kN/m2 恒载分项系数= 1.200 ,活载分项系数: 1.400 混凝土等级: C25 ,fc=11.90 N/mm2 混凝土容重: 25.00 kN/mm3

配筋调整系数: 1.00 ；保护层厚度: c=15mm

专业资料

板纵筋等级: HPB235 ； fy=210 N/mm2 梁纵筋等级: HRB335 ；fy=300 N/mm2 梁箍筋等级: HPB235 ；fy=210 N/mm2 验算信息:

挠度限值: L0/200 ；裂缝限值: 0.30mm 计算要求:

1)楼梯板计算； 2)平台梁计算； 3)板裂缝验算； 4)板挠度验算

9．1．2 荷载与内力计算：

(1)荷载计算 标准值(qk):

左平台: 6.510 kN/m 梯斜段: 9.758 kN/m 右平台: 6.510 kN/m 设计值(q):

左平台: 8.512 kN/m

梯斜段: 12.410 kN/m 右平台: 8.512 kN/m 左平台梁(TL-1): 32.5 kN/m 右平台梁(TL-2): 33.157 kN/m (2)内力计算:

a.楼梯板: 矩阵位移法求解。

b.平台梁: 跨中弯矩 Mc=1/8*qL2 ; 支座剪力 Vk=1/2*qL

9．1．3 计算结果：

计算说明:

(a)简化方法: 取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法: 矩阵位移法 单位说明:

弯 矩:kN.m/m_剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m_截面尺寸:mm*mm 裂 缝:mm

9．1．4 板段配筋计算结果:

计算板段-1(左平台): 截面B×H = 1000×120 截面: 弯矩(M): 剪力(V): 上部计算纵筋0.000 左 0.000 3.727 326.571 中 2.712 -3.870 0.000 右 -4.145 -11.467 截面验算: Vmax=11.47kN < 0.7βhftbh0=88.90kN 截面满足 专业资料

(As'): 下部计算纵筋(As): 上部纵筋(As'): 下部纵筋(As): 上纵实配: 下纵实配: 挠度限值: 裂缝(w): 裂缝限值:ω]=0.30mm 验算结论: ωmax=0.112mm < [ω]=0.30mm , 满足。 计算板段-2(斜梯段): 截面B×H = 1000×150 截面: 弯矩(M): 剪力(V): 上部计算纵筋(As'): 下部计算纵筋(As): 上纵实配: 下纵实配: 挠度限值: 裂缝(w): 裂缝限值:[ω]=0.30mm 验算结论: ωmax=0.036mm < [ω]=0.30mm , 满足。 计算板段-3(右平台): 截面B×H = 1000×120 截面: 弯矩(M): 剪力(V): 左 -4.257 11.855 中 3.122 3.705 右 0.000 -4.446 0.035 0.034 0.036 d10@190(413,0.28%) d10@190(413,0.28%) d10@180(436,0.29%) d10@180(436,0.29%) d10@180(436,0.29%) [f]=17.49mm 0.000 421.155 0.000 408.214 左 -4.145 15.909 0.000 中 11.169 -0.053 408.214 右 -4.257 -16.015 258. 326.57 326.57 326.571 326.571 0.000 d8@150(335,0.28%) d8@150(335,0.28%) d8@150(335,0.28%) d8@150(335,0.28%) d8@150(335,0.28%) [f]=8.93mm 0.000 0.005 0.112 验算结论: fmax=0.37mm < [f]=8.93mm(1785/200), 满足。 截面验算: Vmax=16.02kN < 0.7βhftbh0=115.57kN 截面满足 验算结论: fmax=3.24mm < [f]=17.49mm(3499/200), 满足。

专业资料

截面验算: Vmax=11.85kN < 0.7βhftbh0=88.90kN 截面满足 上部计算纵筋(As'): 下部计算纵筋(As): 上部纵筋(As'): 下部纵筋(As): 上纵实配: 下纵实配: 挠度限值: 裂缝(w): 裂缝限值:[ω]=0.30mm 验算结论: ωmax=0.118mm < [ω]=0.30mm , 满足。 平台梁配筋结果: 单位说明:

弯 矩:kN.m_ 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2_ 箍筋面积:mm2/m 内力计算: 公式法

左平台梁(TL-1): B×H=250×350 Mc=87.10kN.m Vk=75.41kN 截面验算: V=75.41kN < 0.250βcfcbh0=241.72kN 截面满足 上部纵筋: 下部纵筋: 箍筋: 计算面积 175 1071 363 实配面积 308 1112 503 实配钢筋 2D14 d8@200 配筋率 0.35% 0.20% 0.118 0.008 0.000 326.57 326.57 258. 0.000 326.571 326.571 326.571 0.000 0.000 d8@150(335,0.28%) d8@150(335,0.28%) d8@150(335,0.28%) d8@150(335,0.28%) d8@150(335,0.28%) [f]= 9.57mm 验算结论: fmax=0.34mm < [f]=9.57mm(1915/200), 满足。

2D18+3D16 1.27% 右平台梁(TL-2): B×H=250×350 Mc=88.46kN.m Vk=76.59kN 截面验算: V=76.59kN < 0.250βcfcbh0=241.72kN 截面满足 上部钢筋: 下部钢筋: 箍筋: 计算面积 175 1092 363 实配面积 308 1112 503 实配钢筋 2D14 d8@200 配筋率 0.35% 0.20% 2D18+3D16 1.27% 如图9.1楼梯配筋图:

专业资料

BLT-2平台板配筋图1:30TL-2TL-1BLT-2楼梯段配筋图1:30TL-1配筋图1:20TL-2配筋图1:20 专业资料

图9.1 楼梯配筋图

专业资料