抗震题库

抗震题库计算题

【4.1.1】已知某建筑场地的地质钻探资料如下表所示，请确定该建筑场地的类别。 土层剪切波速土层底部深度/m 土层厚度/m 土层名称 /(m/s) 9.5 9.5 砂 170 37.8 28.3 淤泥质黏土 135 48.6 10.8 砂 240 60.1 11.5 淤泥质粉质黏土 200 68.0 7.9 细砂 330 86.5 18.5 砾石夹砂 550

【4.1.2】已知某建筑8层、高度为29m，丙类建筑，其场地地质钻孔资料（无剪切波速资料）如下表，试确定该场地的类别。 地基土静承载力特征值土层底部深度/m 土层厚度/m 岩土名称 /kPa 2.20 2.20 杂填土 130 8.00 5.80 粉质黏土 140 12.50 4.50 黏土 160 20.70 8.20 中密的细砂 180 25.00 4.30 基岩 —

【4.1.9】某场地地质勘察资料如下： ①0~2.0m，淤泥质土，Vs=120m/s； ②2.0~25.0m，密实粗砂，Vs=400m/s； ③25.0~26.0m，玄武岩，Vs=800m/s

④26.0~40.0m/s，密实含砾石砂，Vs=350m/s ⑤40.0m以下，强风化粉砂质泥岩，Vs=700m/s 请分析该场地的类别？

【4.1.10】某场地底层资料如下： ② 0~30m，黏土，Vs=150m/s； ②3~18m，砾砂，Vs=350m/s； ③ 18~20m，玄武岩，Vs=600m/s ④ 20~27m/s，黏土，Vs=160m/s ⑤ 27~32m/s，黏土，Vs=420m/s ⑥ 32m以下，泥岩，Vs=600m/s

请分析该场地的类别?

例【5.1.3】某场地抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.30g，设计地震分组为第一组。土层等效剪切波速为150m/s，覆盖层厚度为60m，结构自震周期为T=0.40s，试求阻尼比为ζ=0.05时的地震影响系数α

例【5.1.4】某建筑场地抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.30g，设计地震分组为第二组。场地类别为Ⅲ类，结构自震周期为T=1.65s，结构阻尼比ζ=0.05，试求多遇地震作用下水平地震影响系数。

例【5.1.6】某高层建筑，采用钢框架-钢筋混凝土核心筒结构，房屋高度34.0m，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g，场地特征周期Tg=0.35s，考虑非承重墙体刚度影响折减后结构自震周期为T1=1.82s，已知η1=0.0213，η2=1.078，试求,地震影响系数α。

【5.1.6】一幢20层的高层建筑，采用钢筋混凝土结构。该建筑地抗震设防烈度为8度（0.3g），场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组。该结构的自振周期T1=1.2s，阻尼比ξ=0.05，求地震系数α。

【5.1.7】某框架剪力墙结构房屋，丙类建筑，场地为Ⅰ1类，设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.15g。基本自振周期为1.3s。多遇地震作用时，求水平地震影响系数α。

【5.1.8】一幢5层的商店建筑，其抗震设防烈度为8度（0.2g），场地为Ⅲ类，设计地震分组为第一组，该建筑采用钢结构，结构自振周期为T1=0.4s，阻尼比ζ=0.035，求钢结构的地震影响系数α。

【5.1.9】某20层的高层建筑，采用钢框架-混凝土结构。该建筑地抗震设防烈度为8度（0.3g），场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组。结构的第一平动自振周期T1=1.2s，求地震影响系数α。

【5.1.10】确定地震影响系数

条件：某工程设防烈度为8度，设计地震分组为第一组。设计基本地震加速度为0.2g，场地的地质资料如下表，试求结构的自振周期T=1.0s时的地震影响系数α 场地的地质资料 序 号 层底深度/m 层厚/m 土层名称 Vs/（m/s） 1 2.70 2.70 杂填土 160 2 3 4 5 6 7 5.50 6.65 12.65 18.00 31.7 ＞30.7 2.80 1.15 6.00 5.35 12.7 砂土 黏土 黏土 黏土 砾砂 砾岩 160 160 210 280 380 750

计算 例【5.2.1】单跨二层框架结构的水平地震作用计算

条件：某二层钢筋混凝土框架，集中于楼盖和屋盖处的重力荷载代表值相等，G1=G2=1200kN，H1=4m，H2=8m。自振周期T1=1.028s，T2=0.393s，第一振型、第二振如下图。建筑场地为Ⅱ类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第二组，结构阻尼比ζ=0.05，试确定多遇水平地震作用Fij，给出地震剪力图。

【5.2.3】~【5.2.5】某二层钢筋混凝土框架结构如图所示，框架梁刚度EI=∞，建筑场地类别为Ⅲ类，抗震烈度为8度，设计地震分组为第一组，设计地震基本加速度值为0.2g，阻尼比ξ=0.05。 ① 已知第一、二振型周期T1=1.1s，T2=0.35s，求在多遇地震作用下对应第一、二振型地震影响系数α1，α2？

② 当用振型分解反应谱法计算时，相应于第一、二振型水平地震作用下剪力标准值如图所示，求水平地震作用下A轴底层柱剪力标准值V（kN）？

③当上柱高4.5m，当用振型分解反应谱法计算时，顶层柱顶弯矩标准值M（kN）？

例【5.3.4】某四层钢筋混凝土框架结构，建造于基本烈度为8度区，场地为Ⅰ1类，设计地震分组为第三组，结构层高和层重力代表值如图，取一榀典型框架进行分析，结构的基本周期为0.56s。求各层水平地震作用标准值。

【5.3.4】某框架结构的基本自振周期T1=1.0s，结构总重力荷载代表值GE=40000kN，设计地震基本加速度0.30g，设计地震分组为第二组，Ⅰ1类场地，8度设防。按底部剪力法计算的多遇地震作用下结构总水平地震作用标准值FEk 为多少？

【5.3.5】单层钢筋混凝土框架如图所示，集中于屋盖处的重力荷载代表值G=1200kN，梁的抗弯刚度EI=∞，场地为Ⅱ类，7度设防烈度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第二组。经计算知基本自振周期T1=0.88s。在多遇地震作用下，框架的水平地震作用标准值为多少？

计算【5.3.6】如图所示，某二层钢筋混凝土框架结构，集中于楼盖和屋盖处的重力荷载代表值G1=G2=1200kN，梁的刚度EI=∞，场地为Ⅱ类，7度设防烈度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度为0.10g。该结构基本自振周期T1=1.028s。多遇地震作用下，第一层、第二层楼层地震剪力标准值是多少？

【5.3.7】~【5.3.9】某6层框架结构，如图所示，设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.20g，设计地震分组为第二组，场地类别为Ⅲ类，集中在屋盖和楼盖处的重力荷载代表值G6=4750kN，G2~5=6050kN，G1=7000kN。采用底部剪力法计算。

①假定结构的基本自振周期T1=0.65s，结构阻尼比ξ=0.05。求结构总水平地震作用标准值FEk （kN）?

②若该框架的基本自振周期T1=0.85s，总水平地震作用标准值FEk=3304kN，求作用于顶部附加水平地震作用标准值ΔF6？

③若已知结构总水平地震作用标准值FEk=3126kN，顶部附加水平地震作用标准值ΔF6=256kN，求作用于G5处的地震作用标准值F5（kN）？

计算【5.4.2】8层框架结构的水平地震作用计算

条件：某工程为8层框架结构，梁柱现浇，楼板预制，设防烈度为7度，地震加速度为0.10g，地基为Ⅱ类场地土，设计地震分组为第二组，阻尼比0.05.尺寸如图。现已计算出结构自振周期为T1=0.56s，集中在屋盖和楼盖的恒载为顶层5700kN，2-7层5000kN，底层6000kN，活载为顶层600kN，1-7层1000kN。要求：按底部剪力法计算各楼层的地震作用标准值与地震剪力标准值？

计算【5.4.3】某钢筋混凝土结构四层框架顶部有突出屋面小屋，层高和楼层重力代表值如图所示，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地、设计地震分组为第二组。考虑填充墙的刚度影响后，结构自振基本周期T1=0.6。 要求各楼层地震剪力标准值？

计算【5.4.4】该建筑为一幢六层现浇钢筋混凝土框架房屋，屋顶有局部突出的楼梯间和水箱间。设防烈度为8度、地震加速度为0.2g，Ⅱ类场地、地震分组为第一组。框架平面、剖面、构件尺寸和各层重力荷载代表值如图所示。基本自振周期T1=0.61s。阻尼比ζ=0.05。求各楼层水平地震作用标准值。

计算【5.4.1】某多层钢筋混凝土框架-剪力墙结构房屋，7度地震区，设计基本地震加速度为0.15s，Ⅱ类场地、地震分组为第二组。该建筑物总重力荷载代表值为3×104kN。经计算水平地震作用下相应的底层楼层地震剪力标准值VEk1=500kN。底层为结构薄弱层，该结构基本自振周期T1=1.8s。求底层楼层水平地震剪力标准值？

计算【6.2.6】 梁端最大剪力设计值

条件：某多层民用建筑，采用钢筋混凝土框架结构，建筑平面形状为矩形，抗扭刚度较大，属规则框架，抗震等级为二级，梁、柱混凝土强度等级均为C30，平行于该建筑短边方面的边榀框架局部立面如图所示，在计算地震作用时，假定框架梁KL1上的重力荷载代表值Pk=180kN，qk=25kN/m，由重力荷载代表值产生的梁端（柱边处截面）的弯矩标准值Mbll=260 kN·m（逆时钟），Mblr=-150 kN·m（顺时针）；由地震作用产生的梁端（柱边截面）的弯矩标准值Mb2l=390kN·m（逆时钟），Mb2l=300 kN·m（顺时针）。求梁端最大剪力值？

计算例【6.2.7】某高层框架结构，抗震等级为一级，框架梁截面尺寸b×h=250mm×500mm，采用C30级混凝土，纵筋采用HRB335级，箍筋用HPB235级，已知梁的两端截面配筋均为：梁顶4Ф22,梁顶3Ф22，梁顶相关楼板参加工作的钢筋为4Ф10，梁净跨ln=5.6m，重力荷载代表值为30kN/m。在重力荷载和地震作用组合下，内力调整前的梁端弯矩设计值如图所示，环境类别为一类。试求框架梁的梁端剪力设计值(kN).

计算例【6.2.8】某框架梁截面尺寸b×h=250mm×550mm，h0=515mm，抗震等级为二级。梁左右两端截面考虑地震作用组合的最不利弯矩设计值：

rl=175kNm，Mb=420kNm （1） 逆时钟方向：Mbrl=-360kNm，Mb=-210kNm （2） 顺时针方向：Mb梁净跨ln=7.0m，重力荷载代表值产生的剪力设计值VGb=135.2kN，采用C30混凝

土，纵向受力钢筋采用HRB335级，箍筋采用HPB235级。试计算梁端截面组合的剪力设计值。

【6.2.5】~【6.2.6】某框架结构，抗震等级为一级。已知：框架梁截面宽250mm，高600 mm，as=35mm，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋，梁的两端截面的配筋均为：梁顶4 Ф 25，梁底2 Ф 25，梁顶相关楼板参加工作的钢筋4 Ф 10，混凝土强度等级C30。梁净跨ln=5.2m，重力荷载引起的剪力V6b=135.2kN。 ①计算该框架梁的剪力设计值Vb(kN)？

②若采用双肢箍筋，设配置箍筋加密区的箍筋？

【6.2.7】~【6.2.8】某3跨框架结构，抗震等级为二级，边跨跨度为5.7m，框架梁截面宽250mm，高600mm，柱宽为500mm，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋，混凝土强度等级为C30，重力荷载引起的剪力VGb=135.2kN。 在重力荷载和地震作用组合下作用于边跨一层梁上的弯矩为： 梁左端：Mmax=210kN·m，- Mmax=-420kN·m 梁右端：Mmax=175kN·m，-Mmax=-360kN·m 梁跨中：Mmax=180kN·m 边跨梁：V=230kN

①计算该框架梁的剪力设计值Vb(kN)？ 、

②若采用双肢箍筋，则设配置箍筋加密区的箍筋？

【6.2.9】某高层框架结构，抗震等级为一级，框架梁截面尺寸b×h=250mm×700mm，混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋。已知梁左端截面配筋为：梁顶6Ф 20，梁底4 Ф 20；梁右端截面配筋为：梁顶6Ф 20，梁底4 Ф 20。梁顶相关楼板参加工作的钢筋为4Ф 10，在重力荷载和地震作

用组合下，内力调整前的梁端弯矩设计值如图所示，VGb=85kN，梁净跨ln=5.6m。单排钢筋时，取如as=asˋ=35mm；双排钢筋取as=asˋ=60mm.该框架梁端部剪力设计值(kN)？

例【6.2.20】节点下柱上端截面的弯矩设计值

条件：某钢筋混凝土框架结构，抗震等级为二级，首层柱上端某节点处各构件弯矩值如下：节点上柱上端Mcu=-708kM·m；节点下柱上端Mcd=-708 kM·m；节点左梁右端Mbl=+882 kM·m（左震时）；Mbl=-442 kM·m（右震时）；节点右梁左端Mbr=+388 kM·m（左震时）；Mbr=-360 kM·m（右震时）。 求节点下柱上端截面的变矩设计值？

例【6.2.21】柱端弯矩设计值

条件：某钢筋混凝土高层框架，抗震等级为四级，底部一、二层梁截面高度为600mm，柱截面为600mm×600mm。已知在重力荷载和地震作用组合下，内力调整前节点B和柱DB、梁BC的弯矩设计值（kM·m）如图所示。 求：柱DB的柱端B的弯矩设计值。

例【6.2.22】一幢10层全现浇钢筋混凝土框架结构，抗震等级为一级。在重力荷载代表值作用下，中间横向框架的计算简图如图，混凝土强度等级采用C30（柱）及C20（梁、板），柱、梁的纵向钢筋采用HRB335级钢。已知节点处横梁配筋上部为4Ф25，下部为4Ф25相关楼板的钢筋为4Ф10，as= as′=500mm。图中节点I处上、下柱端弯矩相等。

求：该节点的上、下柱端弯矩设计值（kM·m）。

例【6.2.23】一多层框架房屋，抗震等级为三级，其底部某柱下端截面在恒载、活载、水平地震作用下的弯矩标准值分别为34.6 kM·m、20.0 kM·m、116 kM·m。

求：底层柱下端截面最大弯矩设计值。

例【6.2.24】某12层住宅楼，修建于设防烈度7度、Ⅱ类场地上，其层高为2.9m，室内外高差900mm。采用现浇钢筋混凝土框架结构体系，二层框架柱剪跨比λ=1.8.

求：抗震设计时，该柱在竖向荷载与地震作用组合下地轴压比μN得限值。 、

例【6.2.27】验算轴压比（剪跨比>2）

条件：某抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，房屋高度为42m的丙类现浇混凝土框架结构，修建于Ⅲ类场地上，某层边柱承受的轴向力标准值分别为：在重力荷载代表值作用下为Ngk=4000kN，水平风荷载为Nwk=1000kN，水平地震作用为NFk=500 kN，柱截面为600mm×600mm，柱净高Hn=3.2m，混凝土C40，fc=19.1N/mm2.

例【6.2.36】已知某框架中柱，抗震等级为二级。轴向压力组合设计值N=2710kN，柱上、下端组合弯矩设计值分别为Mct=730kNm和Mcb=770kNm。选用柱截面500mm×600mm，采用对称配筋。层高4.2m，框架梁高750mm。混凝土强度等级为C30，试验算其剪压比是否满足要求。

一、判断题（本大题共10小题，每小题1分，共10分）。

1．质量和刚度明显不对称、不均匀的结构，应考虑水平地震作用的扭转影响。 （ ）

2．在计算地震作用时，多质点体系的高阶振型发挥的贡献比低阶振型小。 （ ）

3．坚实地基上的房屋震害重于软弱地基和非均匀地基上的房屋震害。 （ ）

4．多层砌体房屋应优先采用纵墙承重体系。 （ ）

5．钢筋混凝土框架柱的轴压比越大，抗震性能越好。（ ） 6．一般体系阻尼比越小，体系地震反应谱值越大。（ ） 7．地基的抗震承载力一定大于静承载力。 （ ）

8．地震波的传播速度，以横波最快，面波次之，纵波最慢。（ ）

9．框架－抗震墙结构中抗震第一道防线是剪力墙。（ ） 10．在同等场地、烈度条件下，钢结构房屋的震害较钢筋混凝土结构房屋的震害要大。 （ ）

1、非结构构件的存在，不会影响主体结构的动力特性。（ ） 2、场地类比是根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度综合确定。（ ） 3、一般工程结构均为欠阻尼状态。（ ） 4、地震动振幅越大，地震反应谱值越大。（ ）

5、当结构周期较长时，结构的高阶振型地震作用影响不能忽略。（ ） 6、多遇地震下的强度验算，以防止结构倒塌。（ ）

7、砌体房屋震害，刚性屋盖是上层破坏轻，下层破坏重。（ ） 8、柱的轴力越大，柱的延性越差。（ ）

9、抗震墙的约束边缘构件包括暗柱、端柱和暗梁。（ ）

10、排架结构按底部剪力法计算，单质点体系取全部重力荷载代表值。（）

1．横波只能在固态物质中传播 （ ） 2．震源到震中的垂直距离称为震源距 （ ） 3．抗震结构在设计时，应保证有一定的强度、足够的刚度和良好的延性 （ ） 4．设防烈度小于8度时，可不考虑结构物场地范围内发震断裂的影响 （ ） 5．当饱和粉土中粘粒含量百分率达到一定数值后，可初步判为不液化土 （） 6．振型分解反应谱法只能适用于弹性体系 （ ） 7．地震作用下，绝对刚性结构的绝对加速度反应应趋于零 （ ） 8．若结构体系按某一振型振动，体系的所有质点将按同一频率作简谐振动（ ） 9．地震基本烈度是指一般场地条件下可能遭遇的超越概率为10%的地震（ ） 10．结构的刚心就是地震惯性力合力作用点的位置 （ ） 11．设防烈度为8度和9度的高层建筑应考虑竖向地震作用 （ ） 12．受压构件的位移延性将随轴压比的增加而减小 （ ） 13．砌体房屋中，满足一定高宽比要求的构造柱可不单独设置基础 （ ） 14．多层砌体房屋采用底部剪力法计算时，可直接取10.65max （ ） 15．对多层砌体房屋，楼层的纵向地震剪力皆可按各纵墙抗侧移刚度大小的比例

进行分配 （ ） 16．建筑场地类别主要是根据场地土的等效剪切波速和覆盖厚度来确定的（ ） 17、为防止地基失效，提高安全度，地基土的抗震承载力应在地基土静承载力的基础上乘以小于1的调整系数 （ ） 18、防震缝两侧结构类型不同时，宜按需要较宽防震缝的结构类型和较低房屋高度确定缝宽 （ ） 19、限制梁柱的剪压比，主要是为了防止梁柱混凝土过早发生斜压破坏. ( ) 20、在截面抗震验算时，其采用的承载力调整系数一般均小于1（ ）

二、填空题（本大题共20个空，每空1分，共20分）。

1．地震动三要素是指地震动峰值、频谱、持续时间。 2．我国建筑抗震设计规范采用的是三水准、两阶段设计法。 3．地基土液化判别过程分为初步判别和标准贯入试验两大步骤。

4．设防烈度为8度和9度区的大跨度屋盖结构、长悬臂结构、烟囱及类似高耸结构和设防烈度为9度区的高层建筑，应考虑竖向地震作用。 5．多层砌体房屋抗震构造措施中最有效的是构造柱与圈梁的设置。

6．为了保证结构的整体性和延性，通过内力组合得到框架结构的设计内力，还需进行调整以满足强柱弱梁、强剪弱弯、强节点弱杆件的原则。 7．完整的建筑结构抗震设计包括

工程结构抗震习题答案

一、 填空题

1、构造地震为 由于地壳构造运动造成地下岩层断裂或错动引起的地面振动 。

2、建筑的场地类别，可根据 土层等效剪切波速 和 场地覆盖层厚度 划分为四类。

3、《抗震规范》将50年内超越概率为 10% 的烈度值称为基本地震烈度，超越概率为 63.2% 的烈度值称为多遇地震烈度。

4、丙类建筑房屋应根据抗震设防烈度， 结构类型 和 房屋高度 采用不同的抗震等级。

5、柱的轴压比n定义为 n=N/fcAc （柱组合后的轴压力设计值与柱的全截面面

积和混凝土抗压强度设计值乘积之比）

6、震源在地表的投影位置称为 震中 ，震源到地面的垂直距离称为 震源深度 。

7、表征地震动特性的要素有三，分别为最大加速度、 频谱特征 和 强震持时 。

8、某二层钢筋混凝土框架结构，集中于楼盖和屋盖处的重力荷载代表值相等G1=G2=1200kN,第一振型φ12/φ11=1.618/1;第二振型φ22/φ21=-0.618/1。则第一振型的振型参与系数j= 0、724 。

9、多层砌体房屋楼层地震剪力在同一层各墙体间的分配主要取决于 楼盖的水平刚度（楼盖类型） 和 各墙体的侧移刚度及负荷面积 。

10、建筑平面形状复杂将加重建筑物震害的原因为 扭转效应、应力集中 。 11、在多层砌体房屋计算简图中，当基础埋置较深且无地下室时，结构底层层高一般取至 室外地面以下500mm处 。

12、某一场地土的覆盖层厚度为80米，场地土的等效剪切波速为200m/s,则该场地的场地土类别为 Ⅲ类场地 （中软土） 。 13、动力平衡方程与静力平衡方程的主要区别是，动力平衡方程多

惯性力 和 阻尼力 。

14、位于9度地震区的高层建筑的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合为

SGSGEEhSEhkEvSEvkwwSwk。

15、楼层屈服强度系数为y(i)Vy(i)/Ve(i) 为第i层根据第一阶段设计所得到的截面实际配筋和材料强度标准值计算的受剪实际承载力与第i层按罕遇地震动参数计算的弹性地震剪力的比值 。

16、某一高层建筑总高为50米，丙类建筑，设防烈度为8度，结构类型为框架-抗震墙结构，则其框架的抗震等级为 二级 ，抗震墙的抗震等级为 一级 。

17、限制构件的剪压比，实质是 是防止梁发生脆性的斜压破坏 。 18、某地区的抗震设防烈度为8度，则其多遇地震烈度为 6.45度 ，罕遇地震烈度为 9度 。

19、框架结构的侧移曲线为 剪切 型。 20、框架结构防震缝的宽度不小于 70 mm。

21、7度区一多层砌体房屋，采用普通粘土砖砌筑，则其房屋的总高度不宜超过 21 米，层数不宜超过 7 层。

22、高速公路和一级公路上的抗震重点工程，其抗震为 一级 ，设计基准期为 80年 。

23、桥梁结构动力分析方法，一般情况下桥墩应采用 反应谱 理论计算，桥台应采用 静力法 计算。

24、位于常水位水深超过 5m 的实体墩桥，抗震设计时应计入地震动水压力。

25、粉土的粘粒含量百分率，7度和8度分别不小于 10% 和 13% 时，可判别为不液化土。

26、当判定台址地表以下 10米 内有液化土层或软土层时，桥台应穿过液化土层或软土层。

27、抗震设防烈度为8度时，前第四纪基岩隐伏断裂的土层覆盖层厚度大于 60 米，可忽略发震断裂错动对地面结构的影响。

28、框架结构设计时（不考虑填充墙的作用）， 框架梁 是第一道防线， 框架柱 是第二道防线。

29、建筑结构扭转不规则时，应考虑扭转影响，楼层竖向构件最大的层间位移不宜大于楼层层间位移平均值的 1.5 倍。

30、多层砌体房屋的结构体系应优先采用 横墙承重 或 纵、横墙共同承重 的结构体系。

31、为了避免发生剪切破坏，梁净跨与截面高度之比不宜小于 4 。 32、按抗震等级为一、二级设计的框架结构，其纵向受力钢筋抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值，不应小于 1.25 ；钢筋屈服强度实测值与钢筋强度标准值的比值，不应大于 1.30 。

33、为了减少判别场地土液化的勘察工作量，饱和沙土液化的判别可分为两步进行，即 初步判别 和 标准贯入试验 判别。

34、地震波包括体波和面波，体波分为 纵（P）波和 横（S） 波，面波分为 瑞雷（R） 波和 洛夫(L) 波，其中波速最快的波为纵（P）波。

35、在用底部剪力法计算多层结构的水平地震作用时，对于T1>1.4Tg时，在 结构顶部 附加ΔFn，其目的是考虑 高振型 的影响。

二、 名词解释

1、 砂土液化: 饱和砂土或粉土的颗粒在强烈地震下土的颗粒结构趋于密实，土本

身的渗透系数较小，孔隙水在短时间内排泄不走而受到挤压，孔隙水压力急剧上升。当孔隙水压力增加到与剪切面上的法向压应力接近或相等时，砂土或粉土受到的有效压应力下降乃至完全消失，土体颗粒局部或全部处于悬浮状态，土体丧失抗剪强度，形成犹如液体的现象。

2、 震级：表示地震本身大小的等级，它以地震释放的能量为尺度，根据地震仪

记录到的地震波来确定

3、 地震烈度：指某地区地面和各类建筑物遭受一次地震影响的强弱程度，它是

按地震造成的后果分类的。

4、 重力荷载代表值: 结构或构件永久荷载标准值与有关可变荷载的组合值之和 5、 结构的刚心： 水平地震作用下，结构抗侧力的合力中心

6、 构造地震: 由于地壳构造运动造成地下岩层断裂或错动引起的地面振动 7、 基本烈度：50年期限内，一般场地条件下，可能遭受超越概率10％的烈度值 8、地震影响系数α：单质点弹性体系在地震时的最大反应加速度与重力加速度的比值

9、反应谱：单自由度弹性体系在给定的地震作用下，某个最大反应量与体系自振周期的关系曲线

10、鞭稍效应：突出屋面的附属小建筑物，由于质量和刚度的突然变小，高振型影响较大，将遭到严重破坏，称为鞭稍效应

11、强剪弱弯: 梁、柱端形成塑性铰后仍有足够的受剪承载力，避免梁柱端截面先发生脆性的剪切破坏

12、抗震等级：考虑建筑物抗震重要性类别，地震烈度，结构类型和房屋高度等因素，对钢筋混凝土结构和构件的抗震要求划分等级，以在计算和构造上区别对待。

13、层间屈服机制:结构的竖向构件先于水平构件屈服，塑性铰先出现在柱上。

14、震源深度: 震中到震源的垂直距离

15、总体屈服机制：:结构的水平构件先于竖向构件屈服，塑性铰首先出现在梁上，即使大部分梁甚至全部梁上出现塑性铰，结构也不会形成破坏机构。 16、剪压比：截面内平均剪应力与混凝土抗压强度设计值之比 17、轴压比：nN 柱组合的轴向压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心fcAc抗压强度设计值乘积之比

18、抗震概念设计：根据地震灾害和工程经验等所形成的基本设计原则和设计思想进行建筑和结构的总体布置并确定细部构造的过程。

19、动力系数：单质点弹性体系的最大绝对加速度反应与地震地面运动最大加速度的比值

20、地震系数： 地震地面运动最大加速度与重力加速度的比值

21、抗震防线: 在抗震体系中，吸收和消耗地震输入能量的各部分。当某部分结构出现破坏，降低或丧失抗震能力，其余部分能继续抵抗地震作用。

22、楼层屈服强度系数：y(i)Vy(i)/Ve(i)，第i层根据第一阶段设计所得到的截面实际配筋和材料强度标准值计算的受剪实际承载力与第i层按罕遇地震动参数计算的弹性地震剪力的比值

23、抗震设防烈度：一个地区作为抗震设防依据的地震烈度，应按国家规定权限审批或颁发的文件（图件）执行。

24、场地覆盖层厚度：一般情况下，可取地面到剪切波速大于500m/s的坚硬土层或岩层顶的距离。

25、等效剪切波速：若计算深度范围内有多层土层，则根据计算深度范围内各土层剪切波速加权平均得到的土层剪切波速即为等效剪切波速。

三、判断题

1．横波只能在固态物质中传播 （ √ ） 2．震源到震中的垂直距离称为震源距 （ × ） 3．抗震结构在设计时，应保证有一定的强度、足够的刚度和良好的延性 （ × ）

4．设防烈度小于8度时，可不考虑结构物场地范围内发震断裂的影响 （ √ ） 5．当饱和粉土中粘粒含量百分率达到一定数值后，可初步判为不液化土 （ √ ） 6．振型分解反应谱法只能适用于弹性体系 （ √ ） 7．地震作用下，绝对刚性结构的绝对加速度反应应趋于零 （ × ） 8．若结构体系按某一振型振动，体系的所有质点将按同一频率作简谐振动（ √ ） 9．地震基本烈度是指一般场地条件下可能遭遇的超越概率为10%的地震（× ） 10．结构的刚心就是地震惯性力合力作用点的位置 （ × ） 11．设防烈度为8度和9度的高层建筑应考虑竖向地震作用 （× ） 12．受压构件的位移延性将随轴压比的增加而减小 （ √ ） 13．砌体房屋中，满足一定高宽比要求的构造柱可不单独设置基础 （ √ ）

14．多层砌体房屋采用底部剪力法计算时，可直接取10.65max （ × ）

15．对多层砌体房屋，楼层的纵向地震剪力皆可按各纵墙抗侧移刚度大小的比例 进行分配 （ √ ） 16．建筑场地类别主要是根据场地土的等效剪切波速和覆盖厚度来确定的（√ ） 17、为防止地基失效，提高安全度，地基土的抗震承载力应在地基土静承载力的基础上乘以小于1的调整系数 （ × ） 18、防震缝两侧结构类型不同时，宜按需要较宽防震缝的结构类型和较低房屋高度确定缝宽 （√ ） 19、限制梁柱的剪压比，主要是为了防止梁柱混凝土过早发生斜压破坏. (√ ) 20、在截面抗震验算时，其采用的承载力调整系数一般均小于1（ √ ）

五、简答题

1、 工程结构抗震设防的三个水准是什么？如何通过两阶段设计方法来实现？ 答：抗震设防的三个水准 ：

第一水准：当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时，一般不受损坏或不需修理仍可继续使用；第二水准：当遭受相当于本地区抗震设防烈度的地震影响时，可能损坏，经一般修理或不需修理仍可继续使用；

第三水准：当遭受高于本地区抗震设防烈度的罕遇地震影响时，不致倒塌或发生危及生命的严重破坏 两阶段设计方法：

第一阶段设计：验算工程结构在多遇地震影响下的承载力和弹性变形，并通过合理的抗震构造措施来实现三水准的设防目标；

第二阶段设计：验算工程结构在罕遇地震下的弹塑性变形，以满足第三水准抗震设防目标。

2、 抗震设计中为什么要限制各类结构体系的最大高度和高宽比？

答：随着多层和高层房屋高度的增加，结构在地震作用以及其他荷载作用下产生的水平位移迅速增大，要求结构的抗侧移刚度必须随之增大。不同类型的结构体系具有不同的抗侧移刚度，因此具有各自不同的合理使用高度。 房屋的高宽比是对结构刚度、整体稳定、承载能力和经济合理性的宏观控制。 震害表明，房屋高宽比大，地震作用产生的倾覆力矩会造成基础转动，引起上部结构产生较大侧移，影响结构整体稳定。同时倾覆力矩会在混凝土框架结构两侧柱中引起较大轴力，使构件产生压曲破坏；会在多层砌体房屋墙体的水平截面产生较大的弯曲应力，使其易出现水平裂缝，发生明显的整体弯曲破坏。

3、 简述现行抗震规范计算地震作用所采用的三种计算方法及其适用范围。

答：现行抗震规范计算地震作用所采用的三种计算方法为：底部剪力法，振型分解反应谱法和时程分析法。 适用条件：

（1） 高度不超过40米，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结

构，以及近似于单质点体系的结构，可采用底部剪力法计算。 （2） 除上述结构以外的建筑结构，宜采用振型分解反应谱法。

（3） 特别不规则的建筑、甲类建筑和规范规定的高层建筑，应采用时程分析法

进行补充计算。

4、 什么是动力系数、地震系数和水平地震影响系数？三者之间有何关系？

答：动力系数是单质点弹性体系的最大绝对加速度反应与地震地面运动最大加速度的比值

地震系数是地震地面运动最大加速度与重力加速度的比值

水平地震影响系数是单质点弹性体系的最大绝对加速度反应与重力加速度的

比值

水平地震影响系数是地震系数与动力系数的乘积

5、 什么是鞭端效应，设计时如何考虑这种效应？

答：地震作用下突出建筑物屋面的附属小建筑物，由于质量和刚度的突然变小，受高振型影响较大，震害较为严重，这种现象称为鞭端效应；

设计时对突出屋面的小建筑物的地震作用效应乘以放大系数3，但此放大系数不往下传。

6、 框架梁抗震设计时应遵循的原则？如何在设计中实现“强剪弱弯”？ 答： 强柱弱梁，梁端先于柱出现塑性铰,同时塑性铰区段有较好的延性和耗能能力

强剪弱弯，梁形成塑性铰后仍有足够的受剪承载力 强节点、强锚固，妥善解决梁纵筋锚固问题

为保证强剪弱弯，应使构件的受剪承载力大于构件弯曲屈服时实际达到的剪力值，对一、、二、三级框架梁，梁端截面组合的剪力设计值调整为： Vvb

7、 简述“强柱弱梁”的概念以及实现“强柱弱梁”的主要措施

答： 强柱弱梁概念为使梁端先于柱端产生塑性铰，控制构件破坏的先后顺序，形成合理的破坏机制

在截面抗震验算中，为保证强柱弱梁，《建筑抗震设计规范》规定： 对一、二、三级框架的梁柱节点处，（除框架顶层和柱轴压比小于0.15及框支梁与框支柱的节点外），柱端组合的弯矩设计值应符合： MccMb

lrMbMbVGb ln

其中c为柱端弯矩增大系数，（一级为取1.4,二级取1.2,三级取1.1）

8、 简述提高框架梁延性的主要措施？

答：（1）“强剪弱弯”，使构件的受剪承载力大于构件弯曲屈服时实际达到的

剪力值，以保证框架梁先发生延性的弯曲破坏，避免发生脆性的剪切破坏； （2）梁端塑性铰的形成及其转动能力是保证结构延性的重要因素：一方面应限

制梁端截面的纵向受拉钢筋的最大配筋率或相对受压区高度，另一方面应配置适当的受压钢筋

（3）为增加对混凝土的约束，提高梁端塑性铰的变形能力，必须在梁端塑性铰

区范围内设置加密封闭式箍筋，同时为防止纵筋过早压屈，对箍筋间距也应加以限制。

（4）对梁的截面尺寸加以限制，避免脆性破坏。

9、 砌体结构中设置钢筋混凝土构造柱和圈梁的作用？

答：设置钢筋混凝土构造柱的作用：加强房屋的整体性，提高砌体的受剪承载力(10%-30%)，对砌体有约束作用, 提高砌体的变形能力，提高房屋的抗震性能。 设置圈梁的作用：增加纵横墙体的连接，加强整个房屋的整体性；圈梁可箍住楼盖，增强其整体刚度；减小墙体的自由长度，增强墙体的稳定性；可提高房屋的抗剪强度，约束墙体裂缝的开展；抵抗地基不均匀沉降，减小构造柱计算长度。 10、

试述纵波和横波的传播特点及对地面运动的影响？

答：在传播过程中，其介质质点的振动方向与波的传播方向一致，是压缩波，传播速度快，周期较短，振幅较小；（2分）将使建筑物产生上下颠簸；（1分） 横波在传播过程中，其介质质点的振动方向与波的传播方向垂直，是剪切波，传播速度比纵波要慢一些，周期较长，振幅较大；（2分）将使建筑物产生水平摇晃；（1分） 11、

什么是地基液化现象？影响地基液化的因素？

答：饱和砂土或粉土的颗粒在强烈地震下土的颗粒结构趋于密实，土本身的渗

透系数较小，孔隙水在短时间内排泄不走而受到挤压，孔隙水压力急剧上升。当孔隙水压力增加到与剪切面上的法向压应力接近或相等时，砂土或粉土受到的有效压应力下降乃至完全消失，土体颗粒局部或全部处于悬浮状态，土体丧失抗剪强度，形成犹如液体的现象。

影响因素： 土层的地质年代：地质年代越古老，越不易液化

土的组成：级配良好的砂土不易液化

粉土中粘粒含量超过一定限值时，不易液化 土层的相对密度：土层的相对密度越大，越不易液化 土层的埋深：埋深越大，越不易液化

地下水位的深度：地下水位越深，越不易液化

地震烈度和地震持续时间：烈度越高，持续时间越长，越易液化 12、

强柱弱梁、强剪弱弯的实质是什么？如何通过截面抗震验算来实现？

答：（1）使梁端先于柱端产生塑性铰，控制构件破坏的先后顺序，形成合理的破坏机制

（2）防止梁、柱端先发生脆性的剪切破坏，以保证塑性铰有足够的变形能力 在截面抗震验算中，为保证强柱弱梁，《建筑抗震设计规范》规定： 对一、二、三级框架的梁柱节点处，（除框架顶层和柱轴压比小于0.15及框支梁与框支柱的节点外），柱端组合的弯矩设计值应符合： MccMb

其中c为柱端弯矩增大系数，（一级为取1.4,二级取1.2,三级取1.1）

为保证强剪弱弯，应使构件的受剪承载力大于构件弯曲屈服时实际达到的剪力值，对一、、二、三级框架梁，梁端截面组合的剪力设计值调整为： VvblrMbMbVGb ln对一、、二、三级框架柱，柱端截面组合的剪力设计值调整为： Vvc 13、

什么叫轴压比？为什么要限制柱的轴压比？

MclMcrHn

答：轴压比：nN 柱组合的轴向压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴fcAc心抗压强度设计值乘积之和

轴压比大小是影响柱破坏形态和变形性能的重要因素，受压构件的位移延性随轴压比增加而减小，为保证延性框架结构的实现，应限制柱的轴压比 14、

为什么要限制多层砌体房屋抗震横墙间距？

答：(1)横墙间距过大，会使横墙抗震能力减弱，横墙间距应能满足抗震承载力的要求。

（2）横墙间距过大，会使纵墙侧向支撑减少，房屋整体性降低

（3）横墙间距过大，会使楼盖水平刚度不足而发生过大的平面内变形，从而不能有效地将水平地震作用均匀传递给各抗侧力构件，这将使纵墙先发生出平面的过大弯曲变形而导致破坏，即横墙间距应能保证楼盖传递水平地震作用所需的刚度要求。 15、

在什么情况下结构会产生扭转振动？如何采取措施避免或降低扭转振

动？

答：体型复杂的结构，质量和刚度分布明显不均匀、不对称的结构，在地震作用下会产生扭转，主要原因是结构质量中心和刚度中心不重合 措施：建筑平面布置应简单规整 质量中心和刚度中心应尽量一致 对复杂体型的建筑物应予以处理 16、

什么是剪压比，为什么要限制剪压比？

答：剪压比是截面内平均剪应力与混凝土抗压强度设计值之比。

剪压比过大,混凝土会过早发生斜压破坏,箍筋不能充分发挥作用,它对构件的变形能力也有显著影响，因此应限制梁端截面的剪压比。 17、

什么是震级？什么是地震烈度？如何评定震级和烈度的大小？

答：震级是表示地震本身大小的等级，它以地震释放的能量为尺度，根据地震仪记录到的地震波来确定

地震烈度是指某地区地面和各类建筑物遭受一次地震影响的强弱程度，它是按地震造成的后果分类的。 震级的大小一般用里氏震级表达

地震烈度是根据地震烈度表，即地震时人的感觉、器物的反应、建筑物破坏和地表现象划分的。 18、

在软弱土层、液化土层和严重不均匀土层上建桥时，可采取那些措施来增

大基础强度和稳定性。 答： （1) 换土或采用砂桩。

（2） 减轻结构自重、加大基底面积、减少基底偏心。 (3) 增加基础埋置深度、穿过液化土层。

(4)采用桩基础或沉井基础。

以增大基础强度与稳定性，减小地震力，避免扭转破坏。

19、

抗震设计时，为什么要对框架梁柱端进行箍筋加密？

答： 梁柱端箍筋加密：加强对混凝土的约束，提高梁柱端塑性铰的变形能力， 提高构件的延性和抗震性能，同时避免纵筋的受压屈曲 20、

多层砌体房屋中，为什么楼梯间不宜设置在房屋的尽端和转角处？

答：（1）楼梯间横墙间距较小，水平方向刚度相对较大，承担的地震作用亦较大，而楼梯间墙体的横向支承少，受到地震作用时墙体最易破坏

（2）房屋端部和转角处，由于刚度较大以及在地震时的扭转作用，地震反应明显增大，受力复杂，应力比较集中；另外房屋端部和转角处所受房屋的整体约束作用相对较弱，楼梯间布置于此，约束更差，抗震能力降低，墙体的破坏更为严重

21、 地基抗震承载力比地基静承载力提高的原因？

答：（1）建筑物静荷载在地基上所引起的压力，作用时间很长，地基土由此所产生的压缩变形将包括弹性变形和残余变形两部分，而地震持续时间很短，对于一般粘性土，建筑物因地面运动而作用于地基上的压力，只能使土层产生弹性变形，而土的弹性变形比土的残余变形小得多，所以，要使地基产生相同的压缩变形，所需的由地震作用引起的压应力将大于所需的静荷载压应力；

（2）土的动强度和静强度有所不同

（3）考虑地震作用的偶然性、短时性以及工程的经济性，抗震设计安全度略有

降低

22、

采用底部剪力法计算房屋建筑地震作用的适用范围？在计算中，如何考虑

长周期结构高振型的影响？ 答：剪力法的适用条件：

（1）房屋结构的质量和刚度沿高度分布比较均匀 （2）房屋的总高度不超过40m

（3）房屋结构在地震运动作用下的变形以剪切变形为主 （4）房屋结构在地震运动作用下的扭转效应可忽略不计

为考虑长周期高振型的影响，《建筑抗震设计规范》规定：当房屋建筑结构的

基本周期T11.4Tg时，在顶部附加水平地震作用，取 FnnFEk 再将余下的水平地震作用(1n)FEk分配给各质点： FiGiHi(1n)FEk

jGHjj1n 结构顶部的水平地震作用为Fn和Fn之和 23、

钢筋混凝土框架房屋因建筑、结构布置不当产生的震害有哪些表现？引起

震害的原因是什么？

答：（1）建筑平面形状复杂，由于扭转效应、应力集中震害加重

（2）房屋立面凹进凸出，可导致建筑物竖向质量和刚度突变，使结构某些部位的地震反应过于剧烈，加重震害

（3）房屋高宽比较大，底层框架柱可能因地震倾覆力矩引起的巨大压力或拉力而发生剪压或受拉破坏

（4）防震缝设置不当，若防震缝宽度不够，相邻建筑物易发生碰撞而造成破坏 （5）结构物在平面质量与刚度分布不均匀（如抗侧力构件分布不恰当），使房屋质量中心与刚度中心不重合，引起扭转作用和局部应力集中，加重震害 （6）结构物沿竖向质量与刚度分布不均匀，在地震中往往会形成薄弱层，产生较大的应力集中或塑性变形，造成破坏

24、简述确定水平地震作用的振型分解反应谱法的主要步骤 （1）计算多自由度结构的自振周期及相应振型；

（2）求出对应于每一振型的最大地震作用（同一振型中各质点地震作用将同时达到最大值）；

（3）求出每一振型相应的地震作用效应；

（4）将这些效应进行组合，以求得结构的地震作用效应。

25、简述框架节点抗震设计的基本原则

（1）节点的承载力不应低于其连接构件的承载力； （2）多遇地震时节点应在弹性范围内工作；

（3）罕遇地震时节点承载力的降低不得危及竖向荷载的传递； （4）梁柱纵筋在节点区内应有可靠的锚固； （5）节点配筋不应使施工过分困难。

六、 计算题

1、某两层钢筋混凝土框架，集中于楼盖和屋盖处的重力荷载代表值相等

G1G21200kN，每层层高皆为4.0m，各层的层间刚度相同D1D28630kN/m；

Ⅱ类场地，设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计分组为第二组，结构的阻尼比为0.05。

（1）求结构的自振频率和振型，并验证其主振型的正交性 （2）试用振型分解反应谱法计算框架的楼层地震剪力 解1）：（1）计算刚度矩阵

k11k1k28630217260kN/m

k12k21k28630kN/m k22k28630kN/m

（2）求自振频率

12,21[(m1k22m2k11)(m1k22m2k11)24m1m2(k11k22k12k21)] 2m1m2

1[(120863012017260)21201202(120863012017260)24120120[(172608630(863)0]

27.47/188.28

/s 213.72rad/s 15.24rad（3）求主振型 当15.24rad/s

X12m112k111205.242172601.618 X11k1286301当213.72rad/s

2X22m12k1112013.722172600.618 X21k1286301（4）验证主振型的正交性 质量矩阵的正交性

1.000T{X}1[m]{X}21.618刚度矩阵的正交性

T120001201.0000 0.6181.0000 0.6181.000T{X}1[k]{X}21.618T17260863086308630解2）：由表3.2查得：Ⅱ类场地，第二组，Tg=0.40s 由表3.3查得：7度多遇地震0.08

max第一自振周期T12121.200s,TgT15Tg

第二自振周期T220.458s,TgT15Tg

（1）相应于第一振型自振周期T1的地震影响系数：

Tg 1T1n0.40max1.2000.90.90.080.030

第一振型参与系数

1mmi1i12i1i2i1i12001.00012001.6180.724

12001.000212001.6182于是：F111111G10.0300.7241.000120026.06kN

F121112G20.0300.7241.618120042.17kN

第一振型的层间剪力：

V12F1242.17kN V11F11F1268.23kN （2）相应于第二振型自振周期T2的地震影响系数：

Tg 2T2n0.40max0.4580.90.90.080.071

第二振型参与系数

2mi2imii1i1222i12001.0001200(0.618)0.276

12001.00021200(0.618)2于是：F212221G10.0710.2761.000120023.52kN

F222222G20.0710.276(0.618)120014.53kN

第二振型的层间剪力：

V22F2214.53kN V21F21F228.99kN （3）由SRSS法，计算各楼层地震剪力： V2Vj2222j242.172(14.53)244.60kN

V1Vj22j168.2328.99268.821kN

2、某两层钢筋混凝土框架，集中于楼盖和屋盖处的重力荷载代表值相等

G1G21200kN，每层层高皆为4.0m，框架的自振周期T11.028s；各层的层间刚

度相同D1D28630kN/m；Ⅱ类场地，7度第二组（Tg0.40s, max0.08)，结构的阻尼比为0.05，试按底部剪力法计算框架的楼层地震剪力，并验算弹性层间位移是否满足要求（e1/450）。 解：（1）求结构总水平地震作用：

Tg 1T10.40max1.0280.90.90.080.033

FEk1Geq0.0330.85(12001200)67.32kN （2）求作用在各质点上的水平地震作用

T11.028s1.4Tg1.40.40.56s

n0.08T10.010.081.0280.010.092 FnnFEk0.09267.326.2kN

F1G1H1FEk(1n)

jGHjj1n 1200467.32(10.092)20.37kN

1200412008F2G2H2GHjj1nFEk(1n)Fn

j1200867.32(10.092)6.246.95kN

1200412008（3）求层间剪力

V1F1F220.3746.9567.32kN

V2F246.95kN （4）验算层间弹性位移

167.32/86300.0078m7.8mm

17.8/40001/5121/450 （满足） 146.95/86300.00544m5.44mm

15.44/40001/7351/450 （满足）

3、某三层钢筋混凝土框架，集中于楼盖处的重力荷载代表值分别为

G1G21000kN，G3600kN，每层层高皆为5.0m，层间侧移刚度均为40MN/m，

框架的基本自振周期T10.6332s；Ⅰ类场地，8度第二组，设计基本加速度为0.30g，结构的阻尼比为0.05，试按底部剪力法计算框架的楼层地震剪力，并验算弹性层间位移是否满足规范要求。

（1）求结构总水平地震作用：

Tg 1T10.30max0.63320.240.122

0.90.9 FEk1Geq0.1220.85(10001000600)269.6kN （2）求作用在各质点上的水平地震作用

T10.6332s1.4Tg1.40.30.42s

n0.08T10.070.080.63320.070.121

FnnFEk0.121269.632.62kN

F1G1H1GHjj1nFEk(1n)

j F210005269.6(10.121)49.37kN

1000510001060015G2H2GHjj1nFEk(1n)

j



F3100010269.6(10.121)98.75kN

1000510001060015G3H3GHjj1nFEk(1n)Fn

j

60015269.6(10.121)32.6288.8732.62121.49kN1000510001060015（3）求层间剪力

V1F1F2F349.3798.75121.49269.6kN V2F2F398.75121.49220.24kN

V3F3121.49kN （4）验算弹性位移

V1269.6103510.0063[]H0.009 eK140106550满足规范要求

4、简支梁桥，采用柱式桥墩（柔性墩），辊轴支座，抗震设防烈度为8度，Ⅰ类场地，墩的水平抗推刚度为29400kN/m,墩顶一孔梁上部结构重力为2254kN,墩身重力为980kN,墩身重力换算系数为0.25，重要性系数Ci＝1.0，综合影响系数Cz＝0.35,求墩的水平地震作用。

解：桥墩的换算质点重力：GtpGspGp22540.259802499kN

桥墩的基本周期：T12GtpqK224990.585s

9.829400 动力系数：12.250.20.22.250.769 T10.585桥墩的水平地震力：EhpCICZKhGtp1.00.350.20.7672499134.6kN