２０１ １年第６期江苏水利 浅析相邻建筇物地基 基础硇处理方法 １概述 相邻建筑物在地基中产生的沉 降总是相互影响的，需从新旧建筑物 的强度、刚度、结构类型、地质情况、 荷载大小等方面进行分析。本文结合 笔者在水利工程管理单位管理房屋 改建的实践，提出对不同类型结构的 处理方法。 ２相邻荷载对基础影响的因素 （１）相邻建筑物的影响因素很多， 如：新旧建筑物的上部荷载、结构形 式、自身刚度、强度、稳定性、使用年 限、基础形式、建筑类别、土层性质等 都是引起建筑物破坏的因素，到底哪 一个是决定性因素，应根据不同的情 况具体分析，这里只讨论新建房屋对 原房屋的影响。建筑物的荷载是通过 基础传给地基，在地基土层中引起的 附加应力具有扩散作用，在地面下某 一深度的水平面上各点附加应力不 相等，在均布荷载合力作用线（即基 底中心线）上应力最大，两侧逐渐减 小；距地面愈深应力分布范围愈广， 在同一垂直线上的应力随深度变化， 超过某一深度应力愈小。应力扩散是 裂缝开展的外因，但不论其应力多 大，只要原建筑物抵抗变形的能力 强，就不致于损坏。因此，原有房屋自 身具有足够的刚度、强度和稳定性是 房屋不被破坏的内因。 （２）附加应力的大小取决于地基 与基础的相对刚度、荷载大小及分布 情况，基础埋深和土的性质以及施工 时间间隔等多种因素。因此，新建房 屋对原房屋地基产生影响的主要因 素是荷载大小和地基土的性质。 ３相邻建筑物沉降的有关数据 （１）建筑物的沉降是一个十分复 杂的问题。通常，一般建筑物在施工 期间随着荷载逐渐增加，地基被压缩 下沉，当工程竣工时完成的沉降量， 对于砂土可认为其最终沉降已基本 蔡许姣 完成，对于低压缩粘性土可认为其最 终沉降已基本完成，对于低压缩粘性 土可认为已完成最终沉降的５０％～ ８０％，对于中压缩粘性土可认为已完 成最终沉降的２０％～５０％，对高压缩 性粘性土可认为已完成最终沉降的 ５％～２０％。因此，根据相邻建筑物的预 估沉降量已完成情况，可以计算出新 旧房屋下的附加应力所引起的沉降 及其相互影响。 （２）沉降计算。地基的最终沉降 量取决于基底附加应力ｐ。，基础底面 各层土的压缩模量Ｅｓｉ，基底下各层 土厚度ｚｉ及平均附加应力系数 ｉ， ａｉ一１。各层土的平均压缩模量Ｅｓｉ越 大，沉降量越小；基底附加应力Ｐｎ越 小，沉降量越小。因此，我们认为相邻 地基沉降影响大小取决于两建筑物 的最终沉降量的大小。 （３）房屋的变形特征分为沉降量、 沉降差、倾斜、局部倾斜４种。它们的 作用分别是：沉降量主要用于计算 独立柱基础和地基变形较均匀的排 架结构柱基的沉降量，也可预估建 筑物在施工期间和使用期间的地基 变形量；沉降差主要用于计算框架结 构相邻柱基的地基变形差异；倾斜主 要用于多层或高层建筑和高耸结构 物的倾斜值控制（基底最小与最大 压应力之比值控制在０．７５以上）；局 部倾斜主要用于计算砌体承重墙因 纵向不均匀沉降引起的倾斜。由变 形特征的作用，根据不同的结构形 式，就可以确定如何控制它们，由控 制值的大小确定建筑是否安全和对 相邻建筑物的影响（见规范，沉降允 许差异）。 ４相邻建筑物基础的处理 （１）新旧房屋基础之间只设沉降 缝时，一般低层办公、住宅房屋若地 质均匀，持力层地耐力标准值ｆｋ≥ ８０～１００ ｋＰａ，地基沉降量很小，只需 加强相邻最外一开间房屋刚度，地基 可不作加固处理。多层办公、住宅房 屋若地质均匀，持力层地耐力标准值 ≥１２０ １８０ ｋＰａ，地基沉降很小，只 需加强相邻最外一开间房屋刚度，地 基可不作处理；否则，应处理地基或 调整新旧建筑物的距离，建议采用悬 挑基础或灰土挤密桩加固处理。但应 注意：当旧建筑物的刚度小、质量差、 稳定性低时，应先加固旧建筑物后再 进行新建房屋的施工。 （２）悬挑基础：当地质情况或旧 建筑物自身条件不满足上述第１条 的要求，两楼之间又不允许留距离 时，应采用悬挑基础的方式解决，如： 条基加挑梁或筏基加挑梁，但不论 是哪一种悬挑方式，都必须先满足变 形和强度的要求，地基净反力必须满 足ｐ ≤１．２ｆ的要求。 若采用紧靠方案［图１（１）］，则两 基础都成相当严重的偏心状况。由于 地基土不可能抗拉，基础传来的偏心 压力Ｆ只可能由呈三角形分布的地基 反力来平衡，即压力作用点不能位于 基底接触面核心面积之外，只能作用 在三分点上，实际起作用的基础宽度 为３ａ，而余下的ｂ段必翘起而脱开地 基土，ｂ段再长也无用。由于ＡＢ面积 过小，Ａ点地基压应力很大，为平均 压力的两倍，必然引起很大沉降，而同 时Ｂ点沉降却是零，因此也必然产生 很大的转动。鉴于各种不可克服的缺 陷，一般不采取图１（１）的方案，而常 改用分离方案［图ｌ（２）］，把一侧基础 拉开距离后，都做成轴心受压基础， 再用短悬臂梁来承托基础拉开一侧 的墙柱，即上述悬挑基础。笔者在江 苏省龙埝控制工程管理所办公楼扩 建工程中即采取图１（２）的基础处理 方案，变形缝用泡沫板填充。工程投 入使用后，经观测房屋的变形完全满 足规范及使用要求。（下转第２０页） ２０ｔ１年第６期江苏水利 要对地连墙的水平钢筋进行割除，以 便第二次爆破和清渣。 表９ 序号 型号 检测结果见表９、图４。 序，尽早给灌注桩施工打开工作面。 施工时，桩机就位，先将深层搅拌桩 机钻头对准桩位，调整机架及钻具垂 直度、水平度。严格按水泥掺合比配 由位移、深度与时间关系曲线可 桩基检测报告 制水泥浆，水灰比采用０．５，搅拌以 ０．５ ｍｊｎ的均匀速度提升。二次搅 规格（ｍ） 总桩数 被检桩数 检测手段 检测结果 备注 ｌ 钻孔灌注桩 ７６３ ３１７ ３５２ １５ 低应变 高应变 良好 良好 承载力 ２５０ＱＡＮ 拌用同样方法进行施工。 ５．３水下工程 ２ ￣６００ＰＨＣ管桩 ５．３．１挖泥 ３ ￣６００ＰＨＣ管桩 ３ｌ７ ２６ 低应变 良好 （１）开挖顺序：考虑到挖泥贯穿 整个施工过程，如过早开挖新港池两 —’＇ ●● ・＿．－．２００４—７－０９ 侧到位，对于钻孔灌注桩和深层搅拌 桩的围护结构不利。因此，决定采用 阶梯式开挖的方案，即：首先开挖原 ●●●－Ｈ ２００４—７～１５ ， Ｉ ●・・－．． ・・．ＨＨ ２ ‘己０ＯＯＯ４—７—４—７一ｌ２５ ９ ・・・・・・・ｍ ２００４－７－２９ 港池中部，等钻孔灌注桩的混凝土达 到２８ ｄ龄期并做完后面的拉杆结构 后，再行开挖两侧的土体。 １ 髓 图４位移一深度曲线 （２）开挖机械：用１ ｍ３抓扬式挖 泥机开挖，按要求开挖到设计标高。 ５．３．２爆破工程 爆破流程：①钻炮眼：用风钻成 眼，在地下连续墙钻炮眼时，要在侧 面搭设可升降的平台，以供潜水员操 对于坞坑东侧的原有灌注桩，考 虑到采用爆破方法对已施工完成的 桩基结构会产生不利影响，因此，采 用水下切割再用浮吊将断桩拔起。 ５．４胸墙、联系板、纵梁浇筑 看出：水平最大位移发生在一２．４ ｍ处， 最大位移值为３．４ ｍｍ，２０ ｄ位移增 加仅２ ｍｍ，完全满足设计要求。 ７结语 作，平台用槽钢焊接而成；②装药：在 陆上将单个药包与起爆体连接好，然 后由潜水员按编号装入炮眼内，并将 灌注桩列式连续墙、ＰＨＣ管桩作 为锚桩的支护方法比地下连续墙的 在土方开挖结束后必须由甲方、 引爆线路引出水面；③网路连接：按 设计连接，并确认无误；④警戒：按照 设计和规范确定警戒线，定员、定岗、 勘察、设计、监理、施工等部门共同验 槽认可后方可进行泄水孔反滤层施 工和承台垫层施工，垫层表面平整 度≤１０ｍｍ。 造价节约２０％。钢筋混凝土胸墙、联 系板（轨道基础）、纵粱和作为锚桩的 ＰＨＣ管桩作为一个整体，灌注桩列式 连续墙港池围护墙体稳定，达到了预 期效果。基坑安全监测是地下室施工 过程中必不可少的工作，尤其是在水 下爆破、土方开挖施工中，测斜和地 定责任实施警戒；⑤起爆：起爆网路 检查无误，警戒措施可靠，由指挥长 桩帽上部要浇筑纵梁、联系板。 在支模前严格用墨斗弹线，模板采用 组合大钢模，局部收头用木模板，模 板支架采用叫８钢管，严格控制桩帽 模板上口平整度。钢筋一般采取现场 下令，爆破员起爆；⑥解除警报：经检 查确认无哑炮后，由指挥长下令解除 警戒；⑦钢筋割除：潜水员下水，用水 下切割器割除钢筋；⑧清渣：用６０Ｔ 浮吊吊除连续墙块和钢筋混凝土灌 下水监测报告的及时提供，为港池支 护的安全使用提供了依据。根据本工 程的特点，采用灌注桩列式连续墙、 ＰＨＣ管桩作为锚桩的支护方法是一 个较为成功的案例。 （作者单位：江阴市利港水利农 机管理服务站２１４４００） 制作、现场绑扎的方法，注意控制坍 注桩；⑨将每次爆破使用的雷管、炸 药数量上报监理部确认。 施工安排：由于炮眼较多，宜分 落度和水灰比，密切注意保护层厚 度，保证桩帽、胸墙、联系板、纵梁混 凝土的施工质量。 ６检测 多次装药起爆。在第一次爆破后，就 （上接第ｌ６页） （３）地基强度不满足上述几条要 求可采用如下局部处理方法：若原设 计局部为条形基础，可把基础局部扩 大为整体基础，以满足上部荷载对地 基的要求，亦可在局部基底下采用地 基加固，按《建筑地基处理技术规范》 （ＪＧＪ７９—９１）进行处理，使之达到与原 地基净反力接近要求。 ５结语 （２） 圈１相邻建筑物基础处理方案 旧建筑物的相互影响，需对地基的场 离开牢靠的基础，建筑物的安全 使用就无从谈起。具体采用何种基础 形式和地基处理方法以降低相邻新 筑物安全、合理、经济。 （作者单位：江苏省淮沭新河管 理处２２３００５） 地地质详加勘察，反复研究，比对方 案，采取最佳处置办法，才能保证建