第４２卷第３期 ２０１６年９月 延边大学学报（自然科学版） Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｙａｎｂｉａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（Ｎａｔｕｒａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ） Ｖｏ１．４２ Ｎｏ．３ Ｓｅｐ．２０１６ 文章编号：１００４－４３５３（２０１６）０３—０２４６—０６ 几何参数对预应力波纹钢腹板箱梁桥 受力性能的影响分析 陈凌秀， 房贞政 （福州大学土木工程学院，福建福州３５０００２） 摘要：对实际工程中某三跨波纹钢腹板体外预应力连续箱梁桥建立有限元模型，通过改变腹板参数，探讨几 何参数对桥梁整体受力性能的影响．分析表明，随着波纹钢腹板折叠角的增大，波纹钢板的抗弯刚度逐渐减 小，当折角在１０。～４Ｏ。范围内变化时，波纹钢板的抗弯刚度变化最为明显；波纹钢腹板水平面板宽度ｂ增大会 提高箱梁的抗弯刚度，但ｂ值太大会影响波纹钢腹板的整体受力性能；增加波纹板的厚度能显著提高箱梁的 抗剪性能，并在一定程度上能够提高箱梁的抗弯刚度，但板厚增加到２０ ｍｍ时，其对提高箱梁的抗剪性能和 抗弯性能的贡献逐渐趋小；波纹钢腹板的倾角不宜太大，宜小于２５。． 关键词：几何参数；预应力波纹钢腹板箱梁；连续梁桥；受力性能 中图分类号：ＴＵ３９８ ．９ 文献标识码：Ａ Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｇｅｏｍｅｔｒｉｃ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｃｈａｒａｃｔｅｒｓ ｏｆ ｐｒｅ。。ｓｔｒｅｓｓｅｄ ｂｏｘ。。ｇｉｒｄｅｒ ｂｒｉｄｇｅ ｗｉｔｈ ｃｏｒｒｕｇａｔｅｄ ｗｅｂ ＣＨＥＮ Ｌｉｎｇｘｉｕ， ＦＡＮＧ Ｚｈｅｎｚｈｅｎｇ （Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｆｕｚｈｏｕ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｆｕｚｈｏｕ ３５０００２，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｈｒｅｅ—ｓｐａｎ ｐｒｅ－ｓｔｒｅｓｓｅｄ ｂｏｘ－ｇｉｒｄｅｒ ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ ｂｒｉｄｇｅ ｗｉｔｈ ｃｏｒｒｕｇａｔｅｄ ｗｅｂ ａｒｅ ｂｕｉｌｔ ｔＯ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ ａｎａｌｙｚｅ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｇｅｏｍｅｔｒｉｃ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｃｈａｒａｃｔｅｒｓ ｂｙ ｃｈａｎｇｉｎｇ ｔｈｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｐｒｅ－ｓｔｒｅｓｓｅｄ ｂｏｘ－ｇｉｒｄｅｒ ｂｒｉｄｇｅ ｗｉｔｈ ｃｏｒｒｕｇａｔｅｄ ｗｅｂ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ａｎｇｌｅ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｒｒｕｇａｔｅｄ ｐｌａｔｅ ｃａｎ ｒｅｄｕｃｅ ｔｈｅ ｖｅｒｔｉｃａｌ ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ ｏｆ ｂｒｉｄｇｅ，ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ ｏｆ ｂｒｉｄｇｅ ｃｈａｎｇｅｓ ｏｂｖｉｏｕｓ— ｌｙ ｗｉｔｈｉｎ ｔｈｅ ｒａｎｇｅ ｏｆ １０。一４０。；ｉｆ ｔｈｅ ｖａｌｕｅ ｏｆ ｔｈｅ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｆｏｌｄ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｒｒｕｇａｔｅｄ ｐｌａｔｅ ｂ ｉｓ ｔｏｏ ｌａｒｇｅ，ｉｔ ｗｉｌｌ ｗｅａｋｅｎ ｔｈｅ ｃｏｒｒｕｇａｔｅｄ ｐｌａｔｅ’Ｓ ｗｈｏｌｅ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｌｏａｄ；ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｔｈｅ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｒｒｕｇａｔｅｄ ｗｅｂ ｃａｎ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｓｈｅａｒ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ａｎｄ ａｄｄ ｔｏ ｔｈｅ ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ ｏｆ ｔｈｅ ｂｏｘ ｇｉｒｄｅｒｓ ｗｉｔｈｉｎ ｃｅｒｔａｉｎ ｒａｎｇｅ，ｂｕｔ ｗｈｅｎ ｉｔ ｒｅａｃｈｅｄ ｔｏ ２Ｏ ｍｍ，ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｗｉｌｌ ｂｅ ｗｅａｋｅｎ；ｔｈｅ ａｎｇｌｅ ｏｆ ｔｈｅ ｗｅｂ ｗｏｕｌｄ ｂｅ ｗｉｔｈｉｎ ２５。． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｇｅｏｍｅｔｒｉｃ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ；ｐｒｅ—ｓｔｒｅｓｓｅｄ ｂｏｘ－ｇｉｒｄｅｒ ｂｒｉｄｇｅ ｗｉｔｈ ｃｏｒｒｕｇａｔｅｄ ｗｅｂ；ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ ｇｉｒｄｅｒ； ｍｅｃｈａｎｉｃａ１ ｃｈａｒａｃｔｅｒｓ 预应力波纹钢腹板箱梁桥是近年来出现的一 腹板连续箱梁桥腹板倾斜角度、波纹钢腹板形状 种新型组合结构桥梁．由于用波纹钢板替代混凝 土成为箱梁的腹板，能够减轻桥梁的自重，增加预 应力的导入效率，而且在建筑造型、结构性能和施 工上具有其独特的优点，因此该结构桥梁具有很 大的发展潜力 ］．在此类桥梁中，预应力波纹钢 收稿日期：２０１６一Ｏ６一Ｏ７ 等因素对箱梁受力性能的影响较大．文献Ｅ３—５］研 究了几何参数对波纹钢腹板箱梁桥挠度和扭转刚 度的影响，并未考虑体内预应力钢筋的影响．波纹 板几何参数的变化会改变波纹板的刚度，进而影 响桥梁预应力的导入作用，因此分析不同波纹板 作者简介：陈凌秀（１９８４一），女，讲师，研究方向为组合结构 第３期 陈凌秀，等：几何参数对预应力波纹钢腹板箱梁桥受力性能的影响分析 ２４７ 几何参数对桥梁整体受力性能的影响十分必要． 本文以三跨波纹钢腹板连续箱梁桥——日本 锅田高架桥为工程背景 ］，采用大型结构通用分 析软件ＡＮＳＹＳ建立全桥空间有限元模型，通过 波纹钢腹板段梁桥截面为单箱单室，箱梁截 面如图２所示．波纹钢腹板的形状如图３所示． 改变波纹板的几何参数，研究几何参数对波纹钢 腹板箱梁受力性能的影响． １典型工程背景 图２锅田高架桥截面图 锅田高架桥全长１ ７６３ ｍ，由９跨、１８跨、６跨 连续混凝土箱梁桥及其３跨连续波纹钢腹板组合 箱梁桥组成（４７ ｍ＋９１．５ ｍ＋４７ ｍ）．混凝土箱梁 桥的各跨跨度在４０．５～５０．０ ｍ范围内，波纹钢腹 板箱梁桥中间跨的跨度为９１．５ ｍ（如图１所示）， 梁高为３．２ ｍ，采用预应力波纹钢腹板箱梁截面， 并设置体外索． 虽］ 单位：ｍｍ 图３锅田高架桥波纹钢腹板形状图 １．１单元选取与网格划分 有限元模型中混凝土顶、底板采用实体单元 模拟，波纹钢腹板采用壳体单元模拟，体内预应力 筋采用Ｌｉｎｋ ８单元模拟，体外索采用Ｌｉｎｋ１０单 图１锅田高架桥立面布置图 元模拟．模型的单元材料特性见表１． 表１单元材料的特性 １．２ 边界条件 有限元模型的边界约束条件为：中问固定铰 支承处，约束ｕ 、 、Ｕｚ、Ｒｏｔｙ、Ｒｏｔｚ向位移；两 端支承处，约束Ｕｘ、Ｕｙ、Ｒｏｔｙ、Ｒｏｔｚ向位移．横向 为 轴，竖向为Ｙ轴，纵向为ｚ轴． 带有边界条件的全桥有限元模型如图４所 示．通过反复改变预应力波纹钢腹板箱梁的各个 参数值，建立多个有限元模型进行有限元分析；通 过反复改变单元的尺寸来检验、分析结果的收敛 性和有效性． 图４带有边界条件的全桥有限元静力分析模 型三维视图 通过ＡＮＳＹＳ分析，得知锅田高架桥应力较 大的截面为跨中截面和支座处截面，因此本文在 参数分析时只考虑支座、跨中截面在自重和各自 ２ 波纹钢腹板形状对箱梁受力性能的影响 由图５可知，波纹钢腹板的形状系数包括水 平面板宽度ｂ、斜向面板的水平投影长度ｄ、折叠 角度ａ、波高 、斜向面板宽度ｆ． 最不利荷载作用下的受力性能． ２４８ 延边大学学报（自然科学版） 第４２卷 ｂ ｄ ｂ 图５波纹板的形状 ２．１ 波纹钢腹板折叠角对箱梁应力的影响 保持板厚ｔ一２０ ｍｉＤ＿，水平面板宽ｂ一３４０ ｍｍ，斜向面板宽ｃ：２２６ ｍｍ不变，变化波纹钢腹 板的折角，折叠角ａ从１５。变化到６０。．表２和表３ 列出了箱梁应力随波纹板折角变化的结果． 表２箱梁纵向弯曲应力随波纹板折角变化结果 表３箱梁剪应力随波纹板折角变化结果 由图６可以看出，随着折角的变大，跨中截面 处波纹钢腹板箱梁纵向弯曲应力逐渐增大，特别 是折角在１Ｏ。～４０。范围内变化时最为明显．这表 明折角变大，波纹钢腹板箱梁的抗弯刚度有所降 低．而支座处箱梁顶的纵向弯曲应力却随折角的 增大而减小，其原因为折角变大，相当于减小了上 翼缘的宽度，提高了翼缘的局部刚度． ３Ｏ ｏＯ 日２８ ｏ０ 皇 ２２ ｏＯ ２０（ｘ】 ￡１８ ｏＯ １６ｏｏ １４ｏ０ １２ｏｏ １Ｏｏｏ 图６纵向弯曲应力随波纹钢腹板折角变化图 由图７可以看出，随着折叠角的变大，支座截 面处腹板的剪应力出现先减小后增大的变化，在 折角为４５。时，达到最小值．而跨中截面处腹板的 剪应力随折角的变化不大，但也在折角为４５。时， 达到最小值． 龟皇Ｒ 密 ＝含∞ ∞ ∞ ∞ 折角／（ ） 图７腹板剪应力随波纹钢腹板折角变化图 ２．２波纹钢腹板水平面板宽度对箱梁应力的影响 将波纹钢腹板水平面板宽度ｂ从１４０ ｍｍ变 化到５４０ ｎｑ＿ｒｉｆ，且保持波纹板的厚度ｔ＝＝＝２０ ｍｍ和 折叠角ａ一４５。不变．表４和表５分别列出了箱梁 纵向弯曲应力和剪应力随波纹板水平面板宽度变 化的结果． 表４箱梁纵向弯曲应力随波纹板水平面板宽度变化结果 表５箱梁剪应力随波纹板水平面板宽度变化结果 鲫 ∞∞∞∞∞∞∞∞∞∞∞ 第３期 陈凌秀，等：几何参数对预应力波纹钢腹板箱梁桥受力性能的影响分析 ２４９ 由图８和图９可以看出，波纹板水平面板宽 度ｂ对支座截面受力的影响较大，但对跨中截面 几乎没有影响．其主要原因是在跨中截面处由于 体外索在此的偏心距最大，因此对结构产生的预 加力大，抵消了波纹钢腹板水平面板宽度变化对 桥梁受力的影响．随着波纹钢腹板水平面板宽度 ｂ的增加，支座截面处的纵向弯曲应力和剪应力 都出现先减小后增大的变化，且宽度在３４０ ｍｍ 左右时达到最小值．这主要是因为在固定板厚和 折叠角值之后，随着板宽的增加，波纹板的抗弯刚 度逐渐增大，因此箱梁的纵向弯曲应力逐渐减小； 但板宽过大时，波纹板的受力整体性减弱，特别是 波纹钢腹板的抗扭刚度降低，使得箱梁的纵向弯 曲应力又逐渐增大：因此，在板厚和折叠角值固定 的情况下，水平面板宽度ｂ有其最优的范围，不宜 太大． 重 星 水平面板宽／ｍｍ 图８纵向弯曲应力随水平面板宽度变化图 勰 量 泳 图９腹板剪应力随水平面板宽度变化图 ２．３ 波纹钢腹板厚度对箱梁应力的影响 保持其他参数不变，只变化波纹钢腹板的厚 度，以此通过计算箱梁桥的弯曲应力和腹板剪应 力，分析波纹钢腹板厚度对箱梁受力性能的影响， 表６和表７分别列出波纹钢腹板箱梁纵向弯曲应 力、剪应力随波纹腹板厚度变化的结果． 由图１０和图１１可以看出，梁桥的纵向弯曲 应力、剪应力均随着板厚的增大而逐渐减小，当板 厚在５～２０ ｍｍ范围内变化时，箱梁的应力减小 幅度大，而当板厚大于２０ ｍｍ时，应力减小幅度 不大．这说明增加波纹板的厚度能显著提高箱梁 的抗剪性能，并在一定程度上提高箱梁的抗弯刚 度，但当板厚大于２０ ｍｍ时，增加板厚对提高箱 梁的抗剪、抗弯性能并不显著，因此设计时应结合 计算结果和经济性选择适宜的厚度． 表６箱梁纵向弯曲应力随波纹钢腹板厚度变化结果 有限元波纹板厚 中间支座处的 跨中截面纵向 模型ｔ／ｍｍ 纵向弯曲应力／ＭＰａ弯曲应力／ＭＰａ ＣＡＳＩ １ ２６．５１ ＣＡＳＥ一２ ２２．８９ ＣＡＳＥ一３ ２１．７Ｏ ＣＡＳＥ一４ ２Ｏ．９２ ＣＡＳＢ一５ ２０．４０ ＣＡＳＢ一６ １９．９４ ＣＡＳＥ一７ １９．６Ｏ ＣＡＳＥ一８ １９．３３ ∞ ∞ 表７箱梁剪应力随波纹腹板厚度变化结果 ３１ ｏ０ ∞２９ｏ０ 叟２７Ｏ０ 蠢 １９ｏＯ １７ｏ０ １５０ｏ 图１Ｏ纵向弯曲应力随波纹板厚度变化图 １８５（ｘ】 １７００ｏ 董；４５ｏ５．００ｏ 毫｝ ：器 嚣器 ６５ｏ０ ５０ｏ０ ３５０ｏ ２０Ｏｏ 板厚／ｍｍ 图ｌ１ 剪应力随波纹板厚度变化图 加 ２５Ｏ 延边大学学报（自然科学版） 第４２卷 ３ 波纹钢腹板倾斜角对箱梁受力性能的 影响 钢腹板倾斜放置形成梯形箱梁断面，这样可 以增大行车部分桥面的宽度，减小底板的宽度，在 不增加混凝土用量的前提下更容易适应使用要 求，也更美观．在实际桥梁设计中，腹板倾斜角度 的取值一般通过经验或工程类比来获得，具有很 大的随意性． 将波纹钢腹板与竖向倾斜角度 （图１２）从０。 变化到４Ｏ。，在该过程中钢腹板顺时针旋转，底板 的宽度随之发生变化．表８和表９分别列出箱梁 纵向弯曲应力和箱梁剪应力随箱梁腹板倾斜角的 变化结果． ６ 图ｌ２波纹钢腹板混凝土截面图 表８箱梁纵向弯曲应力随箱梁腹板倾斜角的变化结果 有限元倾斜角 中间支座处的 跨中截面纵向 模型 ０／（。）纵向弯曲应力／ＭＰａ弯曲应力／ＭＰａ ＣＡＳＢ一１ ０ １７．７６ ２２．３５ ＣＡＳＥ一２ ５ １７．６５ ２３．Ｏ７ ＣＡＳＥ一３ １Ｏ １７．５６ ２３．８６ ＣＡＳＥ一４ １５ １７．４７ ２４．７３ ＣＡＳＥ一５ ２Ｏ １７．３８ ２５．７５ ＣＡＳＥ一６ ２５ １７．２７ ２６．９７ ＣＡＳＥ一７ ３Ｏ １７．１０ ２８．４３ ＣＡＳＥ一８ ３５ １７．３６ ２９．３８ ＣＡＳＥ一９ ４０ ｌ７．３８ ３１．０９ 表９箱梁剪应力随箱梁腹板倾斜角的变化结果 从图１３可以看出，箱梁跨中截面处的纵向弯 曲应力随着波纹钢腹板倾斜角的增大逐渐增大． 这是因为随着倾斜角的增大，箱梁的截面面积减 小，使得箱梁截面的抗弯刚度降低．而支座截面处 的箱梁纵向弯曲应力随着倾斜角的增大逐渐减 小，但变化并不明显． ３１ ｏＯ 重 ９．００ ２５Ｏｏ ２３ Ｏ０ ＪＦ ２１ ０ｏ １９０ｏ １７（ｘ】 ｌ５ｏＯ 图１３箱梁纵向弯曲应力随腹板倾斜角变化图 从图１４可以看出，随着波纹钢腹板倾斜角的 增大，支座截面处的剪应力和跨中截面处的剪应 力都逐渐减小，其中支座截面处的剪应力的减小 速率相对较大，特别是当倾斜角小于２５。时，跨中 截面处的剪应力减小得并不明显．因此波纹钢腹 板的倾斜角不宜太大，小于２５。较为适合．在实际 工程中，波纹钢腹板倾斜角的增大将减小底板的 宽度，从而减少混凝土的用量，降低造价，但这也 增大了施工的难度，因此工程设计时应综合考虑 静力、动力方面的因素，选择最适合的倾斜角度进 行施工． 重 瓣 倾斜角ｅ／（。） 图１４箱梁剪应力随腹板倾斜角变化图 ４ 结论 本文通过建立多个有限元模型，探讨了波纹 钢腹板的倾斜角度以及波纹钢腹板的形状等参数 对波纹钢腹板箱梁受力性能的影响．结果表明： １）随着波纹钢腹板折叠角的增大，波纹钢板的抗 第３期 陈凌秀，等：几何参数对预应力波纹钢腹板箱梁桥受力性能的影响分析 ２５１ 弯刚度逐渐减小；折叠角在１０。～４０。范围内变化 时，波纹钢腹板的抗弯刚度变化最为明显．２）随着 波纹钢腹板水平面板宽度ｂ的增加，箱梁的抗弯 参考文献： ［１］ 陈宝春，黄卿维．波形钢腹板ＰＣ箱梁桥应用综述 ［Ｊ］．公路，２００５，７（７）：４５—５３． Ｉ－２］李淑琴，万水，张长青．波形钢腹板设计与制造［Ｍ］． 北京：人民交通出版社，２０１１． 刚度逐渐增大；但当水平面板宽度ｂ取值太大时， 箱梁的整体受力性能会受到影响，因此设计时应 －Ｉ３］ 闫鹏．波形钢腹板ＰＣ组合弯箱梁桥力学性能研究 ［Ｄ］．西安：长安大学，２０１１． 根据波纹钢腹板的整体受力性能来选择最优的板 宽．３）增加波纹板的厚度能显著提高箱梁的抗剪 性能，并在一定程度上能够提高箱梁的抗弯刚度， 但板厚增加到２０ ｍｌｎ时，其对提高箱梁的抗剪性 能和抗弯性能的贡献会逐渐趋小．４）支座截面处 的腹板剪应力随着倾斜角的增大逐渐减小，且倾 ［４３ Ｙａｎｇ Ｘｉａｌｉｎ，Ｌｉｎ Ｍｉｎｎｉｕ，Ｚｈａｎｇ Ｒｏｎｇｌｉｎｇ．Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｗｅｂ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｏｍｐｏｓ ｉｔｅ ｂｏｘ ｇｉｒｄｅｒ ｗｉｔｈ ｃｏｒｒｕｇａｔｅｄ ｓｔｅｅｌ ｗｅｂ［Ｊ］．Ａｄ ｖａｎｃｅｄ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｒｅｓｅａｒｃｈ，２０１１：２５５－２６０，１０８７— １Ｏ９ｌＪ ［５］ 牛黎明．波形钢腹板ＰＣ组合箱梁桥腹板几何参数 研究［Ｄ］．兰州：兰州交通大学，２０１０． 斜角小于２５。时腹板剪应力减小得最为明显，而 ［６］ 许莉，房贞政，陈凌秀．几何参数对预应力波纹钢腹 板连续箱梁屈曲荷载的影响研究［Ｊ］．华中师范大 学学报（自然科学版），２０１０，４４（４）：５９０ ５９４． 跨中截面处的弯曲应力只是略有增加，因此波纹 钢腹板的倾斜角宜小于２５。． Ｊ ＾上．ｊ止．ＳｌＬ舢 Ｓ —Ｓｌ上—Ｓｌ上— —；ｌＬ．Ｓｌ上— ．Ｓ ． — 舢—；ｌ上 ．‘止—Ｓｌ上—址— Ｌ舢 ．址．Ｓ ．址舢 （上接第２１１页） ｒａｍｏｔｏ Ｓ，Ｍｉｙａｓｈｉｔａ Ｍ，ｅｔ ａ１．Ｔｕｍｏｒ ［９］ Ｔａｎａｋａ Ｔ，Ｓｈｉｔａｒｇｅｔｉｎｇ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｅｎｈａｎｃｅｄ ｐｅｒｍｅａｂｉｌ— ｉｔｙ ａｎｄ ｒｅｔｅｎｔｉｏｎ（ＥＰＲ）ａｎｄ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｒｅ ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ ｂｙ ＲＡＦＴ ｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｈａｒａｃｔｅｒ— ｉｚａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｐａｒｔ Ａ： Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，２００８，４６：７５５６—７５６５． ｃｅｐｔｏｒ－ｍｅｄｉａｔｅｄ ｅｎｄｏｃｙｔｏｓｉｓ（ＲＭＥ）［Ｊ］．Ｉｎｔ Ｊ Ｐｈａｒｍ，２００４，２７７（１／２）：３９—６ｌ＿ ．Ａｍｐｈｉｐｈｉ— ［１６］ Ｚｈｕ Ｗ Ｐ，Ｘｉｅ Ｗ Ｈ，Ｔｏｎｇ Ｘ Ｗ，ｅｔ ａ１ｌｉｅ ｂｉｏｄｅｇｒａｄａｂｌｅ ｐｏｌｙ（ＣＩ 一ｂ—ＰＥＧ ｂ—ＣＬ）ｔｒｉｂｌｏｃｋ ｃｏｐｏｌｙｍｅｒｓ ｐｒａｒｅｄ ｂｙ ｎｏｖｅｌ ｒａｒｅ ｅａｒｔｈ ｃｏｍｐｌｅｘ： ［ｉｏ］ Ｚｈａｎｇ Ｉ Ｆ，Ｅｉｓｅｎｂｅｒｇ Ａ．Ｍｕｌｔｉｐｌｅ ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｉｅｓ ｏｆ ｃｒｅｗ－ｃｕｔ ａｇｇｒｅｇａｔｅｓ ｏｆ ｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ－ｂ－ｐｏｌｙ（ａｃｒｙｌｉ— ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ ａｎｄ ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ［Ｊ］．Ｅｕｒ Ｐｏｌｙｍ Ｊ，２００７，４３（８）：３５２２—３５３０． Ｓ Ｍ，Ｈｕｎｔｅｒ Ａ Ｃ，Ｍｕｒｒａｙ Ｊ Ｃ．Ｌｏｎｇ— ［１７］ Ｍｏｇｈｉｍｉｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇ ａｎｄ ｔａｒｇｅｔ—ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｎａｎｏｐａｒｔｉｃｌｅｓ：ｔｈｅｏ ｃａｃｉｄ）ｂｌｏｃｋ—ｃｏｐｏｌｙｍｅｒｓ［Ｊ］．Ｓｃｉｅｎｃｅ，１９９５。２６８ （５２１８）：１７２８—１７３１． ［１ｉ］ Ｙｕ Ｋ，Ｅｉｓｅｎｂｅｒｇ Ａ．Ｂｉｌａｙｅｒ ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｉｅｓ ｏｆ ｓｅｌｆ ａｓｓｅｍｂｌｅｄ ｃｒｅｗ—ｃｕｔ ａｇｇｒｅｇａｔｅｓ ｏｆ ａｍｐｈｉｐｈｉｌｉｃ ＰＳ ｒｙ ｔｏ ｐｒａｃｔｉｃｅ［Ｊ］．Ｐｈａｒｍａｃｏｌ Ｒｅｖ，２００１，５３（２）： ２８３ ３１８． ｂ ＰＥＯ ｄｉｂｌｏｃｋ ｃｏｐｏｌｙｍｅｒｓ ｉｎ ｓｏｌｕｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｍａｃｒｏ— ｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１９９８，３１（１１）：３５０９—３５１８． ｓｅｎｂｅｒｇ Ａ，Ｌｉｕ Ｆ．Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｐＨ ｔｒｉｇｇｅｒｅｄ ｉｎ— ［１２］ ＥｉＥ１８］ Ｄａｎｈｉｅｒ Ｆ，Ｉ ｅｃｏｕｔｕｒｉｅｒ Ｎ，Ｖｒｏｍａｎ Ｂ，ｅｔ ａ１．Ｐａ— ｃｌｉｔａｘｅｌ—ｌｏａｄｅｄ ＰＥ Ｇｙｌａｔｅｄ ＰＩ ＧＡ—ｂａｓｅｄ ｎａｎｏｐａｒ— ｖｅｒｓｉｏｎ ｏｆ ｖｅｓｉｃｌｅｓ ｆｒｏｍ ｐｏｌｙ（ａｃｒｙｌｉｅ Ａｃｉｄ）—－ｈｌｏｃｋ－ｐｏｔ—— ｔｉｃｌｅｓ：ｉｎ ｖｉｔｒｏ ａｎｄ ｉｎ ｖｉｖｏ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｊ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｒｅｌｅａｓｅ，２００９，１３３（１）：１１—１７． ｙｓｔｙｒｅｎｅ－ｂｌｏｃｋ－ｐｏｌｙ（４ ｖｉｎｙｌ Ｐｙｒｉｄｉｎｅ）［Ｊ］．Ｊ Ａｍ Ｃｈｅｍ Ｓｏｃ，２００３，１２５（４９）：１５０５９—１５０６４． ｃ ｍｉｃｅｌｌｅｓ ｆｏｒ ｄｒｕｇ ［１３］ Ｃｒｏｙ Ｓ Ｒ，Ｋｗｏｎ Ｇ Ｓ．Ｐｏｌｙｍｅｒｉｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ａ ｎｅｗ ｅｎ— ［１９］ ＪＩＮ Ｈ Ｊ，ＬＵ Ｊ，ＷＵ Ｘ．Ｄｅｖｅｌｚｙｍｅ—ｒｅｓｐｏｎｓｉｖｅ ｓｅｌｆｉｍｍｏｌａｔｉｖｅ ｓｐａｃｅｒ ｃｏｎｊ ｕｇａｔｅ ｄｅｌｉｖｅｒｙ［Ｊ］．Ｃｕｒｒｅｎｔ Ｐｈａｒｍａｃｅｕｔｉｃａｌ Ｄｅｓｉｇｎ，２００６， １２（３６）：４６６９－４６８４． ａｐｐｌｉｃａｂｌｅ ｔｏ ｔｈｅ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｄｒｕｇ ｒｅｌｅａｓｅ［Ｊ］． Ｂｉｏｏｒｇ Ｍｅｄ Ｃｈｅｍ，２０１２，２Ｏ（１１）：３４６５－３４６９． ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ Ｚｅｔａ ｐｏｔｅｎｔｉａｌ ［２Ｏ］ Ｂｒｏｕｗｃｒ Ｐ Ｈ．Ｔｈｅ ａｎｄ ｉｏｎｉｃ ｄｅｍａｎｄ ａｎｄ ｈｏｗ ｉｔ ａｆｆｅｃｔｓ ｗｅｔ－ｅｎｄ ｒｅｔｅｎｔｉｏｎ ［１４］ Ｋａｔａｏｋａ Ｋ，Ｈａｒａｄａ Ａ，Ｎａｇａｓａｋｉ Ｙ．Ｂｌｏｃｋ ｃｏｐｏｌｙ— ｍｅｔ ｍｉｃｅｌｌｅｓ ｆｏｒ ｄｒｕｇ ｄｅｌｉｖｅｒｙ：ｄｅｓｉｇｎ，ｃｈａｒａｃｔｅｒ— ｉｚａｔｉｏｎ ａｎｄ ｂｉｏｌｏｇｉｃａｌ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｃｅ Ｅ Ｊ］．Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｄｒｕｇ Ｄｅｌｉｖｅｒｙ Ｒｅｖｉｅｗｓ，２００１，４７（１）：１１３－１３１． ［Ｊ］．Ｔａｐｐｉ Ｊｏｕｒｎａｌ，１９９１，４８（１）：１７０—１７９． ［２１］ 戴明华，王恩多，谢雍，等．青霉素酰化酶活性中心 的定点突变ＥＪ］．生物化学与生物物理学报，１９９９， ３１（５）：５５８—５６２． Ｅ１５］ Ａｃｈｉｌｌｅｏｓ Ｍ，Ｌｅｇｇｅ Ｔ Ｍ，Ｐｅｒｒｉｅｒ Ｓ．Ｐｏｌｙ（ｅｔｈｙｌ— ｅｎｅ ｇｌｙｃｏ１）一ｂａｓｅｄ ａｍｐｈｉｐｈｉｌｉｃ ｍｏｄｅｌ ｃｏｎｅｔｗｏｒｋｓ：
