8.9M高 模板计算书_

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 标高-8.9.0m~-0.05M 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) 8.85 24 模板支架纵向长度L(m) 32 新浇混凝土楼板板厚(mm) 180 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 2.76 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 23面板及小梁 楼板模板 模板及其支架自重 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 324 1.1 2.5 2.5 1.5 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 221 三、模板体系设计 主梁布置方向 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm) 900 立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 900 180 150 水平拉杆步距h(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 1500 150 设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 9.68 4680 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 215 1.2 简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.137kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m 计算简图如下：

1、强度验算

M1＝q1l2/8＝8.137×0.182/8＝0.033kN·m

M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.182/8+3.15×0.18/4＝0.142kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.033，0.142]＝0.142kN·m σ＝Mmax/W＝0.142×106/37500＝3.792N/mm2≤[f]＝9.68N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×1804/(384×4680×281250)=0.048mm ν＝0.048mm≤[ν]＝L/400＝180/400＝0.45mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 13 243 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2240×90 1.4 9000 三等跨连续梁 q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.18=1.504kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k

+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.18=0.937kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.18＝0.567kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.18＝0.058kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 计算简图如下：

1、强度验算

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×0.937×0.92+0.117×0.567×0.92＝0.13kN·m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝

max[0.08×0.058×0.92+0.213×3.15×0.9，0.1×0.058×0.92+0.175×3.15×0.9]＝0.608kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.504×0.152/2，0.058×0.152/2+3.15×0.15]＝0.473kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.13，0.608，0.473]＝0.608kN·m σ=Mmax/W=0.608×106/000=11.252N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.937×0.9+0.617×0.567×0.9＝0.821kN

V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.058×0.9+0.675×3.15＝2.158kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.504×0.15，0.058×0.15+3.15]＝3.159kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.821，2.158，3.159]＝3.159kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.159×1000/(2×40×90)＝1.316N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.18＝0.867kN/m 挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.867×9004/(100×9000×243×104)＝0.176mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.867×1504/(8×9000×243×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 22钢管 Φ48×2.7 125 206000 三等跨连续梁 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 432Φ48×2.7 205 4.12 9. 1、小梁最大支座反力计算 q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.18＝1.336kN/m

q1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.18＝1.097kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.18＝0.238kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.18＝0.903kN/m 承载能力极限状态

按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.097×0.9+1.2×0.238×0.9＝1.344kN

按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.336×0.15＝0.2kN R＝max[Rmax，R1]＝1.344kN; 正常使用极限状态

按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×0.903×0.9＝0.4kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.903×0.15＝0.135kN R'＝max[R'max，R'1]＝0.4kN; 计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

2、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.603×106/4120=146.431N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×4.436×1000/384＝23.103N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=1.022mm≤[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.596mm≤[ν]=2×150/400=0.75mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一

支座反力依次为R1=4.768kN，R2=7.047kN，R3=7.405kN，R4=3.628kN 图二

支座反力依次为R1=4.18kN，R2=7.244kN，R3=7.244kN，R4=4.18kN

七、扣件抗滑移验算

荷载传递至立柱方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 0.67 按上节计算可知，扣件受力N＝7.405kN≤Rc=kc×12=0.67×12=8.04kN 满足要求！

八、立柱验算

剪刀撑设置

立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

非顶部立柱计算长度系数μ2 立柱钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m)

32

普通型 200

立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1

1300 1.386

1.755 Φ48×2.7 384 4.12 0.15

立柱钢管截面类型(mm) 钢材等级

立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm)

2

Φ48×2.7 Q235 16 205

1、长细比验算

顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1300+2×200)=2356mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm λ=max[l01，l0]/i=2632.5/16=1.531≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算

q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1]×0.18 = 1.336kN/m 同上四～六步计算过程，可得：

R1＝4.771kN，R2＝7.25kN，R3＝7.411kN，R4＝4.183kN 顶部立柱段：

l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1300+2×200)=2792.097mm λ1=l01/i=2792.097/16=174.506 查表得，φ＝0.235 不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[4.771，7.25，7.411，4.183]=7.411kN f＝ N1/(ΦA)＝7411/(0.235×384)＝82.125N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：

l0=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm λ=l0/i=3119.512/16=194.97 查表得，φ1=0.191 不考虑风荷载: N

=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[4.771,7.25,7.411,4.183]+1×1.2×0.15×8.85=9.004kN

f=N/(φ1A)＝9.004×103/(0.191×384)=122.7N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3

H/B=8.85/24=0.369＜3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立柱支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 2400 7 0.911 200 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C35 9.686 4000 F1=N=9.004kN 1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m 其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂um h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs 直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 2βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 as 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=380mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=9920mm F=(0.7βhft+0.25σpc，

1×0.911+0.25×0)×1×9920×380/1000=2403.874kN≥F1=9.004kN m)ηumh0=(0.7× 满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=9.686N/mm2，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(4400)×(600)/(4000×200)]1/2=1.817，Aln=ab=800000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.817×9.686×800000/1000=19003.132kN≥F1=9.004kN 满足要求！