广西水利水电ＧＵＡＮＧＸＩ ＷＡＴＥＲ ＲＥＳＯＵＲＣＥＳ＆ＨＹＤＲＯＰＯＷＥＲ ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ ２０１５（２、 ・工程整治・ 天生桥一级水电站大坝面板应力应变分析 胡召根 （天生桥一级水电开发有限责任公司水力发电厂，贵州兴义５６２４００） 【摘要】针对天生桥一级水电站钢筋混凝土面板堆石坝投运以来，钢筋混凝土面板曾发生过多次挤压破坏的问 题。通过对１９９９￣２０１３年监测数据统计，分析钢筋混凝土面板应力应变分布规律、发展趋势和增长速率，探讨其挤 压破损机理，为大坝面板破损修补提供参考依据，确保大坝安全运行。 【关键词］天生桥一级水电站；钢筋混凝土面板；应力应变；分析 ［中图分类号］ＴＶ６９８．１ １ 【文献标识码】Ｂ ［文章编号】ｌＯＯ３—１５１ｏ（２ｏ１５）ｏ２—００５３—０５ 变计组，共计８４支应变计（现存５４支正常观测），在 ｌ 工程概况 天生桥一级水电站位于贵州安龙县与广西隆 林县交界的南盘江干流上，是红水河梯级开发的龙 头电站；大坝为混凝土面板堆石坝，最大坝高１７８ Ｉｎ 面板Ｒ１、Ｒ９、Ｒ２５、Ｌ６、Ｌ１４、Ｌ２５的不同高程处共埋 设了ｌ５支无应力计（现存１１支正常观测），用以监 测面板混凝土的应力应变隋况。 面板钢筋应力：在面板Ｒ１、Ｒ４、Ｒ９、Ｒ１５、Ｒ２５、 （坝顶高程７９１ ｍ），坝顶长１ １０４ ｉｎ，坝体填筑量为 Ｌ３、Ｌ６、Ｌ１４、Ｌ２５的不同高程内埋设３６组共７２支钢 １ ８００万ｍ。，大坝堆石体主要由垫层料、过渡料、主 堆石区和次堆石区组成。钢筋混凝土面板（共６９ 块，每块宽１６ ｎ１）分３期浇筑，６８０ ｍ高程以下为一 期面板，１９９７年５月浇筑完成；７４６ Ｉｌｌ高程至６８０ ｍ 筋计（现存６１支正常观测）。 面板温度：在面板Ｒ２、Ｒ１０、Ｌ５、Ｌ１３的不同高程 埋设２７支温度计（现存２０支正常观测）。 高程为二期面板，１９９８年８月浇筑完成；７８７．３ Ｉｌｌ高 程至７４６ ｍ高程为三期面板，１９９９年３月浇筑完成； 面板厚度从顶部０．３ Ｉｌｌ渐变到底部０．９ Ｉｌｌ，混凝土面 板的混凝土强度等级为Ｃ２５，抗渗等级为ＷＩ２，钢筋 ３监测资料分析 采用１９９９～２０１３年的实测资料，对大坝混凝土 面板的应力应变规律进行分析。 ３．１水平向钢筋应力 网格间距２０ ａｍ，混凝土保护层厚度为１５ ｃｍ，配 筋率０．３％一０．４％。三期面板Ｌ１６一Ｒ２１为双层网格 钢筋，其余面板钢筋均为单层网格布置，总面积为 １７．２万ｉｎ ，混凝土浇筑量为ｌ１．３２万ｉｎ 。 图１～３分别表示了３个典型钢筋计所测得水平 向应力的时程曲线，其中，ＳＢＨ１２位于河床中部（ｏ＋ ６２９桩号、７１３ ｉｎ高程）二期面板内，钢筋应力为受 压，近年来实测应力随库水位变动而有规律波动， 测值约为４０～６０ ＭＰａ，在库水位较高时，钢筋应力较 小，库水位较低时则钢筋应力较大，测值随时间变 化不大。ＳＢＨ２１位于（０＋７２５桩号、７７８ Ｉｎ高程）三 期面板顶部，该处面板钢筋同样承受两岸向河床中 央部位的水平挤压作用而呈现压应力，在２００３年面 板挤压破损后压应力明显减小，近年来实测应力随 ２监测仪器布置 天生桥一级面板堆石坝监测设施包括：环境 量、变形控制网、外部变形、坝体内部变形、面板脱 空、面板垂直缝及周边缝、面板应力应变及温度、渗 监测流等项目；其中面板应力应变监测仪器有：无 应力计、应变计、钢筋计及温度计 。 面板混凝土应力应变：在面板Ｒ１、Ｒ４、Ｒ９、Ｒ１５、 Ｒ２５、Ｌ３、Ｌ６、Ｌ１４、Ｌ２５的不同高程处共埋设２７组应 【收稿日期】２０１４－１２－３０ 库水位变动而有规律波动，测值约为２０～６０ ＭＰａ，总 体表现为库水位较高时钢筋应力较大，库水位较低 时则钢筋应力较小，峰值变化相对库水位变化来说 ［作者简介】胡召根（１９８３－），男，贵卅Ｉ省盘县人，天生桥一级水电开发有限责任公司水力发电厂Ｔ程师，学士，从事水工建筑物管理工作。 ５３ 胡召根：天生桥一级水电站大坝面板应力应变分析 有所滞后。ＳＢＨ２７位于（１＋０２９桩号、７７８ ｎｌ高程） 左岸三期面板顶部，钢筋计实测应力为拉应力，近 年来实测应力随库水位变动而有规律波动，波动幅 度较河床部位小。 图４～６为不同时段（１９９９、２００３、２０１３年）实测 钢筋应力分布图，面板水平向钢筋应力表现为河床 问部位中上部面板。最大值位于０＋７３０ ｍ、７４５ ｍ 高程（二、三期面板交界）附近，１９９９年５月钢筋最 大水平向应力为１４１ＭＰａ，２００３年５月增加至１９１．７ ＭＰａ，２０１３年５月增加至１９７ ＭＰａ，呈逐渐增加但越 来越缓慢的发展趋势，２００３年以后增幅较小，河床 部位部分面板由于经历了多次的挤压破坏及修复 处理。因此，其钢筋压应力测值的变化情况难以真 实反映面板的应力变化规律。 中间部位受压，两岸部位受拉，压应力较大的分布 区域为桩号０＋６００～０＋８００、７００ ＩＴＩ高程以上河床中 ５４ １ 一水位／ ７９０ ７８０ 一～ ｉ－ｔ－ 、ｊ７７Ｏ 、Ｊ ；、、， ｆ 越 一 一 ４ ｌ＼ … ．、 应 ／ Ｆ ７００ … 一 一 、 ， Ｉ＿ ｌ—Ｖ２一 ＝７５０ ；Ｖ一 ７、一一弋 ●Ｌ ！＝＝＝＼７３０ ４ｏ霆 ．． ＿’、 ！＝！＝＝！＝ ： 。一 ｊＩ ｌ． ７２０ ２００￣／１／３ ２００Ｚ／１／３ ２００４／１／３ ｆ ２ｏｏ６７１／３ ２ｏｏａ／１／３ ２０ｔｏ／ｌ／３ ２０１ｔ／１／３ ７ｌ０ ７００ 图１ 钢筋计ＳＢＨ１２水平向应力测值时程曲线 ｉ 一１ 一 一 —－水位，ｍ ‘一ｌＩ ＿，＼ ｒ，＼ Ａ ＾了 ，瓜 ， ｆ Ｌ 鼢 ～＼ 八 八 … ｌ 一／ 一 ■一 ——］—豫力，Ｈ ’ Ｊ上 ｌ。 ’ １ｒ Ｉ Ｔ１－ｉ 弭 Ｉ明‘ Ｉ１ｌ 。 －Ｉ ｒ’ ｆ Ｊｒ ］ 。’ ｌ’Ｖ ｝ ｌ １ ｌ２ｏｏｄ ４／２ ２００２／ ４／２ ’２００４／４／２ ２００６ ／４／２ ｚｏｏ￣／４／２ ２０１０ ／４／２ ｚｏ１２￣＇４／ｅ ｆ 图２钢筋计ＳＢＨ２１水平向应力测值时程曲线 ｝ ｌＩ ｊ 【ｌ 一，＝ ｆ▲ ‘． 一ｉ 一 Ａ．』．．＾ ｆ，、、＿ｉ，，＼ ＩⅢｍ ⅢⅢ 目 一 挺 Ⅲ ｌ ～ｉ ． ｍⅢ堇量Ⅲ／ ． 恒 Ⅲ 呈堇 ７Ｉ ｌ— —ｌｌ＼１ 、 ＴＴｒ＼Ｉ＇丫＼｛一 、 、 ｒｒ一 ＇■，ｒ ．｝一 ｆ ／ 、， ７ ７一 —７’一— —７ ｌ ｆ １ ｉ， ｔＶ ｌ、ｆ 、ｆ ＩＶ ｉＶ ｆ ｆ ’， 、 ， ｌ ｌ Ｊ ＼ ｛ ｌ Ｔ一…＿『～ ！Ｔ— Ｖ Ｕ Ｉ／ ］ － …… 一÷一～ 一一。Ｉ …～ｊ一… 一； 一 一一～ ．Ｊ ｊ………～７ ｉ ， ｌ Ｖ －Ｌ ｌ ｋ ｒ１－‘‘．ｒｏｏｐ／…４／２｝２…～ 一ｏｏ～ ／４／２ １ ２ｏｏ｛／４／２ ７～ｉ ７ｉ７ｉ一一ｒ…ｉ ０￣ｔ４１２ ２０１０／４／２ ２０１￣４－／－￣＇４／２ ｔｔｒａ １３期 图３钢筋计ＳＢＨ２７水平向应力测值时程曲线 图４面板水平向钢筋应力分布（１９９９年１２月） 广西水利水电ＧＵＡＮＧＸＩ ＷＡＴＥＲ ＲＥＳＯＵＲＣＥＳ＆ＨＹＤＲＯＰＯＷＥＲ ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ ２０１５（２） ／ 下 一 ／ ～ ｃ 且ｌＨ １５ ： ３３｛ 》 ／ ｒ、 ● 说明： １．ＳＢＨ、ＺＢＨＹ￣水平方向 韵 ＇－ ＼７．／ 删 ）－ ９ ｓＨｊ ：妊 ／ 莉 １ｌ ＢＨ Ｏ： 一联 ０ 、 ，Ｔ 口 ／—— ｛ Ⅲ 一 ！ ｌ ｌ ， Ｉ 、、 鬻 ８ｓ ： ＿ １ ｊＨ０： ３ 。４ ； 鸯蛊量嫠荔譬 的测值 、砰 ３｛ ＺＥ ／ ＳＢ ； 孙 严 ｌ １ ／ 驵 ｆ ｆ ’一 讴 … ；ｆ 姥ｆ 蓐， ＼１ ～ Ｕ ：卜 ３２ｌ ＼ 幽 ３ 妻 隶 山 一，一 ～： ％＼ ７ｒ ０ ｜ 一 ７ ｒ １ 一 １ 玳 ４ｔ 、＼ ～ ｚ 、 ９ Ｊ ｊ５ ０ 扮 、旧 【１ 《５ ｜ ｛砥 ’ 、｛ 螽 ，， Ｉ ｝ ／ 姜 Ｉ蠡２ Ｉ１【宰｛肇 １器１盘罕蠡 竺 宰 嚣ｌ导零 婴 ‘０： 一‘ ｏ 碴１］ ６｝ 鼬 ～ 、 ～ 图５面板水平向钢筋应力分布（２００３年５月） 说明： ｉ．ＳＢＨ、ＺＢＨ为水平方向： ０ＢＭ ： ２９ ■Ｊ●４柚／ ● ｓＢＭ 星旁 —— —卜Ｌ 噜 ， １ｓ ＢＨ ０： 车 ｔ ＿ 一 一 ｒ ＼ ９ － ３．均取上层钢筋计的测值 一＼ Ｍ 附 ， ／ 一／ ，／ ｒ４ ，ｆ ｊ一卜３｛０、 ｑ １｛ｓ Ｂ姒｝【 ｌ２ ：一 ／．６４ Ｈ一 冁 韭９ ：黔 ｆ、＼ ＼ ＼ 坏 为｛—２ ｆ＇ 墓 嵩 Ｉ腧 砸 … 嘣 ｒ＿ 钳 ｛５： ＼ 、 ＼ 一 ／ 、 ， ＥＬ７４６．０ ＿ ｌ｝ＩＪ ２ｉ ＼ 鼬 、 、 Ｂ｝ｉ ３： ｝ ＢＨ。 ０・ Ｒ ：０： ＼ ＼ ～ ，， ／ ＼ ） ｆ 一 一 ２ １ ～ 一 。●一 整ｃ 糊 ；ｍ 搬’ ４： ）１ ，１ ４ ｆ： ｛ 图６面板水平向钢筋应力分布（２０１３年５月） ３．２顺坡向钢筋应力 ＳＢＰＩＯ（桩号０＋６２９，６５８．５ ｍ高程）位于一期面 ＭＰａ。顺坡向最大压应力在１９９９年约为１３６ ＭＰａ， ２００３年为１４７ ＭＰａ，２０１３年为１８７ ＭＰａ。 ３．３水平向混凝土应变 板顶部、河床中间部位，该部位高程较低，在自重、 水压等作用下，该部位面板总体受压，蓄水初期压 图７～１Ｏ分别表示了４个典型混凝土应变计所 力呈逐渐减小状态，２００２～２００７年应力随库水位波 动而波动，压应力为１２０～１２５ ＭＰａ，２００８年后呈现 逐年增加趋势，但增幅不大，近期最大测值约１４０ ＭＰａ，小于前期实测最大压应力。 测得水平向的时程曲线，图１１～１３则表示了水平向 应变在不同时段（１９９９、２００３、２０１３年）的分布。 ＳＧＨ９（桩号０＋６３０，６３８ ｍ高程）位于一期面板、 河床中间部位，该部位面板在水平向为受压，近期 ＳＢＰ２１（桩号０＋６２９，７７８ Ｉｎ高程）位于三期面板 顶部、河床偏左岸部位。由于该部位坝体沉降 和向下游位移，并在施工期出现面板脱空现象，面 板呈现向下游的弯折变形。因此，该部位顺坡向受 拉，实测拉应力２４０ ２８０ ＭＰａ，且随着水位的波动而 波动，当库水位较高时拉应力较大，水位下降时拉 应力变小。 ＳＢＰ２７（桩号１＋０２９，７７８ ｉｎ高程）位于三期面板 顶部、靠近左岸岸坡。该部位面板也为受拉状态， 但拉应力相对较小，为０～３０ ＭＰａ，随水位升降小幅 波动。面板顺坡向钢筋应力分布表现为面板中低 测值处于小幅波动状态，在３００ ３１０ 之间。 ＳＧＨ１１（桩号０＋６３０，６８３ Ｉｎ高程）位于二期面板底 部、河床中间部位，该部位面板在水平向表现为受 压，测值发展变化趋势为逐年缓慢增加，目前在 ５３０～５４０ 间小幅波动。ＳＧＨ２０（桩号０＋７２６，７４５ Ｉｎ 高程）位于三期面板底部、河床中问部位，该部位面 板在水平向表现为受压，在２００３年面板挤压破损后 压应变明显减小，近年来实测应变随库水位变动而 有规律波动，测值发展变化趋势为逐年缓慢减小。 ＳＧＨ２５（桩号０＋８５４，７７８ Ｉｌｌ高程）测点位于三期面板 顶部附近、河床中部偏向左岸，该部位也为受挤压 区，其测值在１００～２００ 间波动。 从图１ １～１３不同时段的面板水平向实测应变分 布图可以看出，面板混凝土水平向应变表现为受 压，河床中间部位测值较大，两岸部位较小，压应力 部位受压、坝顶部位受拉，顺坡向压应力最大值均 位于一期面板中下部，顺坡向最大拉应力位于河床 中间部位面板顶部高程，符合一般规律。从数值上 看，１９９９年５月钢筋最大顺坡向拉应力为２７７ ＭＰａ， ２００３年５月约为２６９ ＭＰａ，２０１３年５月约为２５８ 较大的分布区域为桩号０＋６００～０＋８８０、高程７００ ｍ ５５ 胡召根：天生桥一级水电站大坝面板应力应变分析 以上河床中间部位中上部面板，最大值位于桩号０＋ ７３０，７４５ ｍ高程（二、三期面板交界）附近，１９９９年５ 月测值为７７５ ，２００３年５月约为９０９ ，在２００３年 面板挤压破损后大幅减小，２０１３年５月约为６２９ Ｉｘ； 整体上看，河床部位中下部面板水平向挤压应变 有缓慢增长的趋势，而中上部由于经历了多次 的挤压破坏及修复处理，不同部位变化规律不 尽相同。 ５６ ／、 ，’ ，、 一水位／ｍ 一廊力／Ｍｅ 。 、 ‘、 ｊ Ｉ＿ 、一 ／／ ｒ、 目 Ｖ Ｖ 恒 ｒ 一ｊ 。１ ２００Ｏ ／１／３ ２００２ １／３ ２００４ ／１／３ ２００６ １／３ ２ＯＯ｛ ／１／３ ２０１ｄ／ｌ／３ ２０ｌ２ ／ｌ／３ 图７面板混凝土应变计ＳＧＨ９水平向应变测值时程曲线 ｌｌ ； 一水位／ Ｌ 厂＼，、ｒ＼１ ＾ ＾ ＾厂 厂、 ……… 应力／ＭＰ ｌ ｊ■ ／’ ｌ Ｉ—Ｖ 、 、０… ｌ ’ｌ —甲 ０ 一ｌ ｌ一 ｝ ｉｌ ２０００ ／Ｉ／３ ２ｏｏ２￣＇１／３ ｌ ２００４ ，１／３ ２００６ １／３ ２０００／１／３ ２ｏ１４／１／３ ２０１２／１／３ 日期 图８面板混凝土应变计ＳＧＨ１ １水平向应变测值时程曲线 ｎ — ｌＩ 一； ／、 ＾ 采 采 斗 一槲 一 ｌ Ｊ▲ ＼ＩＶ ；、｝ｌ 、／＾、” 、’ ； Ｖ 、，、： ｉＶ 一 一水位／ｍ 一｛争ｃ 府－ｈ／ＭＰａ 越 ２０００／ ／３ ２ｌ ００２／１ 懿 ２３０６／１／； ２Ｉ Ｏ８／ｌ／２ ２０ｌｏ／１／＇３ ２Ｏｌ ／Ｉ／３ 图９面板混凝土应变计ＳＧＨ２０水平向应变测值时程曲线 ⅢⅢ 煳ⅢⅢⅢⅢⅢ 孵韫 ４００ 状３００ ｌ ｌ ｌｊ— 卑，ｍ幽２００ ，＼ ｒ，＼ ｒ＼ ． ’ｌＯ０ ｆ 、ｆ ’ 、 … 一 八 ÷一 ～ ；／… ＿ｑ ＿ 妻 。： Ｖ ｆ ～ｆ 叶 静。３００ ÷２００ ｌ’ 懒 ４ｏｏ ２００Ｃ ／４／１ ｌ ２００２ ４／ｌ ２００４／４／１ ２ｏｏ６￣／４／１ ２００５／４／１ ２０１￣／４／１ ２０１２￣４／１ １９９９／４／ｉ ２００１／４／１ ２００３／４／１ ２００５／４／１ ２００７／４／１ ２００９／４／１ ２０１ｌ／４／１ ２０１３／４［１ 图１０面板混凝土应变计ＳＧＨ２５水平向应变测值时程曲线 碧 ｖ ／ 竺： 说明： ｆ． 时 蠲 ，（ 一 舡 ～ １．ＳＧＨ为水平方向： 、 ‘ ／ ｉ 、 —— ２．应变单位为 。 ｎ＿－ｍ／何 ｐ／ ｓ吲 【７： 筇 一 ｒ —— － ｆ １０ 一４ ｝９ Ｌ０ —— ／ 晤・ 一３ ５ ７４ ｆ 、 ／ ／亏 ３Ｉｉ， ： 夕 高 ／ １ Ｉ ４ 怕 ０Ｉ 一 ～ 、 孑ｉ； ／ ＿ ／ ｆ ／ｆ ｆ ｌ】 ’～ ｝ ＼１ ２ ｝４ ４４ ￡口 甫 豁 ・一ｌ１３ ４０ ｊｌ ３Ｏ ＼ ＥＬ７４６．０Ｑ—ｒ １， ｌ Ｉ『 一３ ｒ ： Ｉ ＼ ｒ— 、＼ 、 Ｓ 瓤 ４ｊ ｆ 一 、 ２６ 一 ＾ Ⅳ 肝“、 、￡ 鼍 Ｉ１３ ２０ ７ ＼ ／ ｜ 事 ＃Ｇ出： ｛１呻中 ； ）Ｉ ｈ’ ｆ ； Ｃ奠 囱 Ｉ ＿● 毳 Ｃ ：盘—ｓ瞄 一 ２ｌ 一／ Ｃ一０ ； ：‘ 翻｛ ｉｔ ｍ ｃ 图１１面板混凝土水平向应变分布（１９９９年１２月） ｍ ⅢⅢⅢ ⅢⅢ ｇ／跫懈 广西水利水电ＧＵＡＮＧＸＩ ＷＡＴＥＲ ＲＥＳＯＵＲＣＥＳ＆ＨＹＤＲＯＰＯＷＥＲ ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ ２０１５（２） 参考文献 ［１】黄国兴，陈改新冰工混凝土建筑物修补技术及应用【Ｍ］ 北京：中国水利水电出版社，１９９８． ［２】ＳＬ６２－９４，水Ｔ建筑物水泥灌浆施工技术规范【ｓ】 （责任编辑：周群） Ｐｏｗｅｒｈｏｕｓｅ ｃｒａｃｋ ｒｅｐａｉｒ ｆｏｒ Ｄａｚｈｕ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ ＺＥＮＧ Ｚｈｉ （Ｇｕａｎｇｘｉ Ｇｕｉｙｕ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｎｓｕｌｔａｎｔ Ｃｏ．Ｌｔｄ．，Ｎａｎｎｉｎｇ ５３００２３，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｐｏｗｅｒｈｏｕｓｅ ｏｆ Ｄａｚｈｕ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ ｈａｄ ｓｅｅｎ ｒａｃｋｓ ｄｕｅ ｔｏ ｄｅｂｒｉｓ ｆｌｏｗ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｒａｉｎｓｔｏｒｍ， ｗｈｉｃｈ ｓｅｒｉｏｕｓｌｙ ｅｎｄａｎｇｅｒｅｄ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｓａｆｅｔｙ ｏｆ ｐｏｗｅｒｈｏｕｓｅ ａｎｄ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ．Ｔｈｅ ｃｒａｃｋｓ ｗｅｒｅ ｒｅｐａｉｒｅｄ ｂｙ ｎｏｒｍａｌ ｃｅｍｅｎｔ ｇｒｏｕｔｉｎｇ ｗｉｔｈ ｄｏｕｂｌｅ ｒｏｗｓ ｏｆ ｈｏｌｅｓ ａｎｄ ｔｈｒｅｅ—ｓｅｑｕｅｎｃｅ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｄｅｎｓｉｔｙ．Ｔｈｅ ｒｅｐａｉｒｅｄ ｐｏｗｅｒｈｏｕｓｅ ｈａｓ ＳＵＣ． ｅｅｓｓｆｕｌｌｙ ｗｉｔｈｓｔｏｏｄ ｔｈｅ ｔｅｓｔ ｏｆ ａ ４ｍ—ｈｉｇｈ ｌｆｏｏｄ ｗｈｉｃｈ ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅ ｇｏｏｄ ｃｒａｃｋ ｒｅｐａｉｒ ｅｆｆｅｃｔｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：Ｐｏｗｅｒｈｏｕｓｅ ｏｆ ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ ｓｔａｔｉｏｎ；ｃｒａｃｋ；ｇｒｏｕｔｉｎｇ；ｒｅｐａｉｒ （上接第５７页） 修补时间提供数据支撑 ，对大坝面板挤压破损机理 及处理措施研究具有重要意义。 红水河，２０１２，３１（６）：１３０—１３３． ［２】魏寿松．天生桥一级大坝面板竖缝的挤压破损原因初探 【Ｊ】．云南水力发电，２００４，２０（１）：５６—５８． 参考文献 ［１】胡召根．浅谈天生桥一级水电站大坝面板的维护管理【Ｊ】 （责任编辑：周群） Ｓｔｒｅｓｓ ａｎｄ ｓｔｒａｉｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｍａｉｎ ｄａｍ ｆａｃｅ ｓｌａｂ ｆｏｒ Ｔｉａｎｓｈｅｎｇｑｉａｏ Ｉ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ ＨＵ Ｚｈａｏ——ｇｅｎ （Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｐｌａｎｔ ｏｆ Ｔｉａｎｓｈｅｎｇｑｉａｏ Ｉ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ Ｃｏ．Ｌｔｄ．，Ｘｉｎｇｙｉ ５６２４００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｆａｃｅ ｓｌａｂ ｒｏｃｋｆｉｌｌ ｄａｍ ｏｆ Ｔｉａｎｓｈｅｎｇｑｉａｏ Ｉ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ ｈａｓ ｓｅｅｎ ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｄａｍａｇｅ ｏｆ ｆａｃｅ ｓｌａｂ ｓｅｖｅｒａｌ ｔｉｍｅｓ ｓｉｎｃｅ ｉｔ ｗａｓ ｐｕｔ ｉｎｔｏ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ． Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｒｅｃｏｒｄｓ ｗｉｔｈｉｎ ｔｈｅ ｐｅｒｉｏｄ ｏｆ １９９９～２０１３，ｔｈｅ ａｕｔｈｏｒ ａｎａｌｙｚｅｄ ｔｈｅ ｄｉｓｔｉｂｕｔｉｒｏｎ ｒｕｌｅ，ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｔｒｅｎｄ ａｎｄ ｇｒｏｗｔｈ ｒａｔｅ ｏｆ ｓｔｒｅｓｓ ａｎｄ ｓｔｒａｉｎ ａｔ ｔｈｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｆａｃｅ ｓｌａｂ，ｐｒｏｂｅｄ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｄａｍａｇｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ，ＳＯ ａｓ ｔｏ ｐｒｏｖｉｄｅ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｂａｓｉｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｄａｍａｇｅｄ ｆａｃｅ ｓｌａｂ ｒｅｐａｉｒ ａｎｄ ｇｕａｒａｎｔｅｅ ｍａｉｎ ｄａｍ ｓａｆｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：Ｔｉａｎｓｈｅｎｇｑｉａｏ Ｉ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ；ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｆａｃｅ ｓｌａｂ；ｓｔｒｅｓｓ ａｎｄ ｓｔｒａｉｎ；ａｎａｌｙｓｉｓ ６３
