珠海某体育馆工程高支模施工方案

第一章 编制说明 .................................................................................................................. 1

第一节 编制依据 ........................................................................................................... 1 第二章 工程概况 .................................................................................................................. 1 第三章 高支模架的搭设方案 .............................................................................................. 2

第一节 框架柱模板 ....................................................................................................... 2

3.1.1参数信息 ......................................................................................................... 3 3.1.2柱模板荷载标准值计算 ................................................................................. 4 3.1.3柱模板面板的计算 ......................................................................................... 5 3.1.4竖楞方木的计算 ............................................................................................. 8 3.1.5 B方向柱箍的计算 ....................................................................................... 10 3.1.6方向对拉螺栓的计算 ................................................................................... 12 3.1.7 H方向柱箍的计算 ....................................................................................... 13 3.1.7 H方向对拉螺栓的计算 ............................................................................... 15 第二节 框架梁模板（门架） ..................................................................................... 16

3.2.1参数信息 ....................................................................................................... 16 3.2.2梁模板荷载标准值计算 ............................................................................... 18 3.2.3梁侧模板面板的计算 ................................................................................... 18 3.2.3梁侧模板面板的计算 ................................................................................... 20 3.2.5穿梁螺栓的计算 ........................................................................................... 23 3.2.6梁底模板计算 ............................................................................................... 24 3.2.7梁底纵、横向支撑计算 ............................................................................... 26 3.2.8门架荷载计算 ............................................................................................... 32 3.2.9立杆的稳定性计算 ....................................................................................... 33 第三节 框架梁模板(扣件钢管架) ............................................................................. 35

3.3.1参数信息 ....................................................................................................... 35 3.3.2梁模板荷载标准值计算 ............................................................................... 37

3.3.3梁侧模板面板的计算 ................................................................................... 37 3.3.4梁侧模板内外楞的计算 ............................................................................... 39 3.3.5穿梁螺栓的计算 ........................................................................................... 42 3.3.6梁底模板计算 ............................................................................................... 43 3.3.7梁底支撑木方的计算 ................................................................................... 45 3.3.8梁跨度方向钢管的计算 ............................................................................... 47 3.3.9扣件抗滑移的计算 ....................................................................................... 48 3.3.10立杆的稳定性计算: ................................................................................... 49 3.3.11立杆的地基承载力计算 ............................................................................ 50 3.3.12梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验] ...................................... 50 第四节 板模板 ............................................................................................................. 52

4.3.1参数信息 ....................................................................................................... 53 4.3.2板底模板计算 ............................................................................................... 4.3.3板底纵、横向支撑计算 ............................................................................... 56 4.3.4门架荷载计算 ............................................................................................... 61 4.3.5立杆的稳定性计算: ..................................................................................... 62

第四章 施工要点及防止高支模支撑系统失稳的措施 .................................................... 63

第一节 施工要点及防止高支模支撑系统失稳的措施 ............................................. 63

4.1.1工艺流程 ....................................................................................................... 63 4.1.2 防止高支模支撑系统失稳的措施 ..............................................................

第五章 梁板模板拆除 ........................................................................................................

5.1.1模板安装及拆除的控制要点 ....................................................................... 65

第六章 质量保证措施 ........................................................................................................ 66

6.1.1 质量标准 ...................................................................................................... 66

第七章 安全文明施工措施 ................................................................................................ 67

第一章 编制说明 第一节 编制依据

1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99； 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91； 3、《建筑施工手册（第四版）》；

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）； 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002； 6、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)； 7、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)； 8、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》； 9、珠海市规划设计究提供的施工设计图纸等规范编制。

第二章 工程概况

“**工程”是由珠海市高新建设投资有限公司投资建设，体育馆位于学校北侧，东邻篮球场，西连教学楼，南邻学校办公楼，工程场地既有平民区又有商业区，同时拟建工程区与周围已建设的教学楼建筑紧密相连。

工程建筑面积约3951.4平方米，基础为桩基础，结构为框架结构，屋面为钢网架，结构形式为正放四角锥结构，1－6轴跨度为61.1m， A-D轴跨度为32.2m，体育馆层高分别为一层为6m、二层为5.5m，三层为8.2m，最大跨度为12m，本工程最大框架梁KL6为400×1300mm，大部分主梁为350×1100mm，最大BZ1柱规格为700×900mm，楼板均为120cm厚钢筋混凝土板，三层均为框架梁，最大梁WL为300×800mm，没有楼板，为确保高支模的施工质量和安全，特针对体育馆编制高支模专项施工方案。根据梁板布置及荷载情况，结合以往的施工经验，本工程梁板支撑系统采用门式钢管脚手架和扣件钢管架，二层1/0A-B交1-6轴及三层采用扣件钢管架，其他采用门式钢管脚手架，除1/0A-B交1-6轴基础下为片石上为石屑路面（以后为跑道），

施工顺序：安装柱钢筋-柱、梁、板模板安装-浇筑柱混凝土-梁板钢筋安装-浇筑梁板混凝土。

第三章 高支模架的搭设方案

第一节 框架柱模板

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图

柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 6.00m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

计算简图

模板在高度方向分 2 段进行设计计算。

第1段（柱底至柱身高度3.00米位置；分段高度为3.00米）: 3.1.1参数信息 1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.柱箍信息

柱箍材料:木楞；

宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2； 3.竖楞信息

竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；

宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 3.1.2柱模板荷载标准值计算

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取6.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 57.246 kN/m2、144.000 kN/m2，取较小值57.246 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。

3.1.3柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 207 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。

面板计算简图 1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =207.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m； 面板的最大弯距：M =0.1×28.956×207×207= 1.24×105N.mm； 面板最大应力按下式计算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；

M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；

f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.24×105 / 2.43×104 = 5.106N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =5.106N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！ 2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =207.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.6×28.956×207.0 = 3596.280N；

截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；

∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 3596.280N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ =3×3596.280/(2×450×18.0)=0.666N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.666N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！ 3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.25×0.45＝25.76 kN/m； ν--面板最大挠度(mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =207.0mm ；

E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ν] = 207 / 250 = 0.828 mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×25.76×207.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.1 mm；

面板的最大挠度计算值 ν =0.1mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 0.828mm,满足要求！ 3.1.4竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 80×80×80/6 = 85.33cm3； I = 80×80×80×80/12 = 341.33cm4；

竖楞方木计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

其中， M--竖楞计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.21×0.90=12.674kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.21×0.90=0.517kN/m；

q = (12.674+0.517)/2=6.595 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×6.595×450.0×450.0= 1.34×105N.mm；

其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；

M --竖楞计算最大弯距(N·mm)；

W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.53×104； f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.34×105/8.53×104 = 1.565N/mm2； 竖楞的最大应力计算值 σ =1.565N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！ 2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.21×0.90=12.674kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.21×0.90=0.517kN/m； q = (12.674+0.517)/2=6.595 kN/m； 竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×6.595×450.0 = 1780.767N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；

∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 1780.767N；

b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1780.767/(2×80.0×80.0)=0.417N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.417N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.25×0.21 = 11.74 kN/m； ν--竖楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ；

E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.41×106； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = 1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×11.74×450.04/(100×9500.0×3.41×106) = 0.100 mm；

竖楞的最大挠度计算值 ν=0.1mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.8mm ，满足要求！

3.1.5 B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8 ×8 ×8 / 6 = 85.33 cm3； I = 8 ×8 ×8 ×8 / 12 = 341.33 cm4；

柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ×57.25×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.205 × 0.45/2 = 2.97 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 9.020 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.419 kN.m；

B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.174 mm； 1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.42 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 85.33 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 4.67 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =4.67N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求! 2.柱箍挠度验算

经过计算得到: ν= 0.174 mm；

柱箍最大容许挠度:[ν] = 450 / 250 = 1.8 mm；

柱箍的最大挠度 ν=0.174mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.8mm，满足要求! 3.1.6方向对拉螺栓的计算

计算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；

A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ；

对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.02 kN。

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.02kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 3.1.7 H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8 ×8 ×8 / 6 = 85.33 cm3； I = 8 ×8 ×8 ×8 / 12 = 341.33 cm4；

柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.207 ×0.45/2 = 3 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 6.988 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.314 kN.m；

H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.070 mm； 1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.31 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 85.33 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 3.5 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =3.5N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: V = 0.07 mm；

柱箍最大容许挠度: [V] = 350 / 250 = 1.4 mm；

柱箍的最大挠度 V =0.07mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1.4mm，满足要求! 3.1.7 H方向对拉螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；

A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.988 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.988kN 小于 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

第2段（柱身高度3.00米位置至柱身高度6.00米位置；分段高度为3.00米）: 经验算也满足要求!（计算过程略）

第二节 框架梁模板（门架）

3.2.1参数信息 1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.30； 门架型号:MF1217；

门架搭设高度(m):4.70；承重架类型设置:MF1217； 门架纵距Lb(m):0.75；

门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；

加强杆的钢管类型:Φ48×3.2；立杆钢管类型:Φ48×3.2；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):3.00；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底横向支撑截面类型：木方 : 80×80mm；梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；

梁底横向支撑间隔距离(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

次楞间距(mm)：250 ，主楞竖向根数：4； 主楞间距为：300mm，300mm，250mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 穿梁螺栓直径(mm)：M14；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；

3.2.2梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 48.659 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

3.2.3梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×1.8×1.8/6=cm3； M -- 面板的最大弯距(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m； q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 250mm；

面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×2502 = 1.72×105N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.72×105 / 5.40×104=3.177N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.177N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×2504/(384×9500×4.86×105) = 0.242 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =250/250 = 1mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.242mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！

3.2.3梁侧模板面板的计算 1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 6×82×1/6 = cm3； I = 6×83×1/12 = 256cm4；

内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N·mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 283mm；

内楞的最大弯距: M=0.101×21.96×283.332= 1.78×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×21.96×0.283=6.039 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.78×105/6.40×104 = 2.782 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.782 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E -- 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I -- 内楞的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×5004/(100×9000×2.56×106) = 0.403 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.403mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！ 2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 8×82×2/6 = 170.67cm3； I = 8×83×2/12 = 682.67cm4； （1）外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm) M -- 外楞的最大弯距(N·mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.784 kN·m； 其中，F=1/4×q×h=7.137，h为梁高为1.3m，a为次楞间距为250mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.78×106/1.71×105 = 10.455 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

2

外楞的受弯应力计算值 σ =10.455N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

（2）外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量：9000N/mm2；

F--作用在外楞上的集中力标准值：F=7.137kN； l--计算跨度：l=600mm；

I-外楞的截面惯性矩：I=6826666.667mm4； 外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×7137.000×600.003/(100×9000.000×6826666.667)=0.405mm； 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.405 mm 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/250=2.4mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.405mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm，满足要求！

3.2.5穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；

A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.63 =7.686 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.686kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！ 3.2.6梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.抗弯强度验算

计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.000mm； q--作用在模板上的压力线荷载，它包括: 新浇混凝土及钢筋荷载设计值

q1:1.2×（24+3）×1.3×0.4×0.9=15.163kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.4×0.9=0.151kN/m 振捣混凝土时产生的荷载设计值 q3: 1.4×2×0.4×0.9=1.008kN/m；

q = q1 + q2 + q3=15.163+0.151+1.008=16.322kN/m； 面板的最大弯距：M = 0.1×16.322×2002= 652.6N·mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W=0.400×103×18.0002/6=21600.000 mm3；

f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值： σ = M/W =652.600 /21600.000 = 3.023N/mm2； 面板截面的最大应力计算值: σ =3.023N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+3.00)×1.300+0.35）×0.40 = 14.18N/mm； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I =40.000×1.8003/12 = 19.440cm4； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200/250 = 0.8mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×14.18×2004/(100×9500×1.94×105)=0.082mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.082mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 0.8mm，满足要求！

3.2.7梁底纵、横向支撑计算 1.梁底横向支撑计算

本工程梁底横向支撑采用木方 : 80×80mm。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

（1）荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1:=（24+3）×1.3×0.2=7.02kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2:=0.35×(2×1.3+0.4)/0.4×0.2=0.21kN/m (3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1:=2×0.2=0.4kN/m；

恒荷载设计值： q = 1.2×7.02×0.9+1.2×0.21×0.9=7.808kN/m； 活荷载设计值： P = 1.4×0.4×0.9=0.504kN/m； 线荷载标准值： q = 7.808+0.504 =8.312kN/m；

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 横向支撑的支座力N1=N2=1.661 kN； 横向支撑杆最大弯矩值为 M= 0.84 kN·m；

横向支撑的最大受弯应力计算值 ： σ=0.84×106 /85333.33=9.848 N/mm2； 截面抗剪强度必须满足：

梁底横向支撑受剪应力计算值 T = 3×1.6×10/(2×80.000×80.000) = 0.390N/mm2；

横向支撑的最大挠度：ν=3.882 mm；

横向支撑的允许挠度: [ν]=1219.000/250=4.876 mm；

横向支撑的最大应力计算值 9.848 N/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要求！

横向支撑的受剪应力计算值 0.390 N/mm2 小于 抗剪强度设计值 [T]=1.400 N/mm2，满足要求！

横向支撑的最大挠度 ν=3.882 mm 小于 最大允许挠度 [ν]=4.876 mm，满足要求！

3

2.梁底纵向支撑计算

本工程梁底纵向支撑采用钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

（1）荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

p1:=（24+3）×1.3×0.4×0.2/2 =1.404kN； (2)模板的自重荷载(kN)：

p2:=0.35×(2×1.3+0.4)×0.2/2 =0.105kN (3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P3:=2×0.4×0.2/2 =0.08kN； 经计算得到，活荷载标准值

集中荷载设计值： P = 1.2×（1.404+ 0.105)+ 1.4×0.080 =1.923 kN； （2）抗弯强度及挠度验算：

梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

梁底纵向支撑计算简图

梁底纵向支撑梁剪力图(kN)

梁底纵向支撑梁弯矩图(kN·m)

梁底纵向支撑梁变形图(mm) 最大弯矩：M= 0.560 kN·m 最大剪力：V= 4.337 kN

最大变形（挠度）：ν＝0.418 mm

按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：

其中， σ --梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M --梁底纵向支撑计算最大弯距(N·mm)； W --梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=10160mm3；

[f] --梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) [f]=205.000N/mm2； [w] --最大容许挠度(mm) [w]= 750.000/250 = 3.000 mm；

梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： σ = M/W = 0.560×106/10160.000 = 55.0 N/mm2

梁底纵向支撑的最大应力计算值 55.0 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！

梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : ν=0.418mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 [ν] =3mm，满足要求！

3.抗剪强度验算

截面抗剪强度必须满足:

其中，A --钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积

梁底纵向支撑受剪应力计算值 T = 2×4.337×103/(2×4.000) = 8.868N/mm2； 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 [fv] = 120.000 N/mm2；

梁底纵向支撑的受剪应力计算值 8.868 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！ 3.2.8门架荷载计算 1.静荷载计算

静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1217 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 2×0.04=0.08 kN 连接棒 2个 2×0.165=0.33 kN 锁臂 2副 2×0.184=0.368 kN 合计 1.002 kN 经计算得到，脚手架自重合计NGk1 = 1.002×4.7/1.95=2.415 kN。 (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN) 剪刀撑采用 Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置 剪刀撑与水平面夹角：

α =arctg( (5×1.950)/ ( 4×(0.750+1.219) ) )= 51.07 每米脚手架高中剪刀撑自重：

2 ×37.632×10-3 /sinα= 0.097kN/m；

水平加固杆采用 Φ48×3.5 mm钢管，按照4步3跨设置，则每跨距内每米脚手架高中水平加固杆自重：

37.632×10-3 × (0.750+1.219) / (4×1.950) = 0.009kN/m； 每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重： (4×0.0135+4×0.0145) /1.95=0.057kN/m； 每米高的附件重量为0.010kN/m；

经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 =(0.097+0.009+0.057+0.010)×4.700= 0.816 kN；

(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN) 1）钢筋混凝土梁自重(kN)：

（24.000+3.000）×0.400×1.300×0.750= 10.530kN； 2)模板的自重荷载(kN)：

0.350×(2×1.300+0.400)×0.750 =0.787 kN；

经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 10.530+0.787= 11.318 kN；

静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)×4.700 + NGk3= 26.505kN； 2.活荷载计算

活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×0.400×0.750= 0.600kN； 3.2.9立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)

其中 NG --脚手架的静荷载标准值，NG = 26.505 kN；

NQ -- 脚手架的活荷载标准值，NQ = 0.6 kN； 经计算得到，N = 32.6 kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N -- 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 32.6 kN； Nd -- 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算

其中υ-- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到，υ =0.573； k -- 调整系数，k=1.13；

k0 -- 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8； i -- 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.13 cm； h0 -- 门架的高度，h0=1.93m；

I0 -- 门架立杆的截面惯性矩，I0=11.36 cm4； A1 -- 门架立杆的截面面积，A1=4.5 cm2； h1 -- 门架加强杆的高度，h1=1.m；

I1 -- 门架加强杆的截面惯性矩，I1=11.36 cm4； f -- 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A -- 一榀门架立杆的截面面积，A=9 cm2； I -- 门架立杆的换算截面惯性矩，I=20.4 cm4；

I=I0+I1×h1/h0=11.360+11.360×1536.000/1930.000=20.401 cm4 经计算得到，Nd= 84.575 kN。

立杆的稳定性计算 N < Nd，满足要求！

第三节 框架梁模板(扣件钢管架)

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

梁段:KL7。

3.3.1参数信息 1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):1.10；

混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.75； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：6.50；梁两侧立杆间距(m):0.90； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数:0； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

次楞间距(mm)：250 ，主楞竖向根数：4； 主楞间距为：100mm，220mm，210mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度80mm； 次楞合并根数：2； 3.3.2梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

3.3.3梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3； M -- 面板的最大弯距(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m； q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 250mm；

面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×2502 = 1.72×105N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.72×105 / 7.35×104=2.334N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =2.334N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×2504/(384×9500×4.86×105) = 0.242 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =250/250 = 1mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.242mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！

3.3.4梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 8×82×2/6 = 170.67cm3； I = 8×83×2/12 = 682.67cm4；

内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N·mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm；

内楞的最大弯距: M=0.101×21.96×176.672= 6.92×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=6.039 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.92×104/1.71×105 = 0.406 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.406 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E -- 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I -- 内楞的截面惯性矩：I = 6.83×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×5004/(100×9000×6.83×106) = 0.151 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.151mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！ 2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； （1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm) M -- 外楞的最大弯距(N·mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.51 kN·m； 其中，F=1/4×q×h=6.039，h为梁高为1.1m，a为次楞间距为250mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.51×106/8.98×103 = 168.124 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =168.124N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

2

（2）.外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm；

2

F--作用在外楞上的集中力标准值：F=6.039kN； l--计算跨度：l=500mm；

I-外楞的截面惯性矩：I=215600mm4； 外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×6039.000×500.003/(100×206000.000×215600.000)=0.274mm； 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.274 mm 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.274mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

3.3.5穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；

A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.455 =5.551 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.551kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

3.3.6梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 350×18×18/6 = 1.×104mm3； I = 350×18×18×18/12 = 1.70×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.35×1.10×0.90=10.60kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.35×0.90=0.13kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.35×0.90=0.88kN/m；

q = q1 + q2 + q3=10.60+0.13+0.88=11.62kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×11.617×0.3=0.105kN·m； σ =0.105×106/1.×104=5.532N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =5.532 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

2

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×1.100+0.35）×0.35= 9.94KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =300.00/250 = 1.200mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×9.94×3004/(100×9500×1.70×105)=0.337mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.337mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！

3.3.7梁底支撑木方的计算 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)×1.1×0.3=8.415 kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.3×(2×1.1+0.35)/ 0.35=0.765 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)×0.3=1.35 kN/m； 2.木方的传递集中力验算

静荷载设计值 q=1.2×8.415+1.2×0.765=11.016 kN/m； 活荷载设计值 P=1.4×1.350=1.0 kN/m； 荷载设计值 q = 11.016+1.0 = 12.906 kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8×8×8/6 = 8.53×101 cm3； I=8×8×8×8/12 = 3.41×102 cm4； 3.支撑方木验算

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形图(mm) 方木的支座力N1=N3=2.259 KN；

方木最大应力计算值 ： σ=0.818×106 /85333.33=9.59 N/mm2； 方木最大剪力计算值 ： T=3×2.259×1000/(2×80×80)=0.529N/mm2； 方木的最大挠度：ω=2.081 mm；

方木的允许挠度: [ν]=0.900×1000/250=3.600 mm；

方木最大应力计算值 9.590 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值 0.529 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.400 N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度 ν=2.081 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=3.600 mm，满足要求！

3.3.8梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.259 KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.434 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.673 mm ； 最大支座力 Rmax = 6.306 kN ；

最大应力 σ= 0.434×106 /(5.08×103 )=85.368 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 85.368 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.673mm小于750/150与10 mm,满足要求! 3.3.9扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.306 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 3.3.10立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =6.306 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.5=1.007 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.90-0.35)/2)×0.75×0.35=0.244 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.00/2+(0.90-0.35)/2)×0.75×0.120×(1.50+24.00)=2.134 kN；

N =6.306+1.007+0.244+2.134=9.691 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9691.266/(0.207×4) = 95.742 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 95.742 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 3.3.11立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 200×0.4=80 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 200 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =9.691/0.25=38.765 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.691 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=38.765 ≤ fg=80 kPa 。地基承载力满足要求！ 3.3.12梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

第四节 板模板

4.3.1参数信息 1.构造参数

门架型号:MF1219；门架搭设高度(m):6.00；

扣件连接方式:单扣件；承重架类型设置:纵向支撑平行于门架； 门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；

门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；

加强杆的钢管类型:Φ48×3.2；立杆钢管类型:Φ48×3.5； 2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0； 钢筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷载(kN/m2):1.0； 3.材料参数

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.楼板参数

钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30； 每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):6.500； 楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00； 楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；

5.板底模板参数

板底横向支撑截面类型：木方 : 80×80mm； 板底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.2；

板底横向支撑间隔距离(mm)：600.0；面板厚度(mm)：18.0； 4.3.2板底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.抗弯强度验算

计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)；

l--计算跨度(板底横向支撑间距): l =600.000mm； q--作用在模板上的压力线荷载，它包括: 新浇混凝土及钢筋荷载设计值

q1: 1.2×(25+1.1)×0.12×1×0.9=3.383kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×1×0.9=0.378kN/m 施工人员及设备产生的荷载设计值 q3: 1.4×1×1×0.9=1.26kN/m；

q = q1 + q2 + q3=3.383+0.378+1.26=5.021kN/m；

面板的最大弯距：M = 0.1×5.021×6002= 180740.16N·mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm)； M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩

2

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=1.000×103×18.0002/6=000.000 mm3；

f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值： σ = M/W =180740.160 /000.000 = 3.347N/mm2； 面板截面的最大应力计算值: σ =3.347N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（25.00+1.100)×0.120×1.000= 3.13N/mm； l--计算跨度(板横向支撑间距): l =600.00mm；

E--面板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I =100.000×23/12 = 48.600cm4； 面板的最大允许挠度值:[ν] =600/250 = 2.4mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×3.132×6004/(100×9500×4.86×105)=0.586mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.586mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 2.4mm，满足要求！ 4.3.3板底纵、横向支撑计算 1.板底横向支撑计算

本工程板底横向支撑采用木方 : 80×80mm。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

一、荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1:=(25+1.1)×0.12×0.6=1.879kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)： q2:=0.35×0.6=0.21kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1:=1×0.6=0.6kN/m；

均布荷载设计值： q = 1.2×（1.879+0.21）+1.4×0.6=3.347kN/m； 计算挠度时，均布荷载标准值： q = 1.879+0.21 =2.0kN/m； 二、抗弯强度验算： 最大弯矩计算公式如下:

其中， M--计算最大弯距(N·mm)；

l--计算跨度(门架纵距)；l =1.000mm；

q--作用在模板上的均布荷载设计值；q=3.347kN/m 最大弯距：M =0.1×3.347×1.0002=0.335kN·m； 最大支座力：N =1.1×3.347×1.000=3.682kN； 按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算：

其中， σ --板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M --板底横向支撑计算最大弯距(N·mm)； W --板底横向支撑的截面抵抗矩

b: 板底横向支撑截面宽度，h: 板底横向支撑截面厚度； W=80.000×80.0002/6=85333.333 mm3

f --板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=11.000N/mm2； 板底横向支撑截面的最大应力计算值： σ = M/W = 0.335×106/85333.333 = 3.922N/mm2；

板底横向支撑的最大应力计算值 3.922 N/mm2 小于 板底横向支撑抗弯强度设计值 11N/mm2，满足要求！

三、抗剪强度验算 截面抗剪强度必须满足：

其中最大剪力: V=0.6×3.347×1.000 = 2.008 kN；

板底横向支撑受剪应力计算值 T = 3×2.008×103/(2×80.000×80.000) = 0.471N/mm2；

板底横向支撑抗剪强度设计值 [fv] = 1.400 N/mm2；

板底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.471N/mm2 小于板底横向支撑抗剪强度

设计值[fv] =1.4N/mm2，满足要求！

四、挠度验算：

最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:

其中， ν--计算最大挠度(mm)；

l--计算跨度(门架纵距)；l =1000.000mm；

q--作用在模板上的均布荷载标准值；q=2.0kN/m； E--板底横向支撑弹性模量；E= 9.00×103 N/mm2； I--板底横向支撑截面惯性矩；I=3413333.333 mm4； 板底横向支撑最大挠度计算值 ν= 0.677×2.0×10004 /(100×9.00×103×3413333)=0.460mm；

板底横向支撑的最大允许挠度 [ν]= 1000.000/250=4.000 mm；

板底横向支撑的最大挠度计算值 : ν=0.46mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 [ν] =4mm，满足要求！ 2.板底纵向支撑计算

本工程板底纵向支撑采用钢管(双钢管) :Φ48 × 3.2。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

一、抗弯强度及挠度验算：

板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）： 板底纵向支撑所受荷载 P=3.682 kN

板底纵向支撑计算简图

板底纵向支撑梁弯矩图(kN·m)

板底纵向支撑梁剪力图(kN)

板底纵向支撑梁变形图(mm) 最大弯矩：M= 0.963 kN·m 最大剪力：V= 5.1 kN

最大变形（挠度）：ν＝4.220 mm

按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：

其中， σ --板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M --板底纵向支撑计算最大弯距(N·mm)； W --板底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=5080mm3；

[f] --板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； [f]=205.000N/mm2 [ν] --最大容许挠度(mm) [ν]= 1219.000/250 = 4.876 mm；

板底纵向支撑的最大应力计算值： σ = M/W = 0.963×106/5080.000 = 1.638 N/mm2

板底纵向支撑的最大应力计算值 1.638 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！

板底纵向支撑的最大挠度计算值 : ν=4.22mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 [ν] =4.876mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算

截面抗剪强度必须满足:

其中，A --钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积

板底纵向支撑受剪应力计算值 T = 2×5.1×103/(2×4.000) = 10.560N/mm2； 板底纵向支撑抗剪强度设计值 [fv] = 120.000 N/mm2；

板底纵向支撑的受剪应力计算值 10.56 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！

4.3.4门架荷载计算 1.静荷载计算

每榀门架静荷载标准值包括以下内容： (1)每米高门架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 2×0.04=0.08 kN 连接棒 2个 2×0.165=0.33 kN 锁臂 2副 2×0.184=0.368 kN 合计 1.002 kN 经计算得到，每米高门架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。 (2)每米高加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m) 剪刀撑采用 Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置 剪刀撑与水平面夹角：

α =arctg( (4×1.95)/ ( 5×1.00 ) )= 57.34 每米高门架剪刀撑自重：

2 ×37.632×10-3 × (5×1.000)/cosα/(4×1.950) = 0.0kN/m；

水平加固杆采用 Φ48×3.5 mm钢管，按照5步4跨设置，每米高门架水平加固杆自重：

37.632×10-3 × (5×1.000) / (4×1.950) = 0.024kN/m；

每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重： (4×0.0135+4×0.0145) /1.95=0.057kN/m； 每米高的附件重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高门架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.124 kN/m；

(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)

1）钢筋混凝土板自重(kN)：

（25.000+1.100）×0.120×1.000×(1.000+1.219)= 6.950kN； 2)模板的自重荷载(kN)：

0.350×1.000×(1.000+1.219) =0.777 kN；

经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 7.727 kN/m；

每榀门架静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)×H+ NGk3=(0.514 + 0.124)×6.000+7.727= 11.551kN； 2.活荷载计算

活荷载为施工荷载标准值(kN)： 经计算得到，活荷载标准值

NQ = 1.000×1.000×(1.000+1.219)= 2.219kN； 4.3.5立杆的稳定性计算:

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

其中 NG -- 每榀门架的静荷载标准值，NG = 11.551 kN； NQ --每榀门架的活荷载标准值，NQ = 2.219 kN； H -- 门架的搭设高度，H = 6 m。 经计算得到，N = 16.968 kN。 门架的稳定性按照下列公式计算

其中 N -- 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 16.968 kN； Nd -- 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算

其中Φ-- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到，Φ =0.53； k -- 调整系数，k=1.17；

i -- 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.08 cm； h0 -- 门架的高度，h0=1.93m；

I0 -- 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4； A1 -- 门架立杆的截面面积，A1=4. cm2； h1 -- 门架加强杆的高度，h1=1.m；

I1 -- 门架加强杆的截面惯性矩，I1=11.36 cm4； f -- 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A -- 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2； A=2 ×A1=2×4.= 9.78 cm2；

I -- 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.23 cm4；

I=I0+I1×h1/h0=12.190+11.360×1536.000/1930.000=21.231 cm4 经计算得到，Nd= 106.26 kN。

立杆的稳定性计算 N < Nd，满足要求！

第四章 施工要点及防止高支模支撑系统失稳的措施 第一节 施工要点及防止高支模支撑系统失稳的措施

4.1.1工艺流程

1、门架纵向间距为750mm。横向间距900mm，共设四道水平横杆，离地300mm 设

第一道水平杆（扫地杆），第二道与第一道、第三道之间间距均为1.5m，第四道水平横杆上方留1m 高操作部位。

2、支架搭设完毕以后，要认真检查板下木楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将木楞找平。

3、铺设木模块：先向垮中铺设平模。最后对于不够整模数的模板和窄条缝，采用拼缝模嵌补，拼缝以不漏浆为准，应该考虑模板的遇水膨胀量。

4、平模铺设完毕后用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板底标高并进行校正。 5、可调上、下托伸不应超过400mm。

6、顶板支设时，应按开间进深选定养护支撑， 养护支撑间距不大于2.4m，保证支撑位置处为小块模板，拆除时该小块模板留其不动，不妨碍其他模板的拆除。

7、顶板模板起拱

现浇钢筋混凝土板，当跨度等于或大于4m 时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的（1～3）/1000。

利用门架上部的可调上托支撑调整高度，木板作辅助，以满足顶板挠度的要求，起拱应从周圈（板边不起拱）向板跨中逐渐增大，起拱后模板表面应是平滑曲线，不允许出现模板面因起拱而错台。 4.1.2 防止高支模支撑系统失稳的措施

1、浇筑梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中及垫脚的可靠性。各种紧固件的紧固程度。

2、浇筑梁板时，应派专人负责检查，发现杆件变形或异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，及时加固变形的杆件，防止质量事故的发生和连续下沉造成意外坍塌。

第五章 梁板模板拆除

拆模时混凝土强度应遵照“JGB-91”有关规定和模板施工的有关技术安全规范、规定执行。不得私自提前松动支撑，应根据天气、温度掌握控制，但不得超时间过长

或提前拆模，防止混凝土墙体产生裂纹，影响施工质量。

模板拆除时必须达到所需的混凝土强度,并填写“模板拆模报告”，经主任工程师认可后方可进行拆模。

拆除模板的顺序方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。

模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。

侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。预应力混凝土结构构件模板的拆除，侧模应在预应力张拉前拆除；底模应在结构构件建立预应力后拆除。已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。

5.1.1模板安装及拆除的控制要点

1、模板安装前先进行验线。

2、模板的垂直度、截面尺寸及顶板标高、钢筋保护层厚度控制。 3、对拉螺栓的分布间距均应根据墙体厚度高度经计算确定。 4、顶板满堂脚手架均应有双向的剪刀撑，以增加整体稳定性。

5、侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除而受损时，方可拆除。 6、梁、板底模，应在与结构同条件养护的试块达到下表规定强度，方可拆除。 项次 结构类型 结构跨度（m） ≤2 按设计标号的百分率比 50％ 75％ 1 楼板 ＞2，≤8 2 梁 悬臂梁 悬臂板 ≤8 ≤2 75％ 75％ 100％ 3 ＞2 7、所有的早拆支撑应另成体系，进行有效的拉结，不得与支撑体系连接在一起。 第六章 质量保证措施

6.1.1 质量标准

1、 模板及其支架具有足够的强度、刚度和稳定性, 不致发生不允许的下沉和变形；其支架的支承部分必须有足够的支承面积。以满堂红等架子做支撑加固的模板，其必须采取稳定措施。检验方法为对照模板设计，现场观察或尺量检查。

2、模板接缝严密，不得漏浆,宽度应不大于1.5mm。 检查数量：梁、柱抽查20%，墙和板抽查20%。 检验方法：观察和用楔形塞尺检查

3、模板表面应清理干净，并均匀涂刷脱模剂，不得有漏涂现象。 4、实测项目

序号 1 2 3 4 允许偏差项目 轴线位移 标高 截面尺寸 垂直度 允许偏差值 2mm ±3 mm +1、-2mm 2mm 检验方法 尺量检查 楼板用水准仪检查 尺量检查 用尺量和线坠检查 5 6 相邻两板表面高低差 表面平整度 1mm 2mm 用直尺和楔形塞尺检查 用2m 靠尺和楔形塞尺检查 第七章 安全文明施工措施

1、所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。

2、施工前必须对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。

3、项目责任师应对协力公司进行安全技术交底，协力公司有关人员对施工班组进行安全技术交底。

4、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。

5、拆模时应搭设脚手架。

6、拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。

7、废烂的木方不能做龙骨。

8、内墙模板安装高度超过2.5m 时，应搭设临时脚手架。

9、在4m 以上高度拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向。

10、水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳定的物体上。