1 总则
1.0.1采用“建筑变形测量”一词，而未使用习惯提法“建筑物变形观测”，主要基于如下考虑：
1“建筑变形”一词，比“建筑物变形”一词更便于概括除建筑物本身(基础与上部结构)变形之外的建筑地基及其场地变形； 2“变形测量”一词，比“变形观测”一词更便于概括除获得变形信息的观测作业之外的变形分析、预报等数据处理内容。后者在最近有了较大的发展和应用； 3 建筑变形测量，虽属于工程测量范畴，但在技术方法、精度要求等方面与工程控制测量、地形测量、施工测量等有诸多不同之处，且已具有相对的技术体系，应作为一门专业测量考虑。
1.0.2 将建筑变形分为沉降与位移两类，是以观测项目的主要变形性质为依据并顾及建筑设计、施工习惯用语而确定的，即： 沉降类包括建筑物(基础)沉降、基坑回弹、地基土分层沉降、建筑场地沉降等；
位移类包括建筑物水平位移、建筑物主体倾斜、裂缝、挠度、日照变形、风振变形以及场地滑坡等。 曾考虑将建筑变形分为垂直位移与水平位移两类，但依此则较难归纳有些观测项目，如建筑物主体倾斜，既可
1
以从测定顶部水平位移来确定，也可从测出基础沉降差来确定；挠度观测中，基础挠度系由测定基础上各测点的垂直位移来获取，而建筑物主体挠度则为测定主体上各测点的水平位移来获取；滑坡观测，通常须测出观测点的水平位移与垂直位移；至于裂缝更不好称作水平或垂直位移了。因此未采用这种分类。 其它变形分类方法，如分为静态变形和动态变形，或分为长周期变形、短周期变形和瞬时变形等，考虑到依此来归纳建筑变形观测项目实际上较困难，因此未采用。
1.0.3 确定测量精度所依据的变形允许值，多数在现行国家建筑标准中已有规定，应遵照采用。但也有一些还尚无标准规定，如特殊工程项目的变形允许值等，则要按设计、施工要求执行。本规程在分析、规定测量精度中所依据的建筑标准，主要为：《建筑地基基础设计规范》GB J7-、《膨胀土地区建筑技术规范》GB J112-87、《混凝土结构设计规范》GB J10-、《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规定》JZ 102-79、《钢结构设计规范》GB J17-88、《钢结构工程施工及验收规范》GB J205-83、《烟囱工程施工及验收规范》GB J78-85等。 常规测量仪器的检验在现行国家测量规范中已有详细规定，本规程除结合变形观测特点规定其必要的检验技术要求外，对于仪器的检验项目、方法及维护要求，均规定按照现行国家测量规范有关规定执行，即：水准仪、水准标尺应按《国家一、二等水准测量规范》GB127-91、《国
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家三、四等水准测量规范》GB128-91、《大地形变测量规范(水准测量)》(国家地震局编制)的规定执行；经纬仪应按《国家三角测量和精密导线测量规范》(国家测绘总局制定)的规定执行；电磁波测距仪应按《中、短程光电测距规范》ZBA76002-87、《大地形变测量规范(三角测量与电磁波测距)》(国家地震局编制)等的规定执行。
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2 一般规定
2.0.1 将“确切反映实际变形程度或变形趋势”作为建筑变形测量的基本要求，是由变形测量性质所决定的，应体现在测量全过程中。
1 从测量目的考虑，只有使测量成果资料符合上述基本要求，才能做到： 1) 有效监视新建建筑物和工程设施在施工及使用(运营)期间的安全，以利及时采取预防措施； 2) 有效监测已建建筑物(包括古建筑)和工程设施以及建筑场地的稳定性，为建筑物维修、保护、特殊性土地区选址以及场地整治提供依据；
3) 在检查、处理有关工程质量事故中，藉以作出正确的分析与判断； 4) 为验证有关建筑地基基础、工程结构设计的理论及设计参数，提供可靠的基础数据； 5) 在结合典型工程、典型地质条件开展的变形规律与预报以及变形理论与测量方法的研究工作中，依据对系统、可信的观测资料的综合分析，获得有价值的结论与新的发现。 2 测量成果质量取决于作业质量，各个测量环节要考虑保证上述基本要求的实现。 1) 施测方案首先要与拟测变形的类型范围、大小及变形灵敏程度相适应；
2) 测量方法与工具的选择，主要取决于测量精度，
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而测量精度则需根据变形值与变形速度来确定，测量误差应控制在与变形允许值相比小到在一定概率下可忽略的程度；
3) 基准点要保持其稳定性，应选设在变形影响范围之外的位置，而观测点则需选设在变形体上能反映变形特征的代表性位置。 另外，由于建筑变形测量处于测绘学与土建工程学科的边缘，人员的技术素质与工作方法也要与之相适应。测量工作者除了努力提高有关现代测量理论与技术水平外，还应学习必要的土力学和土木工程知识，并在工作中重视与建筑设计、施工或科研单位的密切配合，如在编制施测方案过程中，应与有关设计、施工、岩土工程人员协商，合理解决诸如点位选设、观测周期等问题；在施测过程中，对于发现的变形异常情况，应及时通报有关单位，以采取必要措施。
2.0.3 1
关于变形测量的实施。
本规程从一般情况考虑，规定高程宜采用测区原
有高程系统，坐标可采用坐标系统，但这并不排除在需要时，高程采用正常高系统和1985国家高程基准，坐标采用高斯正形投影三度带平面直角坐标系统，以及无条件时高程采用基准。 2 变形观测周期，应以能系统反映所测变形的变化过程而又不遗漏其变化时刻为原则，应根据单位时间内变形量大小及外界影响确定。
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3 观测数据处理所采用的基准(参照系)，应与实际变形接近或一致，以使计算的变形值与实际变形值(或理论变形值)之差控制在观测精度之内，避免把测量误差作为变形信息。
2.0.4 将建筑变形分为总体变形与区段变形，是从分析各种建筑变形性质并顾及观测的特点来归纳确定的。 总体变形，是指观测目标(变形体)均为动点、需要依据稳定基准(点)测定的变形，包括地基与基础的绝对变形与相对变形。具体而言，对于沉降，则为绝对沉降(如沉降量、平均沉降量等)和相对沉降(如沉降差、基础倾斜、局部倾斜等)；对于位移，则为绝对位移(如建筑物基础水平位移、滑坡位移等)和相对位移(如基础的位移差、挠曲等)。 区段变形，是指观测目标具有相对定点，只需从定点或邻近测站点(工作基点)测定的变形，包括的局部地基变形、建筑物整体性变形及结构段变形。具体而言，对于沉降则为局部地基沉降(如基坑回弹、地基土分层沉降等)、建筑物整体性变形(如桥梁等工程设施的整体垂直挠曲)和结构段变形(如平置构件挠度等)；对于位移，则为局部地基位移(如受基础施工影响的位移、档土设施位移等)、建筑物整体性变形(如建筑物的顶部水平位移，全高垂直度偏差、工程设施的水平轴线偏差等)和结构段变形(如高层建筑层间相对位移、竖直构件的挠度、垂直偏差等)。
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2.0.5 建筑变形测量的等级划分及其精度要求，系根据下列分析进行确定： 1 沉降测量的等级划分及其精度要求 1) 等级划分。采用特、一、二、三级，并分别代表特高精度、高精度、中等精度、低精度等四个等级精度档次。这里列出“特级”是借鉴于原苏联标准的规定思路；等级精度档次的提法是参考德国标准的规定；等级精度则是按照与我国国家水准测量等级精度指标相靠拢，并能概括国内现行有关标准对沉降水准测量精度规定来碓定的。有关标准的规定见表1。 等级定名，取用“级”而未采用“等”，主要考虑到沉降观测水准测量与国家、城市、工程水准测量有若干不同，采用不同的名称区分将有利于保持各自系列的完整性。两者的不同之处有：前者的“级”主要反映测量精度档次、等级之间不具有象后者所规定“等”之间的“高级控制低级”功能；前者属小范围高精度测量，为适应各种建筑工程需要，在布网、视线长度、观测线路条数、精度分析等方面均与后者大面积、比较大面积的水准测量有所不同等。 搜集的国内外有关标准规定的等级划分及其精度要求列于表1。
表1 标准名称 有关标准规定的等级及其精度要求 等级划分及其精度指标 m0 (mm) ±0.1 德国工业标准DIN 分四档，规定观测高差中误差(mm)为： 4107《建筑物沉降观 特高精度 ±0.1 7
测》(1978年) ±0.3 (指相邻观测点间高差中误差) 高精度 ±0.5 中等精度 ±3.0 低精度 沉降终值的10% (指观测点相对控制点的高差中误差) 前苏联建筑物沉降 分五等，规定每公里高差中数的偶然中误差(mm)为： 观测规定。 —— ±0.28 (d=5m，r=2) 载于《大型工程建 Ⅰ等 ±0.50 (d=50m，r=4) 筑物的变形观测》 Ⅱ等 ±0.84 (d=65m，r=2) (1974年) Ⅲ等 ±1.67 (d=75m，r=2) Ⅳ等 ±6.68 (d=100m，r=1) 国标《国家一、二等水准测量规范》、 《国家三、四等 水准测量规范》 (1992年) 分四等，规定每公里往返测高差中数的偶然中误差(mm)为： 一等 0.45 (d3.0m) 二等 1.0 (d50m) 三等 3.0 (d75m) 四等 5.0 (d100m) 国标《工程 分四等，规定变形点的高程中误差，相邻变形点高差测量规范》 中误差(mm)分别为： 一等 ±0.3， ±0.1 (d15m) GB50026-93 二等 ±0.5， ±0.3 (d35m) 三等 ±1.0， ±0.5 (d=50m) 四等 ±2.0， ±1.0 (d=100m) 国标《建筑地基 按Ⅱ级水准测量精度，d=20～30m，采用闭合法(如基础设计规范》按国家二等精度，d取30m) GBJ- 国标《地基与 分两等，规定采用闭合法，闭合差(mm)为： 基础工程施工 二等水准测量 ±0.4n 及验收规范》 三等水准测量 ±1.0n GBJ202-83 国标《膨胀土地区建采用闭合法，d＜35m 要求： 筑技术规范》 水准点高程测定误差不应大于±1.0mm 观测点测定精度不应大于±2.0mm GBJ112-87 ±0.3 ±0.5/Q ±3.0/Q ±0.03 ±0.16 ±0.30 ±0.65 ±3.00 0.11 0.32 1.16 2.24 ±0.1 ±0.3 ±0.5 ±1.0 (±0.25) ±0.20 ±0.50 05./Q 10./Q 续表1 标准名称 等级划分及其精度指标 m0 (mm) ±0.05 ±0.12 北京市《建筑物 分两级，规定一测站高差中误差与闭合差(mm)为： 地基变形观测 Ⅰ级 ±0.05 ±0.1n (d＜20m) Ⅱ级技术条例》 ±0.12 ±0.25n (d＜25m) 8
(1978年) 上海市《地基基础设分两档，规定水准闭合差(mm)为： 计规范》 主要建筑物 ＜0.5n (1975年) 一般建筑物 ＜1.0n 天津市《建筑物 地基变形观测 技术规则》 (1980年) 苏联建筑法规 《建筑工程 勘察规范》 CHUΠ10207-87
注:
按Ⅱ等水准测量精度规定： 闭合差为 ±0.4 ±0.25 ±0.50 ±0.2 n 规定变形点相对于基准点的平均误差在高程上不应超过5mm 25./Q 1 表中的等级和精度指标用词，均为原标准的原词；
2 表中的d为视线长度、r为观测线路条数、n为测站数、Q为权倒数、 m0为按各个标准规定精度指标换算的测站高差中误差。
2) 等级精度指标。以观测点测站高差中误差作为等级精度指标，是从适应小范围测量使用方便考虑的。对于测段长度一般多为数百米、水准线路长度总和很少超过10km且计划线路与按测站实测长度往往出入很大的沉降水准测量而言，以测站为单位规定观测限差、以测站高差为单位权观测值处理观测数据，比取1km为单位、以1km高差为单位权观测值更加方便合理。从表1可知，多数沉降测量规范也是采用测站高差中误差作为规定测量精度的依据。
3) 一、二、三级的等级精度指标。以国家水准测量规范规定的每公里往返测高差中数的偶然中误差ＭΔ为依据，由下列换算式计算出单程观测测站高差中误差μ，则可得沉降水准测量等级精度指标m0。如表2。 Md250
(2.1)
9
式中
等级 一级 二级 三级 d为本规程规定的各等级水准测量路线长度(m)。
表2 一、二、三级的等级精度指标m0计算 d M△ 换算的μ值取用的 m0值(m) (mm) (mm) (mm) 0.45 1.0 3.0 ≤30 ≤50 ≤75 ≤0.16 ≤0.45 ≤1. ≤0.15 ≤0.50 ≤1.50 4) 特级的等级精度指标。我国国家水准测量规范没
有这个等级的精度指标，现依据有关标准的规定，分析确定如下： (1)按表1所列北京市建筑物地基变形观测标准规定的Ⅰ级μ=±0.05mm(d＜20m、r=2)换算为本规程特级(d≤10m)μ值为≤0.035mm； (2)按表1所列原苏联建筑物沉降观测标准的特高精度等级MΔ=±0.28mm(d=5m, r=2)，换算为本规程的特级μ值≤0.056mm； (3)按所使用的最高精度水准仪类型DS05的观测精度，取本规程第3.3.1条中计算DS05型仪器md经验公式，代入d≤10mm, 则得μ≤0.0mm。 上列三个μ值比较接近，平均数值为0.05mm，因此取特级的m0=0.05mm。这样与一、二、三级的m0取值比较可知，相邻级的指标比例均约为1:3，比较均匀，也体现系统性。 5) 按实测的沉降测量工程项目精度统计，检验规定
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的等级精度指标可行性。 统计80年代以来国内完成的工程项目65项。其中，按几何水准测量的60项，按静力水准测量的4项，按短边测距高程观测的1项。项目包括精密工程、科研工程、高层建筑、工业与民用建筑、古建筑及场地沉降。如北京正负电子对撞机工程、首都机场砼道面翘度观测、长江航运船模试验水池工程、彩电中心工程、郑州国际饭店、太原广播大楼、广西漓江饭店、宝钢初轧厂基础工程、华北火力发电厂、天津炼钢厂、武山水泥厂、西安古箭楼抢修工程、福州软土地基沉降等。实测的测站高差中误差统计如表3。
表3 65项工程的实测测站高差中误差统计 等级 等级精度(mm) 工程项目个数 %
注： 1
2 3
特级 ≤0.05 7 11 一级 ≤0.15 14 22 二级 ≤0.50 36 55 三级 ≤1.50 7 11 级外 ＞1.50 1 1 一项工程中计算有多个中误差值时，只取其一个最大者进行统计； 达到特级精度指标的项目，包括特种 精密工程3项，工业与民用建筑 级外的一项，为用短边测距高程测量拱挢变形。
4项；
从上表的统计可以看出，用水准测量方法所测成果精
度均在规定等级精度范围之内，其分布属一、二级者最多，三级者较少，精密工程项目最少，符合正常规律。以规定的等级精度指标对比表1内国外标准的精度要求，可以认为本规程的规定较先进、实用。
2 位移测量的等级划分及其精度指标
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1) 等级划分。按照与沉降测量的规定相配套考虑，仍分为特、一、二、三级。不同的是其等级精度档次，由于位移的变形性质比较复杂，不能像沉降测量那样完全采用高低精度的提法。如建筑物地基与基础的水平位移观测精度，有特高精度、高精度、中等精度、低精度要求之分；但如建筑物倾斜观测精度，因建筑物愈高，变形允许值越大，相应的观测误差也愈大，往往会出现对多层建筑需按二级精度观测，而对高层、超高层建筑却只能以三级精度观测的情况。这里的二、三级精度则具有必要与可能达到的精度性质，似不应也难以认为属于中等精度或低精度。 2) 等级精度指标。采用具有广义“坐标概念”的观测点坐标中误差作为等级精度指标，是从有利于概括不同位移的向量性质和使用比较直观、方便来考虑确定的。对于大量使用的测定坐标方法，则规定为观测点相对测站点(工作基点)的坐标中误差；对于其地非直接测定坐标的方法，则按“与坐标等价”的原则考虑，如基准线法规定为观测点相对基准线的偏差值中误差、如铅垂法规定为建筑物(或构件)上部观测点相对底部定点的水平位移分量中误差。另外，约定当需要以点位中误差表达精度时，则按坐标中误差的2倍计。 曾考虑按照规定沉降测量等级精度指标的思路，以角度(或方向)与边长(距离)的中误差作为等级精度指标。但因位移观测方案的多样性，依此确定等级及其精度指标比较烦杂，且尚有许多问题需要研究解决，故暂未采用。
3) 各等级的精度指标取值，是按先确定特级和三级
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的指标值，再以适当比例定出一、二级的指标来构成系列的。 (1) 特级的等级精度指标，以适应特种精密工程观测要求为原则，综合考虑表4所列几项代表性工程项目的观测精度要求和表5所列国内近年来完成的几项典型工程项目实测精度来确定。
表4
几项特种精密工程项目的观测精度要求
工程项目 高能粒子加速器工程 人造卫星与导弹 发射轨道 抛光与磨光工艺 玻璃传送带 大型核电厂汽轮发电机组 观测精度要求 (mm) 漂移管横向精度 ±0.05～±0.3 几百米之内的横向中 误差±0.1～±0.3 水平位移监测精度 ±0.2～±0.5 相当的坐标中误差 (mm) ±0.05～±0.3 ±0.1～±0.3 ±0.14～±0.35
表5 工程项目 北京正负电子 对撞机工程 几项特种精密工程项目的实测精度 观测精度要求 相当的坐标中误差(mm) (mm) 地面测边控制网点位中误差 ±0.2 ±0.3 输运线平面控制网相对点位 ±0.14 中误差 ±0.2 存环平面控制网相对点位 ±0.1 中误差 ±0.15 各种磁铁及其他束流部件安装定位±0.1～±0.2 横向精度 ±0.1～±0.2 控制点横向点位中误差 ±0.3 ±0.3 13
武汉船模试验
水池工程 某雷达标准基线 池壁横向变形测量误差≤±0.2 轨道精调实测最大不直度中误差 ±0.179 天线控制点之间的距离误差 ±0.28 ≤±0.2 ±0.2 ±0.28 综合表4、表5所列精度，取特级的观测点坐标中误差为≤0.3mm。
(2)三级的等级精度指标，以满足具有最大位移允许值的高耸建筑物顶部水平位移观测精度要求为原则，综合考虑表6所列几项项目的精度估算结果和表7所列几项工程的实测精度确定。
几个观测项目的观测精度要求 规范及给定的估算参数 估算的观测点坐项目 (取最大值) 标中误差 (mm) 风荷载作用下 《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工 的高层建筑 规定》： ±13 顶部水平位移 △/H＝1/500 H取限值130m 地震荷载作用下规范同上： ±13 的高层建筑 △/H＝1/300 H取限值80m 顶部水平位移 电视塔中心线 国家广播电视部规定：130m以上高度的±10 垂直度 允许偏差为H/1500，取H=300m 钢筋混凝土烟囱《烟囱工程施工及验收规范》H=300m，±8 中心线垂直度 允许偏差为165mm
注： 1
2
表中△为建筑物顶部水平位移允许值，H为建筑物高度； 精度估算，按本规程第4.2.2条规定，取坐标中误差=允许值/20。
表6 表7 项目 几项工程的实测精度 所测点位中误差(mm) 换算为坐标 中误差(mm) ±9.2 观测方法 北京380m高
三方向交会法 14
±13.0 电视塔倾斜观测 南宁75.76m高 砖瓦厂烟囱倾斜观测 苏联316m高 电视塔倾斜观测 德国360m高 电视塔摆动观测 比值解析法 交会法 ±12.5 ±8.8 三方向交会法 200m处 ±8.5 ±6 ±7.8 ±9.2 ±10.6 地面摄影法 250m处±11.0 305m处±13.0 360m处±15.0 综合表6、表7所列精度，取三级的观测点坐标中误差为≤10mm； (3)一、二级的等级精度指标，按与沉降测量各等级之间精度指标比例相同考虑，即一级为1.0mm，二级为3.0mm。 4) 按实测的位移测量工程项目精度统计，检验规定的等级精度指标可行性。 统计从80年代以来国内完成的55个工程计70个观测项目。其中，控制网21个，倾斜观测项目19个，滑坡观测项目8个，其它位移观测项目22个。包括北京正负电子对撞机工程、雷达标准基线天线的控制定位，南京、哈尔滨、广州、西安等地的高层建筑电视塔、古塔、工业烟囱、水塔等的倾斜观测，陕西、甘肃、湖北等地的场地滑坡观测、上海、昆明等地的高层建筑基础施工位移监测、厂房基础位移观测以及葛洲坝大型船闸变电站变形监测、板桩驳岸位移观测、广州白云宾馆风振观测、大桥挠度观测等。
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将统计的70个观测项目实测精度，均换算为坐标中误差归纳列入表8。
表8 等级 等级精度指标(mm) 控制网个数 观测 项目 个数 建筑物倾斜 场地滑坡 其它位移 55个工程的70个观测项目实测精度统计 特级 ≤0.3 5 — — 6 11 16 一级 ≤1.0 5 2 — 1 8 11 二级 ≤3.0 9 4 1 9 23 33 三级 ≤10.0 2 12 7 6 27 39 级外 ＞10.0 — 1 — — 1 1 合计个数 %
注： 表列特级均为特种精密工程，共5个工程，其中2个工程包括2个控制网5
个观测项目。其余等级的统计量中，除少数工程占2个项目(控制网与观测项
目)外，均为一个工程一个项目。
从上表统计可以看出，实测成果精度除个别项目外均在规定等级精度范围之内，且其分布符合正常情况。本规程第2.0.5条表2.0.5适用范围一栏中对位移测量项目的概括，则是参照上表所列倾斜、滑坡、其他位移(主要包括建筑物地基基础水平位移)观测精度在各等级中的一般分布特征而提出的。 这里需要补充说明的是关于其他标准中对位移测量的规定。 在搜集的国内外有关标准中，仅有少数标准对位移测量作有简单的规定，如原苏联建筑法规《建筑工程勘察规
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范》规定“变形点相对基准点的平均误差在平面上不应超过20mm”，国内标准，如《建筑地基基础设计规范》、《膨胀土地区建筑技术规范》等，就建筑物墙体和地面裂缝观测、基础转动观测，墙体倾斜观测和基础水平位移观测，只从标志设置、观测方法方面作了些规定而未提到精度指标。在本规程编制过程中，开始修订的《工程测量规范》，已将变形测量列为一章，对位移测量，规定为一、二、三、四等，以变形点的点位中误差为等级精度指标，分别规定为：±1.5mm、±3.0mm、±6.0mm与±12.0mm。 如将本规程规定的四个等级的精度指标换算为点位中误差，则分别为±0.4mm、±1.4mm、±4.2mm与±14.1mm，与《工程测量规范》的规定比较，除最后一个等级精度稍低外，其余均高。本规程对位移测量的精度指标规定，毕竟所依据的资料和经验还有限，尚有待实践检验和补充修订。
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3 高程控制
3.2.1 高程控制网和观测点精度设计中的最终沉降量观测中误差是按照下列对变形值观测中误差的分析与估算确定的。
1 对已有变形值观测中误差取值方法的分析 经搜集，国内外有关的取值方法有十多种，使用较广泛的是以变形允许值为依据给以一定比例系数确定或直接给出观测中误差值，其中具有代表性的是国际测量工作者协会(FIG)于1981年第16届大会上提出的方法，即：为实用目的，观测值中误差不应超过变形允许值的1/20～1/10，或者1～2mm；为科研目的，应分别为1/100～1/20，或者0.2mm。另外，也有少些是以一定小的变形特征值(如达到稳定指标时的变形量，建筑物阶段平均变形量等)为依据给以一定比例系数的取值方法。 上述使用较广泛的方法无疑是可行的，但在什么条件下按比例系数估算和直接给出观测中误差值，以及如何具体选用比例系数，应予以探讨解决。
借鉴以FIG的规定为主的常用取值方法，结合建筑变形特点及其测量要求，归纳出以下几点认识作为确定本规程变形值观测精度的基本思路。 (1) 区分实用目的与科研目的。以前者的取值为依据，视不同要求，取其1/2～1/5作为科研项目的变形值观测中误差；
(2) 绝对变形允许值，在建筑设计、施工中通常不作
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为主要控制指标，其变形值因地质环境影响复杂变化较大，给出的允许值也带有较大概略性，因此绝对变形的观测精度以按综合分析方法考虑不同地质条件直接确定为宜。除去绝对变形允许值之外的各种变形允许值，在建筑设计、施工中通常作为主要控制指标，且其数值比较稳定，可信赖性强，对于这类变形的观测精度，宜以允许值为依据给以适当比例系数估算确定； (3) 比例系数，从便于使用考虑，宜对不同变形观测项目类别分别给出。在按其变形性质所选取的一定概率下，以可忽略的测量误差作为变形值观测误差来估算出比例系数。 2 推导为实用目的的变形值观测中误差估算公式 按上款确定比例系数的思路，取变形值与测量误差的关系式为：
2 20212 (3.1)
式中： △0 — 用测量方法测得的变形值； △1 — 在一定概率下可忽略的测量误差； △2 — 在测量误差小到可忽略程度时，所反映的近似 纯变形值。 当△1可忽略时，即 021222 (3.2)
为求△1应比△2 小到多少才可忽略，令 △1=△2 /λ (3.3)
19
将(3.3)式代入(3.1)式，可得
10122
(3.4)
以m表示△1的中误差并作为变形值观测中误差，以△表示△0的限差即变形允许值，令按变形性质与类型选取的概率为P=△2 /△0 ，顾及(3.2)式，则由(3.3)式与(3.4)
式可得实用估算式为： m
t
(3.5)
111P2 (3.6)
式中 t — 置信区间内允许误差与中误差之比值，取t=2;
1/t — 比例系数。 3 绝对沉降(值)的观测中误差取值，系综合下列估算和已有规定确定。
1) 按《建筑地基基础设计规范》中对一般建筑物在施工期间完成的沉降量所占最终沉降量之比例规定，取该规范说明中根据幢建筑物完工时的沉降观测资料所绘经验曲线，可知完工时对低、中、高压缩性土的沉降量分别为≤20mm、≥40mm、≥120mm。 按(3.5)、(3.6)式，取△为20mm、40mm、120mm，P=0.999，可得1/t=1/44，则估算得变形值观测中误差，
20
对低、中、高压缩性土分别为±0.45mm、±0.91mm与±2.7mm； 2) 国内有些单位实测中，按不同沉降情况，采用的沉降量观测中误差为±0.5mm、±1.0mm与±5.0mm； 3) 原苏联的沉降观测规范规定，对岩石和半岩石、沙土、粘土及其它压缩性土、填土、湿陷土、泥炭土及其他高压缩性土等三类地基土，分别规定测定沉降的允许误差为不大于1mm、2mm与5mm，即相应的沉降观测中误差为±0.5mm、±1.0mm、±2.5mm。 上述三种取值基本接近，综合考虑国内外经验，做出规定：对低、中、高压缩性土的绝对沉降观测中误差分别为±0.5mm、±1.0mm与±2.0mm。
4 绝对沉降之外的各种变形的观测中误差。按(3.5)、(3.6)式估算确定，其采用的概率P与比例系数1/t分别为： 1) 对于相对沉降(如沉降差、基础倾斜、局部倾斜)和具有相对变形性质的局部地基沉降(如基坑回弹、地基土分层沉降)、膨胀土地基沉降，取P=0.995, 则1/t≤1/20； 2) 建筑物整体性变形(如工程设施的整体性垂直挠曲)，取P=0.980, 则1/t≤1/10； 3) 结构段变(如平置构件挠度)，取P=0.950，则1/t≤1/6。
3.3.1 各等级几何水准观测的观测线路数、视线要求及各项观测限差的规定依据，分别说明如下：
21
1 观测线路数r 1) 采用估算方法确定观测线路条数是从适应不同需要的等级精度来考虑的。由m0=(md/r)2式变换的r=(md/m0)2［本规程(3.3.1)式］可知，r既取决于等级精度指标m0，又决定于使用仪器类型可能达到的单程观测每测站高差中误差md，由此估算结果便于制定施测方案时按照技术与经济合理原则灵活运用； 2) md的估算，侧重对DS05型仪器的md值结合实测资料进行了研究分析；对于DS1与DS3仪器的md值，限于实测资料不多，即按由测站上所测高差h=(h基+h辅)/2导出的md =m视(m视为视线长度为d的视线中误差)关系式，以综合m视的误差影响因素来确定出md估算式。 (1) 用于DS05型仪器的估算式md=0.025+0.0029d (d为视线长度，以m为单位) 该式系根据《国家水准测量规范》说明和《大地形变测量规范(水准测量)》中的有关实例数据以及华北电力设计院、三机勘、中南勘察设计研究院、北京市测绘院等8个单位的实测统计资料，经统计分析求出的。以这10份实测精度数据验证该式及原苏联所采用的
md1=0.014+0.0014d与md2=0.092+0.0027d估算式，其估算值与实测值的偏差分别为：对md为±10%，对md1为-50%，对md2为+50%，说明md估算式比较合理、可行； (2) 用于DS1型仪器的估算式md =3.92×10-3d md主要受符合水准器气泡符合中误差m中、照准误差m照及测微器读数误差m读的综合影响。
22
取符合水准器的置中精度为：μ=0.03τ，τ=10， 则m中=μ/ρd≈1.45×10-3d； 取仪器的鉴别角距d=30/v，v=40倍，则m照=30/40/ρ×d≈3.×10-3d； 光学测微器的最大读数误差 m读=0.001×50(格)=0.05mm，m读与视线长度无关，且其值较前两种误差小，可略而不计。 则md=（m中2+ m照2）1/2≈3.92×10-3d。 3) 用于DS3型仪器的估算式md0.400.34104d md主要受符合水准器置中误差m中、照准木质标尺的中误差m照，标尺分划误差m尺，及读数误差m读的综合影响。
取τ=20 则m中=0.03×20/ρ×d≈0.3×10-2d； 取v=30倍， 则m照=30/20/ρ×d≈0.5×10-2d； 标尺的刻划误差m尺= δ/3，取δ=1mm，则m尺≈0.33mm； 区格式标尺读数误差， 以1cm间隔内读数凑整误差计， 则m读=0.mm。
则md =(m中2+ m照2+ m尺2+ m读
21/2
)040.034.104d。 2 水准观测的视线要求 1) 视线长度，规定为特级≤10m、一级≤30m、二级≤50m、三级≤75m，系综合考虑实际作业经验和现行有关标准规定而确定。其中一、二、三级的视线长度，与《国
家一、二等水准测量规范》及《国家三、四等水准测量规
23
范》的规定一致、二、三级的视线长度又与《工程测量规范》的规定一致。 2) 视线高度，规定为特级≥0.5m、一级≥0.3m、二级≥0.2m、三级为三丝能读数，是根据确定的视线长度并考虑变形观测条件，参照《国家一、二等水准测量规范》、《国家三、四等水准测量规范》与《工程测量规范》的规定确定的。 3) 前后视距是△d，系按下式关系确定： △d≤δdρ/i δd =m0/λ (取λ=3) (3.7)式中 i—视准轴与水准管轴间的夹角(〃)； δd—要求对测站高差中误差m0的影响小到在P=0.950下可忽略不计的那个由于Δd而产生的高差误差(mm)。 将规定的m0与i值代入(3.7)式，则得： 特级(m0≤0.05mm，i=10〃) Δd≤0.3m，取Δd≤0.3m； 一级(m0≤0.15mm，i=15〃) Δd≤0.7m，取Δd≤0.7m； 二级(m0≤0.50mm，i=15〃) Δd≤2.3m，取Δd≤2.0m； 三级(m0≤1.50mm，i=20〃) Δd≤5.0m，取Δd≤5.0m。 4) 前后视距累积差 从水准测段或环线一般只几百米的长度情况考虑，取前后视距累积差为前后视距差的1.5倍计，则可得： 特级≤0.45m， 取≤0.5m； 一级≤1.05m， 取≤1.0m；
二级≤3.0m， 取≤3.0m；
24
三级≤7.5m， 取≤8.0m。 3 各项观测限差
1) 基、辅分划(黑红面)读数之差△基辅
同一标尺基、辅分划的观测条件相同，则可得： △基辅=22mdi
(3.8)
各等级测站观测的△基辅估算结果见表9。
等 级 特级 一级 二 级 三级 仪器 类型 DS05 DS05 DS05 DS1 DS05 DS1 DS3 表9 最长视 距(m) 10 30 50 50 75 75 75 △基辅与△h基辅的估算 △基辅 mdi (mm) 0.05 0.11 0.17 0.20 0.24 0.29 0.77 △h基辅 估算值 取用值 估算值 取用值 0.14 0.15 0.22 0.2 0.31 0.3 0.45 0.5 0.48 0.68 0.56 0.5 0.79 0.7 0.68 0.96 0.82 1.0 1.16 1.5 2.17 2.0 3.08 3.0 2) 基、辅分划(黑红面)所测高差之差△h基辅 高差之差是读数之差的和差函数，则可得 △h基辅=2△基辅 (3.9)
各等级测站观测的△h基辅估算结果见表9。 表列一、二、三级的△基辅与△h基辅取用值与《国家一、二等水准测量规范《国家三、四等水准测量规范》的规定一致。 3) 往返较差、附合或环线闭合差△限 往返测高差不符值实质为单程往测与返测构成的闭合
差，附合路线与环线的线路长度较短，可只考虑偶然误差
25
影响，则三者以测站为单位的限差均为： △限≤2μn (3.10) 式中: μ — 单程观测测站高差中误差(mm)； n — 测站数。 各等级△限的估算结果取值见表10。 4) 单程双测站所测高差较是△双 单程双测站观测所测高差较差中，基本不反映系统性误差影响，取双测站较差为往返测较差的1／2倍，则可得： △双≤2μn (3.11) 各等级△双的估算结果取值见表10。
表10 等 级 特级 一级 二级 三级
△限、△双、△检的估算 (mm) △限 △双 取用 ≤0.1≤0.3≤1.0≤3.0μ 0.05 0.15 0. 5 1.5 估算 ≤0.1≤0.3≤1.0≤3.0△检 取用 估算 ≤0.14≤0.42≤1.4≤4.2估算 ≤0.07≤0.21≤0.7≤2.1取用 ≤0.15≤0.45≤1.5≤4.5n n n ≤0.07≤0.2≤0.7≤2.0n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n 注： μ值取各等级精度指标下限值
5) 检测已测测段高差之差△检 检测与已测的时间间隔不长，且均按相同精度要求观测，则可得： △双≤22μn (3.12)
26
各等级△检的估算结果取值见表10。
4平面控制
4.2.1
平面控制网和观测点精度设计中的变形值观测中
误差取值，仍按本规程第3.2.1条说明中提出的基本思路和估算方法确定。需要注意的是采用的变形值应在向量意义上与作为等级精度指标的坐标中误差相协调，即所估算的变形值观测中误差应是位移分量的观测中误差；对应的变形允许值应是变形允许值的分量值，并约定以允许值的1／2作为允许值分量。 1 对于绝对位移(如建筑物基础水平位移、滑坡位移等)的允许值，现行建筑规范中尚未有规定，也难以给定，因此可不估算其位移值的观测中误差，根据经验或结合分析，直接按照本规程表2.0.5的规定选取适宜的精度等级。 2 对于绝对位移之外各项位移分量的观测中误差，则可按本规程第3.2.1条条文说明中的(3.5)、(3.6)式估算确定。其取用的概率P与比例系数1/t为：
1) 对相对位移(如基础的位移差、转动、挠曲等)和具有相对变形性质的局部地基位移(如受基础施工影响的建筑物或地下管线位移，档土墙等设施的移)的观测中误差，可均取P=0.995，即1/t≤1/20； 2) 对建筑物整体性位移(如建筑物的顶部水平位移、建构筑物全高垂直度偏差、桥梁等工程设施水平轴线偏差)
27
的观测中误差，可取P=0.980，即1/t≤1/10； 3) 对结构段变形(如高层建筑层间相对位移、竖直构件的挠度、垂直偏差等)的观测中误差，可取P=0.950，即1/t≤1/6； 4) 对于科研项目的位移分量观测中误差，取与沉降观测中误差的规定相同，即将上列各项变形值观测中误差，再乘以1/5～1/2的适当系数采用。
4.2.4 一般测区的一、二、三级平面控制网技术要求，系按下列思路与分析确定： 1 主要思路 1) 取一般建筑场地的规模、按一个层次布设控制网点，以常用网形和观测精度考虑；
2) 测角、测边网的最弱边边长中误差，按相邻点间边长中误差与点的坐标中误差近于相等的关系，取与相应等级精度指标的观测点坐标中误差等值；导线(网)的最弱点点位中误差取与相应等级观测点坐标中误差的2倍等值； 3) 控制网精度设计，主要考虑测角、测距精度及网的构形，未计及起始数据误差影响。 2 本规程表4.2.4-1中的测角网技术要求 1) 精度估算按下列公式：
1mlgDm
PlgD
(4.1)
28
mlgD1mD TD106
(4.2)
m1061TPlgD
(4.3)
1KR PlgD
(4.4)
式中 D — 最弱边边长，取至mm位；
mD — 边长中谈差(mm)； mlgD — 边长对数中误差，以对数第六位为单位；m — 测角中误差(〃)；
T — 最弱边边长相对中误差的分母； 1/PlgD— 边长对数权倒数；
R — 图形强度因子，以传距角从“R值”表中查取； K — 图形系数。 2) 各项技术要求的确定 取实际布网中常遇三角形(三个角度分别为45、60、75)作为推算路线的图形，平均的R值为5.7。
一级网，主要用于建筑物或场地的高精度水平位移监
29
测。一般控制面积不大，边长较短，取平均边长D=200m。按三角网，布设两条起算边，传算三角形个数为3，因K=1/3，则1/PlgD=5.7；按四边形网，布设一条起算边，传算三角形个数为2，因K=0.4，则1/PlgD=4.6；按五边中点多边形网，布设一条起算边，传算三角形个数为3，因K=0.35，则1/PlgD=6.0。取mD=±1.0mm，即T=200 000，由(4.3)式可得出上述三种网形的m值分别为：三角网±0.9，四边形网±1.0，五边中点多边形网±0.9，取用±1.0。 二级网，主要用于中等精度要求的建筑物水平位移观测和重要场地滑坡观测。一般控制面积较大，边长较长，取平均边长D=300m。按三角网，布设两条起算边，传算三角形个数为4，即1/PlgD =7.6；按四边形网，布设一条起算边，传算三角形个数为2，即1/PlgD =4.6；按六边中点多边形网，布设一条起算边，传算三角形个数为3，因K=0.45，则1/PlgD =7.7。取mD =3.0mm，即T=100 000，由(4.3)式可得上述三种网形的m分别为：三角网±1.6，四边形网±2.0，六边中点多边形网±1.6，取用±1.5。 三级网，主要用于低精度要求的建筑物水平位移观测和一般场地滑坡观测。一般控制面积大，边长长，取平均边长为500m。按三角网，布设两条起算边，传算三角形个数为6，即1/PlgD =11.4；如布设一条起算边，传算三角形个数为3，因K=2/3，则1/PlgD =11.4；按七边中点多边形，布设一条起算边，传算三角形个数为4，因K=0.52，则1/PlgD =11.8。取mD =±10.0mm，即T=50000，由(4.3)
30
式可得出上述三种网形的m分别为±2.6、±2.6、±2.5，取用±2.5。 3 本规程表4.2.4-2中的测边网技术要求 测边网与测角网比较，虽主要观测值不同，但在适用范围、网形大小和观测条件方面基本一致，因此在布网上可取用相同的平均边长；在测量精度上，应满足测角网最弱边(或待求边)相对点位中误差与测边网相应边相对点位中误差基本相同的要求。由于测边网的各边均为测定，平差后的边长精度基本均匀，虽其方向精度(横向误差)受到传算线路中角度误差的一定影响，但网形不大，传算三角形少，角度误差影响也很小，从而可只规定其边长的测距中误差，并取与测角网最弱边边长中误差等值。 取一、二、三级测边网的边长分别为200m、300m、500m，边长测距中误差分别为±1.0mm、±3.0mm与±10.0mm，则其测距相对中误差分别为1/200 000、1/100 000与1/50 000。 4 本规程表4.2.4-3中的导线测量技术要求 1) 确定技术要求的主要思路 导线设计，以直伸等边的单一导线分析为基础，再用等权代替法、模拟计算法等推广到导线网。单一导线包括附合导线和单一导线，本规程表4.2.4-3中的规定是以附合导线的技术要求为依据，在有关参数上给以乘系数即可又用于单一导线和导线网。考虑点位布设条件与要求的不同，导线边长取比测角网为短，边长测量以电磁
31
波测距为主，视需要亦可采用直接钢尺丈量； 2) 精度估算按下列公式进行 (1) 附合导线。根据导线起算数据误差对导线中点(最弱点)的横向影响与纵向影响相等、导线中点的横向测量误差与纵向测量误差相等的原则，可推导出如下估算式：
mD1MZ n
(4.5)
m43MZ
Ln3
(4.6)
127MZ TL
(4.7)
式中 MZ — 导线中点计及起算数据误导影响的点位中误 差(mm)； mD — 导线平均边长的边长中误差(mm)； n — 导线边数； m — 导线测角中读差(″)； L — 导线全长，取至mm位； 1/T — 导线全长相对闭合差(mm)。 (2) 单一导线。按不计及起算数据误差影响的中点横向测量误差与纵向测量误差相等为原则，可推导出如下估算式：
32
mD2MZ n
(4.8)
m46MZ
Ln3
(4.9)
1210 (4.10) MZ
TLMZ为不计及起算数据误差影响的导线中点点位
式中
中误差(mm)。 3) 各项技术要求的确定 取MZ为等级精度指标观测点坐标中误差的2倍值；导线平均边长，对一级为150m，二级为200m，三级为250m；导线边数n，对附合导线取5，对单一导线取6。将这些估算参数代入(4.5)～(4.10)式，可得估算结果如表11。
表11 一 级 单一导线测量主要技术要求指标的估算 独 立 单 一 导 线 三 级 一 级 二 级 三 级 附 合 导 线 二 级 估算 MZ (mm) mD 0.6 (mm) m 0.9 () 取用 估算 取用 估算 取用 估算 取用 估算 取用 估算 取用 1.4 4.2 14.0 1.4 4.2 14.0 0.6 1.9 2.0 6.3 6.0 0.8 0.8 2.4 2.5 8.1 8.0 1.0 2.1 2.0 5.6 5.0 1.0 1.0 2.4 2.0 6.3 5.0 33
T 101200 100000 45000 45000 16900 17000 101600 100000 45200 45000 16900 17000 从表11估算结果可知： (1) 两种导线，在要求的MZ与平均边长D相同条件下，m与1/T也基本相同。在各自的边数相差不大时，单一导线的mD可比附合导线的mD放宽约2倍； (2) 对于导线网，亦可采用附合导线的技术要求，只是需将附合点与结点间或结点与结点间的长度，按附合导线长度乘以≤0.7的系数采用，乘系数的具体取值，可参考《城市测量规范》条文说明中针对几种常用典型网形计算的系数值使用。 5 在执行本规程表4.2.4-1～表4.2.4-3的规定时，需注意表列技术要求，系以一般测量项目采用的等级精度下限指标值和一般场地条件选取的网点方案为依据来确定的。当所选等级精度指标、平均边长、导线长度均与规定相差较大时，以及对于复杂的布网方案，当应另行估算确定适宜的技术要求。
4.3.1 水平角观测的测回数估算和观测限差，系根据以下的分析确定： 1 测回数n的估算 1) 采用估算方法确定测回数，是从适应水平角观测的多样性需要(如不同精度要求的测角网点和导线点的观测、测站点上的观测等)，便于在制定施测方案时按照技术与经济合理原则灵活选用来考虑的。
34
2) 估算测回数n的经验公式 估算公式主要根据长江流域规划办公室勘测总队对23个高精度短边三角网观测成果的统计分析结果推导而来。 该23个三角网，分布在重庆、四川、湖北、贵州、河南、陕西等省市，包括三峡、葛洲坝、丹江口在内的坝址、坝区三角网，边长为0.2～0.3km，三角点上均建有混凝土观测墩，配备强制对中装置和照准标志，用DJ1型仪器观测。这些观测条件与要求，与本规程的规定基本相同，观测成果的统计分析结果，综合如表12。
表12 测回数n 或 规定 网中的测三角 角中 23个网的观测精度统计分析结果 mww () 3nM () 22mM ME2mm方向权mn 形数 误差 最小 最大 平均 最小 最大 平均 最小 最大 平均 () % % % % % % % % % n=6,8,12, 15,18 mn=24,30 42,48
最少12 0.70.36 1.02 0.72 0.22 0.45 0.30 0.72 0.95 0. 与 最多203 1.0 50 142 100 73 150 100 81 106 100 共744 注： M为测站平差后的角度中误差，ME为在测角中误差m中除去M以外的部 分误差。
从表12可看出ME /m值大小比较接近，以反映系统
误差为主的ME占到m的90%。取ME /m=0.9，将M= m／2 (m为测站上一测回角度中误差)代入ME /m表达式，并化简，则可得三角网测回数n的估算式为： n=5.3(m/m)2 (4.11)
对于测站的测回数n的估算式则为：
35
n= (m/m)2 (4.12) 对于导线测量的测回数估算，尚缺乏大量实测资料借以分析研究，但从观测条件和反映在测站上与闭合差上的误差因素来看，导线测量与三角测量基本相同，因此导线测量亦采用(4.11)式。 3) (4.11)、(4.12)式中m的取值规定为：对DJ1型仪器取1.2～1.4″；对DJ2型仪器取1.8～2.2″；对DJ6型仪器取4.8，是根据表13所列实测统计资料选定的。
仪器观测方法 依据资料及统计量 类型 1.16 长办测短边三角网，测站数181 全组合测角法 1.34 长办测一、二、三、四、五等三角网，测站数397 1.23 我国中部、西北地区一等三角锁，30点 ，2365个测回 DJ1 1.17 我国中部、西北地区一等三角锁，43个锁段 1.21 长办测短边三角网，测站数472 方向观测法 1.28 长办测一、二、三、四、五等三角网，测站数2698 1.39 城市三角网51个，三角形个数1359 1.31 城市网，用5种仪器，取4、6、9、18个测回数 2.00 长办测一、二、三、四、五等三角网，测站数1150 DJ2 方向观测法 1.87 城市三角网41个，三角形个数928 2.18 城市网，用5种仪器，取2、4、6、9个测回数 2.2 由国家三等网、12测回，测角中误差±1.1—1.5估算 DJ6 方向观测法 4.8 城市网、用6种仪器，取2、5、9个测回数
注： 表列国家成果取自《国家三角测量和精密导线测量规范》说明、城市成果取
自《城市测量规范》编制说明(1984)。
表13 m () m值实测统计资料 比较表13中所列各m值可知，不同边长的同类型仪器所测m值比较接近，因统计量大，m的可靠性也高。
36
取表列最大与最小值并适当凑整，作为估算测回数采用的m取值范围，即 DJ1型 表列±1.16～±1.39 取±1.2～±1.5 DJ2型 表列±1.87～±2.20 取±1.8～±2.2 DJ3型 表列±4.8 取±4.8 4) 按(4.11)、(4.12)式估算测回数n时，需注意以下两个问题： (1) 估算结果凑整取值时，对方向观测法与全组合测角法，应顾及观测度盘位置编制要求，使各测回均匀地分配在度盘和测微器的不同位置上。对于导线观测，当按左、右角观测时，总测
回数应成偶数，当估算后n＜2时，应按2测回观测； (2) 由于一测回角度观测值是由上、下半测回各两个方向差值的平均数组成，按误差传播原理可知m亦等于每方向的观测中误差m方，这种等值关系在精度估算中经常使用。 2 方向观测法限差 1) 二次照准目标读数差的限值△照准 二次照准目标读数之差Li-Li-l的中误差为2 m方，取2倍中误差为限差，并顾及m方= m，则 △照准=22 m (4.13) 2) 半测回归零差的限值△归零 半测回归零差(L末-L始)的中误差，如仅考虑偶然误差，其中误差即为
2 m方，但尚有仪器基座扭转、外界条件变
37
化等误差影响，取这些误差影响为偶然误差的 △归零=22×2 m方=4 m
则 2倍，
(4.14)
3) 一测回内2C互差的限值△2C
一测回内2C互差(Li-Ri)-(Lj-Rj)之中误差如仅考虑偶然
误差，其中误差即为4 m方，但在2C互差中尚包含仪器基座扭转、仪器视准轴和水平轴倾斜等误差影响，设这些误差影响为偶然误差的3倍，则 △2C =24×3 m方=43 m
(4.15)
4) 同一方向值各测回互差的限值△测回
同一方向各测回互差(i-j)之中误差，如仅考虑偶然
误差，其中误差即为2 m方，但在测回互差中尚包括仪器水平度盘分划和测微器的系统误差、以旁折光为主的外界条件变化等误差影响，设这些误差影响为偶然误差的2 倍，则 △测回=22×2 m方 =4 m (4.16) 5) 在(4.13)、(4.14)、(4.15)、(4.16)式中，取本规程规定的m数值代入，则可得各项观测限值，如表14。
表14 方向观测法各项观测限值估算 ()
仪器 类型 m △照准 估算 取用 △归零 估算 取用 △2C 估算 取用 △测回 估算 取用 DJ1 1.3 3.6 DJ2 2.0 5.6
4 6 5.2 8.0 38
5 8 9.0 8 5.2 8.0 5 8 13.8 13 DJ6 4.8 — 19.2 18 — 19.2 20 将表列各取用值与现行测量规范规定比较，较靠近《大地形变测量规范》的规定(前三项相同，只△测回低1)，不低于《国家三角测量和精密导线测量规范》、《城市测量规范》、《工程测量规范》的规定(DJ1列后三项均提高1，DJ6之△测回提高4，其余相同。这三本规范未对△照准作规定)。 3 DJ1型仪器全组合测角法限差，系全部取用《大地形变测量规范》中对小网(边长在3km以下)的规定。该规定与国家规范中对一等的要求基本一致，仅“同一角度各测回间角值互差”一项，比国家规定提高1。
4.4.1 一般地区一、二、三级边长的电磁波测距技术要求，系按下列考虑与分析确定： 1 测距仪精度档次，是参考有关测量规范的规定，结合变形测量边长测距要求来确定的。 1) 国内对测距仪精度的规定，主要有以下三种方式：
(1) 以归纳的仪器标称精度作为指标。如《大地形变测量规定》规定：中等测程为±(5mm+10-6D)与±(10mm+10-6D)；短程为±(0.3mm+10-6D)； (2) 以测距长度为1km时的仪器标称精度mD为标准，分作三个等级，即I级：｜mD｜5;Ⅱ级：5 <｜mD｜10；Ⅲ级：10 <｜mD｜20(以mm为单位)。《城市测量规范》、《中、短程光电测距规范》和《工程测量规范》均采用此
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规定； (3) 根据仪器的标称精度，按精密距离测量的精度等级，将仪器精度分为二级，即Ⅰ级：mD1mm; Ⅱ级：1mm＜mD≤3mm(mD＝a＋b·10-6D)。见《精密工程测量规范》(征求意见稿)。
2) 从建筑变形测量的边长较短(一般在1km之内)、测距精度要求高(从小于1mm到10mm)考虑，借鉴上述(3)的思路与规定，参考(1)、(2)的规定，将测距仪精度分为：mD≤1mm、mD≤3mm、mD≤5mm与mD≤10mm等四个档次，mD值以采用的边长D(测边网取平均边长)代入具体仪器标称精度表达式(mD＝a＋b·10-6D)求取，依此将各等级的仪器精度档次规定为：一级≤1mm、二级≤3mm、三级≤5mm或≤10mm，比较符合实际，使用也较方便。 2 规定各等级边长均应采用往、返观测或以不同时段代替往、返测，是从尽可能减弱由气象等因素引起的系统误差影响和使观测成果具有必要检核来考虑的，这样也与现行有关规范规定相协调。每边的测回数，只规定出每一等级的最少测回数，是顾及到这样则与等级精度指标按区间精度的规定相适应，以利于根据具体情况灵活确定所需测回数。 3 测距的各项限差，是依据《城市测量规范》编制说明中提供的仪器内部符合精度m内较仪器外部符合精度(仪器标称精度) mD缩小1/3的关系以及其分析各项限差的思路来确定的。
1) 一测回读数间较差的限值△读数
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读数间较差主要反映仪器内部符合精度，取2倍中误差为规定限值，则 △读数=22 m内=22 ×1/3× mD mD
(4.17)
取mD =1mm、3mm、5mm、10mm，则相应的△读数=1mm、
3mm、5mm、10mm。 2) 单程测回间较差的限值△测回 以一测回内最少读数次数为2来考虑，即一测回读数中误差为m内/2。取测回间较差中的照准误差、大气瞬间变化影响等因素的综合影响为一测回读数中误差之2倍，则 △测回= 22×2×1/2 m内=4/3 mD 2mD (4.18) 对应mD =1mm、3mm、5mm、10mm的△测回分别为1.4mm、4mm、7mm、14mm。 3) 往返或时间段较差的限值△往返 往返或时间段间较差，除受m内的影响外，更主要的是受大气条件变化影响以及仪器对中误差、倾斜改正误差等的影响，因此，可以认为该较差之大小主要反映的是仪器外部符合精度的高低。取一测回测距中误差≤(a＋b·10-6D)，往返或不同时段各测4测回，则 △往返=22×1/4 (a＋b·10-6D)= 2 (a＋b·10-6D) (4.19)
4.4.3
本规程表4.4.3中规定的丈量边长(距离)技术要
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求，是以适应各等级边长相对中误差：一级1/200 000、二
级1/100 000、三级1/50 000并参照《城市测量规范》、《工程测量规范》和《机械工业建厂测量规范》中相应这一精度要求的规定来确定的。这几本规范中的相应规定基本相同且已执行多年。本规程除对个别指标作调整外，从便于衡量短边长精度考虑，还将“经各项改正后各次或各尺全长较差”一项的限值，由按L(以km为单位)表达的公式，改为按D(以100m为单位)表达的公式，即 对一级，原为8L，换算为2.5D，取用2.5D； 对二级，原为10L，换算为3.2D，取用3D； 对三级，原为15L，换算为4.7D，取用5D。
5 沉降观测
5.1.5 条文中对建筑物沉降观测周期与观测时间的若干具体要求，是在综合《建筑地基基础设计规范》、《地基与基础工程施工及验收规范》、《膨胀土地区建筑技术规范》等标准中的有关规定和工程实践经验基础上，对建筑物施工阶段与建筑物使用(运营)阶段分别加以规定的。但由于观测目的不同、荷载和地基土类型各异，执行中还应结合实际情况灵活运用。对于从施工开始直至沉降稳定为止的系统(长期)观测项目，应将施工期间与竣工后的观测周期、次数与观测时间统一考虑确定。对于已建建筑物(包括古建筑)和因某些原因从基础浇灌后才开始观测的项目，在分析最终沉降量时，应注意到所漏测的基础沉降问题。
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条文中对于沉降稳定控制指标的规定，系按观测目的与要求之不同，归纳为两种：一种是对需要考虑分析变形规律或验证地基基础设计参数的重要监测、科研观测项目，以测量系统辨识最小沉降量的能力为依据，按最后三个周期观测的周期沉降量不大于22倍测量中误差作为稳定指标；另一种是对主要考虑建筑物安全使用(运营)的一般观测项目，以对建筑物不起任何损坏作用时的最小沉降量为依据，按沉降速度控制在0.01～0.04mm/d之内作为稳定指标。 取用0.01～0.04mm/d指标，是从归纳下列实际使用不同稳定指标的情况来提出的： 1) 《工业与民用建筑地基基础设计规范》编制说明中提及：沉降稳定控制指标为沉速小于0.04mm/d。沉降稳定用双曲线法进行推算，上海地区平均取a=400,
t=2500d，福州地区平均取a=150, t=2500d，浙江地区亦取用上海地区数据。从收集到的沉降观测资料验证，中、低压缩性土地区中的建筑物沉降都达到稳定指标，高压缩性土地区中的建筑物大部分也达到稳定指标，只有很少数建筑物沉速＞0.04mm/d； 2) 调查几个主要城市有关设计、勘测单位采用的稳定指标如表15。
表15 城市 北京 天津
几个城市采用的稳定指标 稳定控制指标 0.01mm/d 0.017～ 0.01mm/d 接近稳定时的周期容许沉降量 1mm/10d 3mm/半年，1mm/100d 43
济南 西安 上海 1mm/100d 1～2mm/50d 2mm/半年 0.01mm/d 0.02～0.04mm/d 0.01mm/d 从上述情况可知，稳定指标的具体取值还应根据不同地区地基土的压缩性能来考虑确定。
5.2.4 规定回弹观测最弱观测点相对邻近工作基点的高差中误差不应大于±1.0mm，是根据以下考虑和估算确定的。
1 基坑的回弹量，在地基设计中可根据基坑形状(形状系数)、深度、隆起或回弹系数、杨氏模量等参数进行预估。经调查，基坑回弹量占最终沉降量的比例，在沿海地区为1/4～1/5，北京地区为1/2～1/3，西安地区为1/3以上。统计一般高层建筑，在基坑深度为5～10m的回弹量，黄土地区为10～20mm，软土地区为10～30mm，这与设计预估的回弹量基本一致。 2 按本规程3.2.1条对估算局部地基沉降的变形观测值中误差ms及最弱观测点高程中误差mH的规定，取最大回弹量为30mm，则得： ms≤30/20 =±1.5mm mH≤ms /2 =±1.0mm 此处的mH即相对于邻近工作基点的高差中误差。
5.3.4
规定分层沉降观测点相对于邻近工作基点的高差
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中误差不应大于±1.0mm，是依据以下考虑提出的：
地基土的分层及其沉降情况比较复杂，不仅各地区的地质分层不一，而且同一基础各分层的沉降量相差也比较悬殊，例如最浅层的沉降量可能和建筑物的沉降量相同，而最深层(超过理论压缩层)的沉降量可能等于零，因此就难以预估分层沉降量，也不能按估算的方法确定分层观测精度要求。 从测量的性质与作业而言，分层沉降观测与基坑回弹观测均为区段性水准观测，使用的仪器、方法与观测要求也基本相同，因此，对于分层沉降观测点，也可采用等同于回弹观测点的测定精度，即要求分层沉降观测点相对邻近工作基点的高差中误差应＜±1.0mm。
5.4.1 将建筑场地沉降观测，分为相邻地基沉降观测与场地地面沉降观测，这是根据建筑设计、施工的实际需要来确定的。这种需要，尤其对于软土地区密集房屋之间的建筑施工，更显得重要和迫切。 毗邻的高层与低层建筑或新建与已建的建筑物，由于荷载的差异，引起相邻地基土的应力重新分布，而产生差异沉降(或升降)，致使毗邻建筑物遭到不同程度的危害，差异沉降越大、建筑物刚度越差，危害则愈烈，轻者房屋粉刷层坠落、门窗变形；重则地坪与墙面开裂、地下管道断裂，甚至房屋倒塌。因此建筑场地沉降观测的首要任务是监视已有建筑物安全，开展相邻地基沉降观测。 在相邻地基变形范围之外的地面，由于降雨、地下水等自然因素与堆卸、采掘等人为因素的影响，也产生一定
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沉降，并且有时相邻地基沉降与地面沉降还会交错重叠，但两者的变形性质与程度毕竟不同，分别提供观测成果，便于区分建筑物沉降与地面沉降，研究场地与建筑物共同沉降的程度，进行整体变形分析和有效验证设计参数。
5.4.2 对相邻地基沉降观测点的布设，规定可在以建筑物基础深度1.5～2.0倍的距离为半径的范围内，以外墙附近向外由密到疏进行布置，这是根据软土地基上建筑物相邻影响距离的有关规定和研究成果来分析确定的。 1 取《上海地基基础设计规范》编制说明介绍的沉桩影响距离(如表16)和中国建筑科学研究院地基所对16项工程相邻影响距离(指产生影响的建筑物边缘至被影响建筑物裂缝末端之距离)的计算结果统计(如表17)作为分析的依据。
表16 被影响建筑物类型 结构差的三层以下房屋 结构较好的三至五层楼房 采用箱基、桩基六层以上楼房
注： L为桩基长度(m)。
沉桩影响距离(m) 影响距离 (1.0～1.5)L 1.0L 0.5L 表17 相邻建筑物的影响距离(m) 被影响建筑物的长高比 2.0≤L/H＜3.0 2～3 46
3.0≤L/H＜5.0 3～6 产生影响建筑物的预估平均沉降量 (或未完成的平均沉降量) (cm) 6～15
16～25 26～40 > 40
注： 1
2
3～6 6～9 9～12 6～9 9～12 12 表中L为房屋长度或沉降缝分隔的单元长度(m)； H为自基础底面起算的房屋高度(m)。
2 为了测出沉降的零点线，观测点总是在相邻影响范围之内、外布设。从表16、17可知，影响距离与沉降量、建筑结构型式有着复杂的相关关系，从测量工作预期的相邻没有建筑物的影响范围和使用方便考虑，取表16中的最大影响距离(1.0～1.5)L再乘以2系数作为选设观测点的范围半径，亦即以建筑物基础深度的1.5～2.0倍之距离为半径，是比较合理、安全和可行的。另外，补充说明一点，本规程第3.1.1条中规定的水准点应选设在离开邻近建筑物的基础深度1.5～2.0倍之外的稳固位置，亦是以上述分析为依据的。 3 产生影响建筑物的沉降量随其离开距离之增大而减小，因此对观测点也规定应从其建筑物外墙附近开始向外由密到疏来布置。
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6 位移观测
6.1.4 在建筑物主体倾斜观测精度估算中，须注意以下问题：
1 当以给定的主体倾斜允许值，按本规程4.2.1条规定进行估算时，应注意容许值的向量性质，取如下估算参数： 1) 对整体倾斜，令给定的建筑物顶部水平位移限值或垂直度偏差限值为△，则 mS=△/ 102 mX mS /
2=△/20
(6.1) 2) 对分层倾斜，令给定的建筑物层间相对位移限值为△，则 mS=△/ 62 mX mS /2=△/12 (6.2) 3) 对竖直构件倾斜，令给定的构件垂直度偏差限值为△，则
mS=△/ 6
2
mX mS /2=△/12
(6.3)
2 当由基础倾斜间接确定建筑物整体倾斜时，该建
筑物应具有足够的整体结构刚度，这一观点可以有关规范的规定为例。 1) 《建筑地基基础设计规范》GBJ7-中规定的多层和高层建筑基础倾斜容许值基与由《高层建筑箱形基础设计与施工规程》JGJ6-80中规定
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按下式计算的高层建筑整体倾斜限值整的比较如表18。 整≤B / 100H (6.4)
式中 B — 箱形基础宽度(m)；
H — 建筑物高度(m)。 2) 《烟囱设计规范》GBJ51-83中规定的烟囱基础倾斜允许值基与由《烟囱工程施工及验收规范》GBJ78-85中规定的砖烟囱和钢筋混凝土烟囱中心线垂直度允许偏差δ换算的烟囱整体倾斜整的比较如表19。
表18 高层(箱形基础)建筑基与整的比较 按JGJ6-80中规定计算 GBJ7-中规定 H (m) H24 24 基 0.004 0.003 0.002 0.0015 B (m) 12 20 25 30 H (m) 24 60 100 150 整 0.005 0.003 0.0025 0.002 注： 表中B的取值由GBJ7-规范条文说明中的表5-8反算而来。 表19 GBJ51-83中规定 基 H (m) H=20 0.008 20 整 0.0018 0.0012 0.0011 0.0009 100 0.004 0.003 0.002 100 85 100 120 150 180 210 240 270 300 85 95 110 120 130 140 150 165 0.0008 0.0008 0.0007 0.0007 0.0006 0.0006 0.0006 0.0006 注： GBJ51-83中的H为地面至烟囱顶端的高度，GBJ78-85中的H为囱壁标高。 由表18与表19可知，具有整体刚度较好的钢筋混凝土箱形基础结构的高层建筑，其基与整基本相同；而刚度较差的砖烟囱和钢筋混凝土烟囱，其基为整的四五倍。 6.5.5 对于日照变形的观测精度，规定可根据观测对象和观测方法具体分析确定，另外也给出用经纬仪观测时的观测点点位精度要求，这是分别依据下列考虑和实测经验数据提出的。 1 日照变形的大小，因建筑的类型、结构、材料以及太阳照射的方位、高度之不同而各异，例如，湖北的一座高183m电视塔，一昼夜之间的变形值达到30mm，广州的一座高100多米高层建筑顶部位移为20mm，而四川某饭店的高18m现浇混凝土单拉顶向阳面与背阳面温差10℃时，顶部位移就达到50mm。这些情况说明日照变形的因素比较复杂，同时，如此显著的变形，对建筑结构的抗弯、抗扭、抗拉性能也不会没有影响。在目前现行建筑设计规范尚未规定日照变形的控制指标情况下，对日照变形观测应根据观测项目的不同条件与要求采用适宜的观 50 测方法，宜以尽可能达到的精度来施测。 2 国内开展的日照变形观测，从70年始已日益增多，其中多数采用经纬仪观测方法，并主要用于混凝土单柱和要求不高的建筑物。搜集归纳一些生产、科研单位实测达到的观测精度如表20。本规程规定的用经纬仪观测的观测点相对测站点点位中误差，对投点法不大于±1.0mm、对测角法不大于±2.0mm即取自表20的数据。 表20 部分单位按经纬仪法观测日照变形的精度统计 观测点的点位中误差观测方法 仪器类型 (mm) 投点法 交会法、测水平角法 DJ1或DJ2 DJ1或DJ2 ±0.5～±1.0 ±1.0～±2.0 6.6.1 对测量工作而言，风振观测是项具有高难度的动态变形观测，要在高层建筑受到强风作用的时间段，连续同步测定建筑物顶部风速、风向、墙面风压以及顶部水平位移；对建筑设计而言，这是借以建立合理的风荷设计方案的重要手段，依此了解建筑物风荷及风压反映的实际情况，以实测数据获取风压分布、体型系数及风振系数，以与风洞试验结果互为补充来验证结构设计的侧向刚度。因此，在风振观测的实施中，测量人员除了要掌握必要技术知识(如采用自动测记法的操作技术、有关结构设计知识等)和认真检校所用仪器设备、精心作业外，还必须与设计单位密切配合，共同商量确定施测方案和研究解决施测 51 中的有关技术问题。这也是从国内于70年代初开始先后对广州宾馆、白云宾馆、茂名电厂冷却塔、上海大名饭店、上海宾馆、南通电视塔等项观测工作中所体会的一条重要经验。 6.6.3 使用经纬仪观测风振位移时，规定观测点相对于测站点的点位中误差不应大于±15mm，是综合以下资料记载和估算分析来确定的。 1 在强风条件下使用经纬仪观测的精度，主要取决于对摆动目标的照准误差，据(苏)《大型工程建筑物的变形观测》一书就此问题经专门研究所得结论是，测定位移的中误差为15mm，从风振观测属于区段性变形观测考虑，这里的测定位移中误差也就是观测点相对测站点的点位中误差。 2 取《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规定》中对高层建筑在风荷载作用下，建筑物顶部水平位移与建筑物总高底之比△/H的规定限值，按本规程4.2.2条中有关估算参数取值规定进行估算： 选取结构设计规范中△/H最大限值1/500(对框架结构)，H最大值130m，则 mS=△/ 102=260/ 102=±18mm mX mS/2=±13mm 观测点的点位中误差即为2 mX＝±18mm。 3 取本规程第2.0.5条表2.0.5中三级的等级精度指标下限值10mm，则观测点的点位中误差为 52 2×10＝± 14mm。 上述引用与估算的三种点位精度指标基本接近，从上述一款之研究结果和三款之精度系列考虑取点位中误差为不大于±15mm。 6.7.3 建筑场地滑坡观测点的标志(标石)埋深问题，国内有两种不同看法，一是认为应深埋，并埋设到滑坡的滑动面上，以使观测结果能真正代表滑坡移动；另一种是认为可以浅埋，理由是整块滑坡在沿滑动面移动时，必然也带动其上部移动，因而浅埋亦能测出滑动量。 本条文对滑坡土体上的观测点，主要采纳浅埋意见，规定埋沉不宜小于1m，在冻土地区则应埋至标准冰冻线以下0.5m。这里取1m的限值，主要参考了有关实践经验，如西北综合勘察设计研究院在陕西、甘肃等省多项场地滑坡观测中，对埋深1m左右的观测点标石，经两年多重复观测均未发现标石有异常现象，观测成果比较规律，反映了场地滑坡的实际情况。 53 7 数据处理 7.2.1 水准测量精度估算式(7.2.1.-1)与(7.2.1-2)，由下列推导而来。 1 按环线闭合差计算每测站所测高差中数中误差mw的(7.2.1-1)式 由N个环线闭合差wi计算单位权中误差μ的公式为： N令由r(观测线路数)条所测每测站高差中数的权为1，则由r条所测第i环闭合差wi 的权为pi＝1/ni (ni为i环线上的平均测站数)，于是可直接由(7.1)式得出本规程正文(7.2.1-1)式，即： 2 mw1ww Nn pww (7.1) 按测段往返测高差不符值计算每测站所测高差中 数中误差m△的(7.2.1-2)式 由N个测段往返测高差不符值△i计算单位权中误差μ公式为： (7.2) N令单程观测测站高差的权为1，则第i测段往测或返测 p 高差的权为p i＝1/n i (n i 为i测段上的平均测站数)。 令mLi表示i测段的往测或返测高差中误差，则往返测高差不符值△i的中误差为： 22 mi2mLi 顾及权的定义，可得 p△i＝pi/2 由(7.2)式可计算单位权中误差，即单程观测测站高差中误差为 ppN2N12N n(7.3) 因r＝2，于是由(7.3)式得出本规程正文(7.2.1-2)式，即： m14N n 3 在使用(7.2.1-1)与(7.2.1-2)式时，须注意以下问题： 1) 按(7.2.1-1)式所算mw值的含义应与所采纳的观测路线数r相协调。如r＝1，即当wi按单程观测结果计算时，mw则为单程观测的测站高差中误差；如r＝2，即当wi 按往返测结果计算时，mw则为每测站往返测中数的中误差, 等等。另外，如当wi按单程观测结果计算，而要求mw代表每测站往返测中数的中误差时，在(7.2.1-1)式等号后再乘以1/2计算即可； 2) 对于一般测段长度不过几百米、环线周长最长不 55 过几公里的建筑变形水准网，可以认为在往返测不符值中和环线闭合差中都主要反映偶然误差影响，即当r＝2时，计算的mw与m△基本相同。这一观点可引用国家测绘总局测绘科学研究所“水准测量的误差传播和精度估计”一文中的有关实测资料分析加以验证。 文中举出某地震台站实测水准网一例。该网由15点、点间距70m组成“+”字形图形，用Ni 007水准仪取视线长度35m进行观测。由一点开始测一周构成一个包括28站2km长的闭合环及4个往返测段，取30天的观测成果，即有30个环闭合差和120个往返测不符值，按国家水准测量规范规定计算得： Mw＝±0.18mm M△＝±0.18mm 单程观测测站高差中读差为±0.06mm，取下式换算： Mm1000, 2dMwmw1000 2d式中d为视线长度(m)。 则可得：mw=m△＝±0.05mm。 另外，该文中还有一些分析意见，有助于认识小范围水准测量的误差传播性质。例如从一等地震水准5000余公里、1718个测段的往返测高差成果分析中得出测段长在5km之内时，只属偶然误差影响，当测段长从5km至70km，系统误差影响才随距离增长而逐渐显著增大。又如由147 56 个一等水准环，按不同周长计算的Mw与规定的M△限值之比，在平均周长80km时为1.2； 在平均周长≥237km时为＞2；内插估计，平均周长50km，则为1。这些情况同样说明，在测段与环线长度短到一定范围内可以认为Mw≈M△,亦即mw≈m△。 7.2.4 按左、右角观测的导线(网)测角中误差m的估算式(7.2.4-1)，是由下列的分析和推导而来。 令每测站左角和右角分别取中数后的和与360之差为i，则由N个△i值计算的测站闭合差的中误差m△为： m n (7.4) 设由一测站上观测折角n个测回计算的测站平差后角度中误差为m，即左、右角各测n/2个测回的单角中误差为2 m，则 m△= 2×2 m=2 m (7.5) 关于m与m的比例关系，取《国家三角测量与精密导线测量规范》中规定导线折角观测闭合差限值所依据的m＝2 m，由(7.5)式可得 m△＝m (7.6) 则由(7.4)、(7.6)式可得本规程正文(7.2.4-1)式，即： 57 m n 顺便说明的是，本规程第4.3.1条中规定的导线测量每测站左、右角闭合差不应大于2 m ，是按允许误差为中误差的2倍计，则其限差△限为： △限＝2 m△＝2 m (7.7) 7.3.3 对测量网基准(参考系)的选择与统一的若干规定，是基于以下基本思路提出的。 1 建筑变形网，范围不大，而要求较高，从保证成果可靠、数据处理方便考虑，由建网开始，不论地基土类型如何，均要求选设稳定与相对稳定的控制点作为选择基准的基础。但尽管如此，实际上由于自然或人为因素，控制点不可能是稳固不变的，因此，要求在各周期观测中对控制点作必要的稳定性检查或检测，在观测数据处理中，特别对于监测网，要对控制点进行点位稳定性检验。各类观测项目的各周期观测最终成果应该是建立在终选的、统一的稳定基准上。 2 基准反映在平差中即参考系，平差方法实质上是选用某种数学模型去模拟实际变形的手段。当所选数学模型亦即所选参考系与实际变形接近(或一致)时，任何一种平差方法均能给出满意的结果，所计算的位移值与理论位移值之差，可控制在观测精度范围之内。反之，当所选参考系与实际变形不相符时，将产生模型误差。与实际变形 58 的差异越大，对网点稳定性检验与位移值计算的影响越严重。 7.3.5 规定各类测量网均应进行精度评定，对监测网，并视需要估计其可靠性指标和灵敏度指标，这是从确保不同测量成果的质量来考虑的。 精度是经典的质量指标，而近年来一些研究成果表明，一个高精度的监测网，往往未必是可靠的，也未必能很好地监测出实际的变形，引入可靠性指标和灵敏度指标来与精度指标一并衡量测量成果质量，则可得到更加满意的效果。可靠性指标，可用以衡量监测网抵抗模型误差(粗差和系统误差)的能力，包括网发现模型误差的能力(亦称内部可靠性)与不可发现的模型误差对网平差结果的影响状况(亦称外部可靠性)；灵敏度指标(亦称可测定性指标)，可用以反映监测网监视变形的灵敏度，即当监测网发生变形时能被正确地检测出变形程度的能力。因此，对于重要的、有高质量要求的监测网，则应该同时采纳上述三种指标，方能全面衡量其质量情况，关于可靠性指标与灵敏度指标的估计，限于搜集的这方面实用资料不多，在条文中未作具体规定，使用时可参考有关文献。 59 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容
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