市政桥梁工程施工总结

施 工 总 结

北京洋基市政公司内蒙古分公司 内蒙古城通市政工程有限责任公司

2016年1 月15日

目 录

第一部分：工程概况 第二部分：工程管理总结

一、工程管理组织结构

二、项目部主要管理人员、各职能部门人员及其工作分配情况 三、主要材料理论消耗与实际消耗对比 四、分包协作队伍工作情况及对其评价 第三部分：工程技术总结

一、本工程施工概况

二、施工管理及主要施工计划安排 三、施工测量

四、工程质检体系及运行情况 五、主要分项工程施工顺序 六、主要分项工程施工方案

七、重点和难点工程的施工方案和施工方法 八、工程管理及施工技术合理化建议 第四部分：工程业绩及工程照片 第五部分：工程量清单及工程变更情况 第六部分：工程中遇到的困难及其处理情况

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第一部分 工程概况

一、工程概况：

1.1工程地点：无锡市滨湖区 1.1.2工程规模：

无锡市内环西线Ⅱ标工程是无锡市“一环、八射+辅环”城市快速路体系的重要组成部分。工程位于无锡市区西南侧，范围为K2+131.429～K5+575，自太湖大道青祁路交叉口起，青祁桥（现状青祁桥改造、拓宽）以南为地面道路，以北起高架跨过梁清路、梁溪路及惠河路、大池路（规划）、青山支路接入惠山隧道。 1.1.3桥梁工程：

1、桥梁概况 （1）青祁路高架桥

青祁路高架桥主线采用整幅式结构（起点桩号为K3+8.73，终点桩号为ZK5+502.33），标准桥宽净24.5m，标准跨径为等跨31m左右等高度预应力砼连续箱梁，梁高2.0米；上跨梁青路、梁溪路、规划大池路采用（32＋45＋32）m，该三联跨径较大，采用变高度结构。第十四、十五联为24、28米的组合箱梁，共计56片全桥共51跨15联。桩基采用Φ1200mm钻（冲）孔灌注桩，共计458根。

（2）匝道桥

本高架桥共有U1、D1匝道桥各一座，匝道桥标准桥宽净7m，采用预应力砼连续梁结构。

D1匝道7跨两联（起点桩号为D1K0+020.236，终点桩号为D1K0+201.1），跨径布置为29.102～30.574m,上部结构为单箱单室预应力砼连续梁结构。桩基采用Φ1200mm钻孔灌注桩，共计21根。

U1匝道4跨一联（起点桩号为U1K0+082.907，终点桩号为U1K0+216.337），跨径布置为28、35m,上部结构为单箱单室预应力砼连续梁结构。桩基采用Φ1200mm钻孔灌注桩，共计15根。

（3）新建青祁桥

新建青祁桥9跨3联，1～3跨（K3+525.727～K3+586.147）、7～9跨（K3+656.147～K3+716.567）为预制先张法预应力空心板梁，4～6跨

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（K3+586.147～K3+656.147）为变高度单箱六室预应力砼连续梁结构，支座处梁高1.8米，跨中14米等高段1.0米高。桩基采用Φ1200mm钻孔灌注桩，共计70根。

2、技术标准

（1）设计车速：80km/h （2）荷载等级：城－A级

（3）净空高度：上跨地面道路：≥5.0m，

（4）桥面纵坡与横坡：桥面纵坡、平曲线、竖曲线按道路线形要求设置。

桥面横坡设单向坡（分幅式、匝道）、双向横坡（整幅式），均为2％。 3、工程造价：1.5亿元 4、投资来源：BT项目

5、工程性质：无锡市重点市政工程

6、接收单位：无锡市市政公用产业集团有限公司 7、建设单位：无锡市城市重点工程建设办公室 8、勘察单位：上海市政工程勘察设计单位 9、设计单位：上海市政工程设计研究总院

10、监理单位：上海同济公路工程监理咨询有限公司 11、质量监督单位：无锡市市政工程质量监督站 12、安全监督单位：无锡市安全监督检查站 13、工程合同

1、合同总价：1.5亿元； 2、合同质量等级：优良； 3、工期要求：

①开竣工日期：2007年4月28日～2008年5月1日。

②阶段性工期要求：桥梁主体12个月。

1.1.4 自然条件及施工环境 1 、地形、地貌

本工程自起点至梁溪路段，地势较为平坦，地面标高为3.0～5.0m左右，场区区域地貌单元均为长江三角洲太湖冲积平原；从梁溪路至青山支路段，由南向北地势渐高，地面高程一般在3.5～29.6米之间。

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2、 气象及水文

无锡市气候温和湿润，雨量充沛，属长江下游季风温湿气候带，春夏之交多“梅雨”，四季分明。据无锡市气象台统计资料：1955～2002年的平均降水量为1088.5mm，年平均蒸发量为1378.5mm，年平均相对湿度79℅，年平均气温15.5℃，最高气温37.7℃（85年7月），最低气温-12.5℃（69年2月）。

无锡市地表水系十分发达，河网密布，除太湖外，主要有京杭大运河横贯市区，锡澄运河、锡北运河连接长江，梁溪河、洋溪河通向太湖。河湖水位的变化与降水量年际、年内的变化基本一致，稍有滞后，从近几十年来资料反映，市区多年平均水位为1.2米，历史最高水位为3.0米（1991年），最低水位为0.104米（1934年），百年一遇设计洪水位为3.32米。 3、 地质

无锡市区地层隶属于江南地层区，修水～钱塘江分区，苏州～长兴小区。本工程区域地质以粘性土层为主，夹少量粉（砂）性土层，在下部发育以碎石土为主的残坡积土层。地层自上到下根据土层分布、土性及工程特征可划分为12大层和若干亚层，其中①层为填土层，②～④层皆为全新世Q4沉积层，⑤～⑨层为上更新世Q3沉积层，⑩层为残坡积土层，⑾～⑿层为基岩，为白垩～侏罗系地层。

4、 地震烈度和设防

无锡地区地震活动属强度弱、频率低的地震活动区。未发生6.0级以上破坏性地震。场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.1g。 5、外部施工条件

①道路情况：本工程沿线陆上交通条件较好，地方路网发达，有太湖大道、建筑路、梁清路、梁溪路、惠河路、青山支路等城市主干道与之相连接。

②航道情况：与主线交叉的河流有梁溪河，为Ⅴ级航道，河宽40～50米，水深3～5米，可容200吨级船只通过。

③电力情况：当地电网丰富，有多处高低压线路穿过或平行于主线走向。业主在青祁桥北100米处（吴越大酒店门口）、梁溪路口、惠河路口各设一630KVA的箱式变压器供施工使用。但是在桩基基础施工时由于用电量大，需要现场增加临时电源，采用120KW发电机发电。

④通讯情况：当地通讯网络丰富，通讯发达，程控电话和手机均可正常使用。

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⑤工程特点：

a)本项目属无锡市的重点工程项目，社会、经济、政治意义深远，在无锡市乃至江苏省的影响较大。

b)由于本项目地处市区地段，道路所经之处均属交通要道，且沿线居民密集，过往行人、车辆众多，作为一条城市主要通道，特别是沿线有许多的商场、居民住所、货场，交通繁忙紧张，桥梁施工可利用空间很小。同时安全生产、文明施工的要求又非常高，这必将给桥梁施工带来一定的难度。

c)本项目工程量大，任务重，工期非常紧，工程质量要求高。 d)本项目涉及的征地拆迁工作量较大，性强，难度大。

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第二部分 工程管理总结

2.1、无锡市内环西线Ⅱ标工程管理机构网络图

工程科 梁 强（王国庆） 桥梁钻孔施工（6 个队） 桥梁下部施工队（3个队） 现浇箱梁施工队（3个队） 梁板安装施工队 桥梁拆除施工队 桥面系施工队（3个队） 财务科 赵跃忠 机料科 张鑫慧 试验室 郭步华 计量 马彩彩 办公室 张 峰（盛春民） 安全科 刘庆年 项目副经理 李玉山 经理助理 梁 强 项目经理：尹建兵 常务副经理：姚章虎 项目总工 黄建明（梁强） 2.2、项目部主要管理人员、各职能部门人员及其工作分配情况

1、办公室职责

1）负责协调项目分部的行政管理工作，制定行政管理规章制度； 2）承办项目分部议事会议的会务工作，整理下发会议纪要，检查会议决

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定的落实情况；

3）负责传达督办上级及有关部门的文件、指令，并收集和反馈执行情况； 4）负责项目分部内外接待工作及日常后勤保障工作；

5）负责项目分部日常事务管理，人员考勤管理，文明施工及其它事项。 2、工程科职责

1）执行集团公司质量方针，协助总工程师解决本项目施工中出现的技术问题； 2）负责分项、分部工程施工方案的编制，收发图纸，开展设计变更洽商工作，保证有效文件及时送达到有关人员；

3）负责现场施工技术资料的收集、整理、保管和归档工作； 4）负责本项目的进度报表、工程旬报、月报工作； 5）负责本项目的日常计量报表的申报；

6）负责本项目质量体系运行情况信息的收集并填写《管理评审信息收集记录》报总公司；

7）负责本项目合同管理工作； 8）负责本项目的安全生产管理工作； 9）负责现场管理，配合创建文明工地工作； 10）负责施工过程中质量控制，消除不合格因素；

11）编制本项目特质量计划和项目试验方案，对试验工进行交底和技术指导；

12）提出试验、测量、检测等仪器、设备的添置意见并填表报审； 13）负责材料进场检验工作；

14）检验工程质量，并负责核定分部、分项工程的质量等级，负责过程检查验评，签署预检单、隐检记录；

15）执行国家和上级颁发的规范、规程、质量检验评定标准，负责向项目经理、技术负责人汇报工程质量存在问题并提出改进建议。 3、项目总工职责

1）负责实施集团公司体系运行，负责项目的技术工作，协助项目经理实现项目质量目标；

2）贯彻执行国家各级技术标准、规范、规程、规定，对项目的技术、质量、计量、试验工作负责；

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3）组织编制项目施工组织设计，确保工程项目各项技术指标达到设计要求；

4）主持施工技术会议，研究处理施工中技术难题，排除施工过程中的技术障碍；安排工程技术文件的分配、签发、保管及日常处理； 5）负责项目加工定货计划和物资“紧急放行“的审批；

6）拟定提高工程质量的技术措施，积累技术经验资料，并向总公司反馈各种质量信息。 4、项目经理职责

1）负责履行本项目工程承包合同，执行体系要求，实现质量目标，制定项目质量保证计划，全面负责工程项目的施工组织和管理；

2）健全项目分部的组织机构，制定岗位职责，建立项目管理规章制度； 3）组织编制本项目的工程概算和施工预算，根据项目目标成本，组织制定计划成本,审核项目成本报表,全面控制实际成本；

4）执行各项质量管理制度和质量控制程序，定期召开质量例会，及时组织不合格品的质量分析会，提出纠正措施，向集团公司工程技术部反馈各种质量信息，对一般性质量问题组织分析和处理；

5）督促检查各部门人员做好生产过程中的各种原始记录，保证资料的完整性、准确性和可追溯性；

6）贯彻集团公司创建文明安全工地标准，抓好现场管理，负责文明安全工地的创建工作；

7）负责组织编制项目劳务采购计划,参与评价本项目劳务队伍； 8）负责组织实施工程交、竣工验收和保修工作；； 9）负责本项目的财务审批、计量支付。 5、项目副经理职责

1）贯彻执行总公司的质量方针，努力实现项目质量目标，协助项目经理实现工程的各项质量要求；

2）负责领导工程项目计划、统计、安全、消防及机械设备管理工作，协调各工序、工种之间工作关系，组织协调工程的进度、质量、安全、成本和场容管理工作；

3）负责组织编制项目物资, 采购计划，审核施工组织设计。

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6、测量工程师职责

1）提高职业道德修养，主动热情做好技术服务工作，履行测量、检测监督职责，严格遵守作息时间；

2）做好每个新接工程项目的交桩准备工作（包括现场初勘，有关资料），与监理或业主进行现场桩位交接时，做好交接记录，结束时索要有效的导线点资料，并做好技术文件交接登记表；

3）在工程开工前必须做好导线点坐标、高程以及桩位坐标的复核工作，必要时进行加密，并形成书面资料及时上报监理方审批生效； 4）负责协调好与测量监理之间的关系；

5）负责判定施工控制点设置方案，导线点复测周期及保护方案，施工过程中的具体施测方案，并形成记录；

6）全面掌握工程图纸及有关技术文件，负责施工过程中的施测控制，协调好各方面关系，使测量工作满足施工要求；

7）对施工测量建立完整的复核制度，做好施工中关键控制测量的交接工作，并形成记录；

8）负责组织有关测量技术资料的收集、整理、归档工作。负责各类测量仪器的管理检校工作，制定相应的操作规程；

9）负责完成施工过程最终检验评定的各项质量检验控制工作，并提供有效的依据资料。积极组织配合好各项检查验收工作；

10）对技术负责人负责，及时提供汇报有关工程质量中的问题及解决方案； 11）认真做好每一个工程的有关技术总结工作（至少在工程结束做一次），并形成书面记录（施工日记等形式）。 7、计量工程师职责

1）提高职业道德修养，及时准确地完成各类统计计量工作，严格遵守单位规章制度及上班作息制度；

2）熟悉施工图纸及合同文件，认真复核各部位工程数量，并汇总各专业工程师提供的工程数量数据，与工程量清单相对比，如存有出入，及时汇报项目总工；

3）掌握合同文件的具体要求，准确执行合同条款，使工程进度情况以准确的数据反映出来，供上级对工程进度、资金使用情况与成本进行合理控制；

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4）尽一切可能及时准确做好已完成项目的计量工作，使资金的周转期最短；

5）全面负责内业资料的整理归档工作，督促各部门认真正确地完成技术资料，并在规定期内使技术资料具备计量条件和检查验收条件；

6）负责已完工程的工程量统计核算工作，以正确的方式表达上报各类报表。工程结束后，及时完整地进行清单与实际施工情况的核对工作，对有出入的地方，及时汇报项目总工；

7）对竣工资料的编制和质量评定工作有技术指导与组织的职责； 8）对所施工工程项目的统计方法有确定和申报的职责； 9）每一项目施工结束后，必须及时进行施工技术总结。 8、项目部技术员岗位职责

1）提高职业道德修养，主动热情地进行技术服务工作，履行过程旁站监督和现场技术控制职责，严格遵守单位规章制度和上下班作息制度；

2）熟练掌握施工图纸，清楚各部位的关键数据，能准确无误的将设计意图反映到施工实际中；

3）认真学习掌握有效的国家，省部颁发的相关技术规范、标准，清楚各种具体工序的检查依据。认真研究学习各部位工程的技术方案和作业指导书，准确掌握其中关于各工序的控制关键和所要达到的质量目标；

4）负责组织各工班工班长、组长以下的施工技术交底会议，依据施工图纸、作业指导书和技术规范及标准，向操作手讲解每一工序；

5）在施工过程中，认真进行旁站，严把各道工序关，积极主动帮助各工班解决施工中的困难。对于操作中的不规范和错误及时加以纠正。验收发现的不合格准确记录汇报，对改正后的结果及时复检；

6）准确把握施工中的质量控制点和特殊过程控制点，对其关键进行严格控制和全过程旁站并留有记录；

7）服从专业工程师的工作安排，认真负责的完成各项具体的技术工作； 8）在每道工序自检结束后，应及时、真实、准确完整地完成各类技术资料的收集记录、整理和归档工作，并在报验后负责签证生效；

9）每一项目完成施工任务后，必须认真做好施工技术总结，积累施工经验，提高业务水平。

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2.3投入本工程的主要施工机械、设备

2.3.1进场施工机械表

设备名称 回旋钻机 冲击钻 砼泵车 电焊机 钢筋切割机 钢筋弯曲机 钢筋调直机 卷扬机 吊车 吊车 龙门吊 挖掘机 装载机 装载机 张拉机具 张拉机具 张拉机具 压浆泵 压浆搅拌机 插入式震动器 插入式震动器 木工车床 木工电刨 水泵 规格及型号 GPS-15 KP2000 11KW 7.5KW GW40-50型 5T 16T 160T 1M3 3T 5T 150T 250T 400T ZH-35 ZH-50 3 KW 数量 30 36 1 30 10 5 3 2 2 1 1 3 1 1 8 8 8 1 1 15 15 3 3 20 - 12 -

来源 外包单位 外包单位 租赁中心 外包单位 外包单位 外包单位 外包单位 外包单位 外包单位 外包单位 外包单位 项目部外租 苏州公司 苏州公司 外包单位 外包单位 外包单位 外包单位 外包单位 外包单位 外包单位 外包单位 外包单位 外包单位 开始使用时间 2007.04 2007.04 2007.11 2007.4 2007.4 2007.04 2007.04 2007.12 2007.04 2007. 12 2007.12 2007.05 2007.01 2007.01 2007.10 2007.10 2007.10 2007.10 2007.10 2007.04 2007.04 2007.05 2007.05 2007.04 适用情况 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 良好 轿车 普桑 1 租赁 2007.04 良好

2.3.2进场测量仪器设备表

设备名称 全站仪 水准仪 塔 尺 钢 尺 钢卷尺 2.3进场试验设备表

我部大部分试验按照业主要求全部为委托试验， 2.4分包/内包协作队伍工作情况及对其评价 分包单位名称 分包工程内容 主线高架桥33# ~ 44 #墩及D匝道、U匝道桥下部结构及上部结构 主线高架桥0 #台~ 13 #墩下部结构及上部结构 主线高架桥14#墩~ 32#墩下部结构及上部结构 主线高架桥 12#墩~ 15#墩及18#墩~ 20#的桩基 主线高架桥 0#墩~ 7#墩、22#~24#、青祈桥7#~9#的桩基 规格及型号 GTS602 DSZ2 5m 30m 5m 数量 1 1 2 1 6 来源 苏州公司 苏州公司 苏州公司 苏州公司 苏州公司 开始使用时间 2007.04 2007.04 2006.01 2006.01 2006.01 适用情况 良好 良好 良好 良好 良好 工程完 成情况 较好 分包单位在项目的负责人 焦胜 泰兴市政 扬州金马 优良 景 泰兴鹏程 一般 马国平 江苏长江 较好 王建龙 江苏通达 优良 陆定章 泰兴水工 溧阳水建 青祈桥0#~6#、9#-1的桩基 主线高架桥25#墩~36#墩、16#~17#、青祈桥21#的桩基 主线高架桥25#墩~36#墩、U、D匝道桩基 - 13 -

一般 刘明震 万乃平 一般 新沂联凯 一般 冯子川 泰兴市政 溧阳后周 主线高架桥37#墩~51#墩、 主线高架桥42#墩~43#墩、 优良 较差 焦胜 对工程分包协作施工管理的意见： 加强和同管理，加大工程分包/内包单位现场管理的力度，加强监督约束分包/内包单位的材料使用 2.5施工总体部署和总的施工安排

2.5.1：本工程路线较长，沿线街道、企事业单位多，交通繁忙，商店、民宅等建筑密集。经现场实地踏勘，结合工程的特点，本着方便施工、节约用地的目的，尽量利用定点线以内的空地，少占道路、民房、最小扰民的原则，拟定组织机构和总体施工部署，进行施工总平面布置。生产、生活、办公基地结合周边交通情况，沿主线附近合理布设施工临时设施。

针对本工程的施工特点，并考虑到本工程的交通管制和管线影响，我们按“先管线（主要是原有的管线需要废除，在边上新建且对工程影响较大的，包括供电、自来水和雨水管线等），后高架桥梁，再管线（剩余的其余管线）的施工原则实施本工程的施工。

管线施工：青祁桥往南方向（即地面道路），由于两侧现状的供电、自来水管道、雨水、污水及燃气管道影响地面道路的横向排水、路基施工和交通组织，需要尽早入地和废除，因此管线改移施工作为管线施工的第一步，于2007年5月初开始施工，必须于6月底前结束，便于道路工程全面开展；第二步，青祁路往北高架，现状的供电、自来水管道、雨水、污水及燃气管道等地下管线较多，且部分在现状道路，需要尽早入地和废除，另两侧架空线很多（供电、信息管线为主），前期不影响高架桥梁的下部结构施工，但是架空线占据了两侧辅道的位置，高架桥上部结构一旦具备条件施工，将直接影响箱梁的支架搭设，两侧辅道位置不够，交通组织无法实施，因此，在高架桥梁下部结构施工的同时，及时进行管线的入地工作，供电、信息管线、自来水管道、雨水、污水及燃气管道于2007年5月初开始施工，必须于7月底前结束，便于桥梁工程上部结构的全面展开，以及地面辅道的施工不受路基临时排水的影响。其余管线与道路施工同步进行。

桥梁工程：以青祁路高架桥第3联、第7联、第13联为本工程的关键节点，

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三个关键节点中的现浇箱梁都是两端张拉，将直接影响到两侧相邻联的现浇箱梁施工（经变更改为单端张拉），桥梁工程必须以这三个关键节点为主和重点，按照先上后下的原则，见缝插针，精心组织，加大投入，有重点地迅速展开施工，以保证施工进度目标。

为完成本工程，按照施工工期、安全、质量、文明生产等各方面的要求，结合施工经验，和我们的管理、技术、资金和机具设备所构成的施工能力，在本工程的施工总体部署上，本着“信守合同、服务业主，统一部署、分部实施，科学组织、科学管理、优化配置，总体安排、有序推进、阶段控制，安全、优质、文明、高效”的原则，立足于“专业化、机械化、标准化”，确保做到方案科学可行，重点工序、特殊部位施工突出，工期、工序安排科学，并针对本工程的特点，在统一部署、统一协调的基础上，考虑有效作业时间短等因素影响的前提下，按照倒排工期法进行施工部署、工期安排及相应的资源配备，进行统一管理，统一协调。

2.5.2主要工作量：

高架桥起点桩号K3+8.731，右幅终点YK5+575，左幅终点ZK5+574， P0＃～P44＃墩为单幅结构，P44＃墩至P51＃台分幅。P0＃～P44＃墩采用预应力砼连续箱梁，标准跨径31m，标准桥宽25.5m，标准梁高2.0m，为单箱三室结构；跨梁溪路、梁青路及规划大池路采用32+45+32m变截面箱梁结构。P44＃墩至P51＃台采用预应力小箱梁结构，该段分左右幅，单幅桥宽13.0m，预制小箱梁共56榀，其中梁长28m48榀，梁长24m8榀。全桥共51跨15联。下部结构盖梁共计15座，墩柱采用花瓶墩或方柱全桥共计72个，承台共计72座，桥台3座。桩基采用Φ1200mm钻孔灌注桩，全桥共计4根。

本工程设上下匝道各一座，标准桥宽7m，跨径30m左右，采用预应力砼连续梁结构，标准梁高2.0m。上行U1匝道（U1K0+118.337～U1K0+216.337）与主桥P32＃墩相连，共一联；下行匝道（D1K0+020.236～D1K0+201.1）与主桥P36＃墩相连，分两联。下部结构采用花瓶墩，共计10根；桥台采用重力式桥台，共两座；承台共计10座。桩基采用Φ1200mm钻孔灌注桩，共计36根。

青祁桥（K3+525.727～K3+716.567）原位置有现状桥梁，本次实施的青祁桥为在原桥右侧新增一座单幅桥梁，其跨径等与老桥一致，新建桥宽

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29.7m。新桥分三联，3×20+（20+30+20）+3×20m结构，其中第二联为变截面预应力箱梁，第一、三联为空心板。本桥下部结构为桩、承台、立柱、盖梁，桥台为U型台。另外，原老桥上部结构需拆除后新建。全桥共有空心板348块、盖梁8座、立柱56根、承台8座、桥台2座，ф1200mm钻孔灌注桩70根。

2.5.3施工总平面布置图 （详见附图） 2.5.4施工总体安排

针对本工程的施工特点和管线的影响，制定了相关的交通管制方案（详见附件：交通组织方案），针对本施工段的交通特点、管线以及拆迁的影响，分两个阶段进行本工程的施工：

1.桥梁工程

计划2007年4月28日开始钻孔灌注桩的施工，计划安排6个桩基作业队施工，计划进场钻机40台。按目前可施工条件，桩基施工安排如下：

1）桥梁施工一队（50人）：

负责实施五家浜桥和新建青祁桥段的桩基和下部、上部结构施工。 2）钻孔施工二队（50人）：

负责高架桥第一联～第三联（P0＃～P9＃墩）桥梁桩基的施工。 3）钻孔施工三队（50人）：

负责高架桥第四联～第六联（P9＃～P21＃墩）桥梁桩基的施工。 4）钻孔施工四队（50人）：

负责高架桥第七联～第九联（P21＃～P32＃墩）以及U1匝道桩基的施工。 5）钻孔施工五队（80人）：

负责高架桥第十～第十二联（P32＃～P41＃）以及D1匝道桥梁桩基的施工。 6）钻孔施工六（80人）队：

负责高架桥第十三～第十五联（P41＃～51＃台）桩基的施工。 本标段钻孔灌注桩施工计划在3个月内完成。 下部结构、上部结构施工：

桩基施工开始后，后续的下部结构、上部结构施工队伍陆续进场到位，施工区域内的下部结构一并施工，桥梁下部结构计划于2007年5月底展开，计划安排3个桥梁结构施工作业队负责高架桥、匝道及地面桥梁的下部结构及上部结

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构施工。下部结构（包括承台、墩柱）施工工期约需6个月。

桥梁上部结构（现浇箱梁）计划于2007年7月中旬展开，箱梁现浇施工持续至2007年3月底结束（主要受拆迁影响）。桥面铺装、防撞墙施工及附属工程施工计划于2007年12月开始，2008年4月底结束。

现浇箱梁一队（200人）：

负责第一联～第五联（0#台～17#墩）； 现浇箱梁二队（150人）：

负责第六联～第九联（17#墩～32#墩），U1匝道桥（0#台～4#墩）； 现浇箱梁三队（150人）：

负责第十联～第十三联（32#墩～44#墩），D1匝道桥（1#台～7#墩）； 预制空心板梁、箱梁

拟从苏州市昆山翔鹿水泥制品有限公司外购，从无锡市太湖大道运输到场，专业安装队伍架桥机安装。

2、临时设施

进场后，根据设计图纸的路线走向、周围的地形、地貌，设计布置计划图，报建设单位审批后实施，按照经审批的布置图在工程周围的空余场地上搭设临时用房和布设材料堆场。

施工临时设施平面布置的几项原则

⑴根据场地周边建筑物情况，考虑安全、实用进行平面布置。

⑵临时道路和出入口位置，视工程实际情况而定，应保证材料运输方便。 ⑶为确保施工安全，满足市容要求，施工现场砌筑临时封闭式围墙或做彩钢板围拦，加以绿化，并适当美化。

⑷施工用水、用电等以施工、生活需要设置分管，分配电路，并尽量靠近道路布设，管线与道路相交时应加固，以适应大型机械设备和车辆通行。

⑸合理布置各种施工机械。

⑹材料、构件挂牌分类，定点整齐堆放。

⑺作好排水设施，保持场内排水畅通；并设置废污水处理沉淀池。

⑻办公、生活用房与生产加工用房分开布置。

3、项目经理部布置

在路线K5+200左侧规划大池路拆迁红线范围内建立项目经理部驻地，设置

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办公区、生活区等现场办公、生活设施，占地面积为30m×35m=1050m2。此处附近甲方设有1台630KVA变压器，用电比较方便，若用电高峰时容量不足，可从无锡市人民印刷厂设专线增设1台200KVA变压器。 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 生 活 设 施 类别 办 公 设 施 名 称 办公室 会议室 工地试验室 监理办公室 宿舍 食堂 男浴室 女浴室 仓库 考虑到本标段地处区域场地紧张，因此不设置砼搅拌站。所需砼由中交三航局无锡市凤翔路青祁路工程总项目部混凝土搅拌站集中搅拌，配置足够的砼运输车运至相应浇注位置。

本工程现场主要布设钢筋、木工加工场地，场地在围挡区域内原路面上布置，每个加工场地占地面积为5×100＝500m2。

4、施工临时道路布置

主施工便道可以利用现状道路。工程实施期间临时便道占用已修建好的地面辅道。在K5+150至终点设临时便道，便道起点与青山路相接，进入道路范围后便道设置于左右幅桥梁中间并至惠山隧道南洞口。便道宽度7m，其结构形式采用“40cm6％灰土+20cm泥灰碎石”。

5、施工用电

面积（m2） 11×（6.0×3.6m）＝237.6 2×（6.0×3.6m）＝43.2 3×（6.0×3.6m）＝.8 3×（6.0×3.6m）＝.8 19×（6.0×3.6m）＝410.4 4×（6.0×3.6m）＝86.4 1×6.0×3.6m＝21.6 1×6.0×2.0m＝12.0 1×6.0×3.6m＝21.6 结构形式 彩钢板房 本工程用电以网电为主，施工用电从甲方提供的电源接入，经配电间分路，采用电缆敷设至用电点电箱，保证正常施工电量，具体位置见总平面图。当甲方所提供的电源不能满足施工要求时，可与当地供电部门联系，增加接引电源至用电点，增设箱式变压器。

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各施工队伍另配备120KW柴油发电机作为应急电源。 6、施工用水

施工用水在沿线布置自来水接入点，通过管道分布到各个施工点，或从附近河道抽水，通过一定的净化，输送到附近的施工点上。

生活用水由就近的自来水管网接至各生活营地用水点，食堂及其它生活用水专管接入。

7、围挡及排水设施

为确保现场的整洁、美观，做到文明生产，对各施工营地沿四周砌筑“砖混底座+彩钢板”围护一道。考虑到该地区受雨水影响较大，沿营地四周设排水沟，雨水期设足够数量的大功率排水泵将水引至附近的泄洪堤中，保证施工期间各营地不受雨水影响。

现场排水采用φ500排水管沿工程四周暗敷，间隔20m设窨井，经废水处理池集中处理后，排入城市管网。

第三部分 工程技术总结

本工程线路较长，工程量较大，结构形式较多，难度大，市政工程规范要求较为繁琐，本工程目前的主要技术方案如下：

1、安全文明施工专项方案及临时用电专项施工方案 2、交通管制方案 3、测量施工方案

4、桩基（陆上、水中）施工方案

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5、下部结构施工方案

6、箱梁支架安全技术方案（陆上、水中） 7、现浇箱梁施工方案

8、组合箱梁、空心板梁预制及安装施工方案 3.1、测量方案

施工平面控制网测量

（1）施工平面控制网在业主提供的首级平面控制网基础下进行布设。 进场后首先对业主提供的首级平面控制网进行现场踏勘检查控制点是否牢固可靠，踏勘后进行测量复测，复测精度等同于首级控制测量精度，并将复测成果上报给监理工程师，在满足测量精度要求并经监理工程师认可后方可作为施工控制网布设依据。

（2）施工平面控制网的布置

根据本工程特征，考虑地面道路填土高度、立交桥及匝道的净空高度，沿道路、立交走向于道路、立交两侧每隔300~400m距离埋设一控制点。

（3）施工平面控制网的埋设

经现场踏勘后选择通视条件良好、地基牢固且不易被破坏处埋设控制点。埋设方法为：原地面向下开挖深80cm～100cm的土坑后灌入混凝土，混凝土高于原地面10～20cm，在混凝土顶埋入刻有十字线的铜棒或钢筋；若有牢固稳定的构造物，控制点布设尽量选择在该处。

（4）施工平面控制网测量

在复测后的首级平面控制网基础上使用莱卡TC905L全站仪进行全线一级导线测量。外业测量时角度测量采用四个测回，距离测量采用往返测各两次。测距边长必须是经过倾斜改正、温度气压改正、仪器加乘常数改正后的平距，在业主提供的并经项目部复测后的控制点为起算边及附（闭）合边基础上进行平差计算，各项精度指标均符合规范后提交测量成果报请监理工程师复核，经监理工程师确认后方可作为今后施工控制的依据。

为保证相邻标段平面线形的和顺，测量所采用的起算边及附（闭）合边控制点应采用与相邻标段一致的控制点。

（5）施工平面控制网施工期复测和维护

施工平面控制点原则上每隔三个月复测一次施工控制网，且在每个分部工程施工前必须复测全线的控制网。每次复测采用与首级控制网同等的观测要求和数据处理方案进行观测和数据处理。并及时将复测成果报请监理工程师复核确认。

（6）每个施工平面控制点四周要埋入钢管围护栅栏，涂上红白相间的油漆，并标注醒目的控制点编号及警示牌。施工期间，控制点附近要尽量避免大型机械设备停靠或行进；要让当地居民清楚测量控制点的重要性。项目部测量人员要定期踏勘每个控制点的状况，一发现异常立即组织人员复测、恢复。

高程控制网测量

进场后首先对业主提供的高程控制网进行复核，并将复核成果上报给监理工程师，在满足测量精度要求并经监理工程师认可后方可作为施工控制依据。

（1）高程控制网布设

高程控制点就利用上述平面控制点。 （2）高程控制网测量、计算

高程控制点使用DSZ2水准仪三等水准测量法测量，并附合到首级高程控制点。平差计算后的高程测量成果报请监理工程师复核确认后，方可作为今后施工高程控制的依据。

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为保证相邻标段竖向线形的和顺，测量所采用的高程起算点及高程符合点应采用与相邻标段一致的高程控制点。

（3）高程控制网施工期复测和维护

施工高程控制点原则上每隔三个月复测一次施工控制网，且在每个分部工程施工前必须复测全线的控制网。每次复测采用与首级控制网同等的观测要求和数据处理方案进行观测和数据处理。并及时将复测成果报请监理工程师复核确认。高程控制点的维护同平面控制网的维护。

测量数据内业计算

进场后首先复核设计图纸平面、纵断面线形参数，在线形参数复核无误的情况下进行道路逐桩计算中桩坐标和高程以及桥梁的灌注桩坐标与桩尖、桩顶高程。中桩（灌注桩）坐标计算遇有卵形曲线时一定要根据设计缓和曲线参数反算缓和曲线的长度，以确定缓和曲线的理论起点。计算方法采用VisualBasic语言编制的并在许多工程项目中应用的《道路、桥梁测量计算程序》，同时采用东南大学的《公路施工、监理》测量软件相互复核。

超高横坡计算按三次方程计算：ix = i1+ (i2 - i1)× ((ZHX-ZH0) /(ZH2-ZH0)) 2 × (3 - 2 ×(ZHX-ZH0) / (ZH2-ZH0))。式中：i2为变化段终点横坡；i1为变化段起点横坡；ix 为ZHX处横坡；ZH0为起点里程；ZH2为起点里程；ZHx为∈[ZH0, ZH2]加宽计算按三次抛物线变宽：BX=B0+(B2-B0)×（3K2-4K3），K=((ZHX-ZH0) /(ZH2-ZH0)。式中：B2为变化段终点宽度；B0为变化段起点宽度；BX 为ZHX处宽度；ZH0为起点里程；ZH2为起点里程；ZHx为∈[ZH0, ZH2]

进行测量施工放样前，所有的测量数据都由专人计算并经专人复核后。 施工测量

为确保施工便道不侵入路基或桥梁而影响路基或桥梁施工，且方便施工，根据项目部确定的便道位置，利用全站仪采用极坐标法，对便道的平面位置进行放样；利用水准仪对便道的高程进行控制。

（1）管线工程施工测量

管线开挖施工前用全站仪利用施工控制点放出本工程全线的管线中心线及里程桩号，并在管线开挖范围两侧布设中线控制龙门桩，依据次龙门桩控制开挖及垫层基础，管节安装前使用全站仪在管节基础上标注出管节中心线及里程桩号。用水准仪使用四等水准测量的方法将水准点引测到龙门桩上，控制开挖标高及管节的底高程。在施工过程中加强对龙门桩的复核，以保证管线的平顺并符合设计图纸位置要求。

（2）桥梁工程施工测量

在桥梁施工前要根据施工图纸，计算所有结构的高程和位置，并将重要结构物（灌注桩等）的中心桩号及坐标值、高程数据等报请监理工程师验算认可后方可进行桥梁结构物的施工定位：

①桩基施工定位

本工程均为钻孔灌注桩桩基。

首先要根据施工图计算出桩基坐标，使用全站仪架在控制点上利用极坐标法放出桩位，在桩位上打入钢筋头，并根据灌注桩位置引出四个护桩点，护桩要埋设砼加以保护。

钻孔桩机就位后使用全站仪复测转机钻头的中心位置，使用水准仪与水平尺检测桩机平台的平整度，使用经纬仪检测转杆的垂直度；钻进过程要使用水准仪或水平尺加强对钻机平整度的控制；钻孔桩成孔后使用水准仪及测绳检测孔底高程，钢筋笼就位过程使用全站仪检测钢筋笼中心位置。

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为控制成桩质量，全站仪桩位放样时要架设两个测站，并检测后视角度及距离；高程测量也要使用两个控制点，互相较核后控制桩顶高程。

②承台施工放样

为保证承台基础的施工放样精度，在桩基施工完成后、承台施工前要进行控制点的复测，方法同控制网测量。

承台开挖施工控制：钻孔灌注桩完成后，依据桥墩纵横轴线恢复桥墩中心位置，使用全站仪和水准仪在地面布设承台开挖范围以及开挖深度控制龙门桩。

承台钢筋、模板施工控制：承台基础开挖到位后，使用水准仪在灌注桩上放出承台底板高程，控制垫层砼及灌注桩凿除标高。当垫层砼完成后，先使用全站仪在垫层顶放出承台的纵横轴线、底模边线及墩柱予留钢筋位置。承台模板架设后使用全站仪检测、验收模板的纵横轴线及角点位置，并在模板上标注承台混凝土顶高程。

混凝土浇注过程要架设水准仪控制混凝土的顶面高程。 ③墩柱施工放样

在墩柱施工前，要复测控制网点，复测方法同控制网测量。控制网点复测后使用全站仪复核承台的中心位置，使用水准仪复核承台的顶面高程，经监理验收通过后方可进行墩柱施工放样。

使用全站仪在承台顶面放出墩柱中心线及纵横轴线，模板架设固定过程使用全站仪测量模板顶口平面位置；使用水准仪测量墩柱的高程。

为保证墩柱的施工放样精度，全站仪必须架设在两个测站上进行墩柱平面位置放样，每次测量都必须复核后视角度和距离；水准仪进行墩柱高程放样时每次测量必须依据两个控制点。测量时要有专人计算复核并由两个以上测量人员分别放样相互捡校，以确保测量质量。

④支座的施工放样

支座的施工是关系到全桥线形及结构受力的非常关键的部位。在支座施工前，必须进行控制网点复测、全桥的墩柱轴线复测、每座桥墩跨距及墩顶高程复测，复测方法同控制网测量。

采用全站仪极坐标法测量放出支座垫石的平面位置，并使用全站仪或钢尺复核相邻支座垫石的间距；支座垫石顶部高程使用精密水准测量法控制，将平整度相对误差控制在2mm以内。

支座垫石做好后，用上述方法放出支座的中心轴线，并复测垫石的顶部高程。 ⑤预制空心板的安装定位

安装前为保证全桥线形，必须复测控制网，方法同控制网复测。

利用全站仪架设在附近的控制网点上，采用极坐标法，按施工图纸的要求在墩、台帽顶面对各板的安装线进行放样。再利用全站仪架设在附近另一个控制网点上，采用极坐标法，进行校核，以确保各板安装平面位置的准确。利用水准仪，采用倒垂钢卷尺法，控制安装板的底面标高，并测量预制空心板的顶面高程。同时利用全站仪，采用三角高程法，进行校核。

安装就位后的空心板要报请业主或监理工程师验收，待业主或监理工程师验收合格后方可开始下一道工序的施工。

⑥现浇箱梁的施工测量放样

a.为保证全桥箱梁平面及高程线形的平滑，必须复测控制网点，方法同控制网复测。

b.箱梁施工测量方法

现浇支架安装后，使用水准仪测量高程，将底模粗调至设计位置，然后进行

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压载试验，并做好压载变形观测记录，将观测记录报请监理工程师和设计。

卸载完成后利用全站仪和水准仪精确进行底模的位置和标高的调整。并报请监理工程师验收合格后方可进行下道工序的施工。

当箱梁底板验收合格后，进行各横隔墙的放样，在箱梁钢筋绑扎过程中依据设计图纸精确放样出各波纹管的平面位置和高度。

在浇筑顶板砼前，使用全站仪和水准仪严格放样箱梁的顶标高及桥面轴线，并报请监理工程师验收合格后再进行砼的浇筑。

c.箱梁支模标高的监控确立

箱梁的支模标高要根据已施工梁段标高的变化情况，对正在施工梁段的立模标高做适当调整。梁段施工标高设置原则为：立模标高 = 箱梁设计标高 + 箱梁自重对立模段产生的挠度 + 张拉预应力筋产生的挠度+砼收缩徐变及长期使用荷载对立模梁段产生的挠度等。

以上各项挠度要根据施工监控成果不断进行调整设置，力求箱梁线形的平滑完美性。每跨施工过程，需测立模、绑扎钢筋、浇注砼和张拉预应力筋等四个工况下的标高。测点布设于两腹板处各1点。在立模/绑扎钢筋工况时测点布设于底板的底模上，浇注砼和张拉预应力筋工况时，将测点移至顶板上，梁端测点断面布设于距箱梁端部50mm断面处，其他每隔5米布设一测点断面。

浇注砼和张拉预应力筋这二个与变形计算有关的工况测量时，为消除日照影响，测量时间选择在凌晨进行。对立模/绑扎钢筋这一工况，可以在钢筋绑扎完成后立即进行测量。将测量成果上报监理工程师签认。

⑦桥面铺装的施工测量

为了方便施工，梁、板基本稳定后，使用水准仪复测现浇箱梁及已安装板梁的顶面高程以控制桥面铺装层的厚度及顶面高程，顶面高程复测成果表报业主或监理，待业主或监理验收合格后方可进行桥面铺装。

利用拓普康GTS602/P全站仪架设在附近的控制网点上，采用极坐标法，按施工图纸的要求对桥面的边线进行放样。再利用全站仪架设在附近另一个控制网点上，采用极坐标法，进行校核，以确保桥面位置的准确。

利用DSZ2水准仪控制桥面的顶面标高。 ⑧墩台沉降观测

施工期间根据需要对墩台的沉降位移进行观测，沉降位移观测点布设在在墩台上。

位移观测使用TC905L全站仪架设于固定的控制点上进行观测，观测精度不低于四等三角网测量。

沉降观测使用NA2+GPMS采用二等精密水准测量的方法进行，水准点要使用固定的两个以上高程控制点。

每次观测前首先要复测控制点的位置及高程。 测量注意事项

（1）在施工过程中，要对使用的测量仪器进行定期检查，保证所有使用的测量仪器处于良好状态，并填写检查证书报监理工程师核查。

仪器的主要检查项目如下： A）水准仪的i角校正。

B）经纬仪、全站仪三轴关系的检测校正。 C）钢尺的校定。

（2）在施工过程中，墩、台身及空心板、箱梁安装以及现浇箱梁的平面位置放样应尽量在视线比较稳定的天气下进行（如每日上午10时前和下午3时以

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后），测设墩身各点时均应采用正倒镜法进行放样，再取中值，以消除2C误差及横轴误差的影响。

3.2临时用电施工专项方案

施工机械配置情况

本部按基础、下部构造及上部结构三大部分进行分析，在各施工阶段均属用电高峰，根据主体施工阶段来计算现场总用电量，用电高峰阶段施工机械见下表

1、主体施工阶段施工用电动机械设备配备 单机功率序号 设备名称 规格（型号） 数量（台） 总功率（KV） （KVA） 1 2 3 4 5 6 7 8 9 钻孔机 人货电梯 钢筋弯曲机 钢筋切断机 高压水泵 圆盘锯 平刨机 压刨机 砼振动机 SCD200／200J GOL-32 GQ40B MJ104 合计 2、主体施工阶段施工用电焊机装置设备 设备 规格 数量 视在功率 名称 （型号） （台） （KVA） UNI-100 UNI-150 BX-300 合计 3、施工现场所需照明灯具 1）室外照明 序号 1 2 灯具名称 镝灯 碘钨灯 规（KV） 3.5 1 - 24 -

16 2 2 2 2 2 2 2 10 60 22 3 5.5 10 5.5 3 7.5 1.5 960 44 6 11 20 11 6 15 15 1088 序号 总功率（KV） 100 150 17.5 425 等效功率（KV） 44.3 备注 1 对焊机 2 对焊机 3 对焊机 1 1 10 100 150 17.5 各配置2台，一用一备 66.41 77.5 188.21 格数（盏） 10 30 量容（KV） 35 30 量等效功率（KV） 38.5 33 3 合计 路灯 0.2 10 2 2.2 73.7 号 2）室内照明 办公室、宿舍生活照明用电功率按40KV计算。 施工现场食堂所需电加热设备 序名称 规格（KV） 数量（台） 1 2 合计 开水炉 蒸饭箱 12 12 2 2 总功率（KV） 24 24 48 三、电负荷计算 采用需要系数进行负荷计算，公式为

SSH=1.05∽1.1（K1∑P1/cos&+K2∑P2+K3∑P3+K4∑P4+K5∑P5）

由公式求得施工现场设备用电量后,即为施工现场所需供电容量,既SZ≥SSH 式中:SZ_____施工现场供电所提供的总容量（KVA） SSH_____施工现场用电设备所需总容量（KVA） ∑P1_____施工现场用电动机额定功率之和（KW） ∑P2_____施工现场用电焊机额定功率之和（KW） ∑P3_____施工现场室外照明容量之和（KW） ∑P4_____施工现场室内照明容量之和（KW）

∑P5_____施工现场食堂容量之和（KW）05∽1.10_____容量损失系数 η_____电动机效率系数,平均为0.75∽0.90,一般为0.85.

K1_____电动机同时使用系数,10台以内取0.7,11-30台取0.6,30台以上取0.45.

K2____电焊机同时使用系数, 3-10台取0.6,10台以上取0.5.

cos&____电动机平均效率因数,施工现场最高取0.75-0.78一般取0.65-0.75. 根据此式得∑P1=1088KW、∑P2=425KW、∑P3=73.7KW、∑P4=40KW、 SSH=1.1*(0.6*1088/0.7+0.5*425+1*73.3+0.8*40+0.6*48)

∑P5=48KW、cos&=0.7,K1=0.6,K2=0.5,K3=1,K4=0.8,K5=0.6 经计算SSH=1407KVA, 四、施工现场用电布置

施工现场按“三级配电、两级保护”的要求设置临时用电，采用三相五线制进行输电，保护零线不得与工作零线混接，施工现场用电线路布置原理如下方式：

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III级动力配电箱II级配电箱III级照明配电箱III级动力配电箱立地配电间I级配电箱II级配电箱III级照明配电箱III级动力配电箱II级配电箱III级照明配电箱用电设备照明灯具用电设备照明灯具用电设备照明灯具

施工用电主要来源于K3+820、K4+575、K4+575、K5+075处各设置一台630KVA变压器，一次为630KVA电源三相三线制供电，二次为三相四线制中性点直接接地整个工地同时开工，总工期为一年；生活用电可直接从民用高压线上直接接入。具体现场地线布置见附图。

五、防火措施

配电站做到“四防一通”、有灭火器材等。 线路不得超负荷运行。

导线搭接面积应满足负荷要求，力求压接，降低接触电阻。 对线路常巡视，对老化发热线路要采取合理措施。 碘钨灯要离开可燃物体。

变、配电箱附近不得放置易燃易爆物品。 六、安全技术措施

除架空外采用三相五芯电缆做TN-S系统供电。

支线架设应采用绝缘子固定，线路埋设深度不小于0.6m，引出地

面从2m高度至地下0.2m处，必须架设防护套管，进出线要排列整齐， 匹配合理。严禁使用老化、破皮电线。

架设低压干线不准采用竹质电杆 ，电杆应设横担和绝缘子，不 准架设在脚手架或树干上，其离地面高度按规定有足够的高度。 变配电装置要符合规范要求，配电间防护措施和安全用具、警告 标志要齐全，门向外开。

电箱与配电箱制作要统一，有色标、有编号；有防雨措施、有门

锁；金属外壳要有接地保护，箱内装置完成可靠，安装合理，电线进出电箱要上进下出。箱内无杂物、不积灰；箱内禁止动力、照明混用；禁止用其他金属丝代替容丝，容丝匹配要合理。

接地与接零不准混接，接地体符合要求，两根之间距离不小于

2.5m，电阻值不大于4欧姆，接地体不宜用螺纹钢。复接地电阻应不大于10欧姆。

现场照明要用橡胶绝缘电缆，照明线与灯具距地面距离应符合规

定要求，禁止使用老化、破皮、漏电导线，手持灯具及特别潮湿场所应用

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36V以下安全电压，易燃、易爆场所应用防爆灯具，火线必须进开关。

手持移动电具负荷线必须用无接头的软铜芯电缆，要有保护接零， 要装设漏电保护器和随机开关，操作时必须戴绝缘手套。

现场所用设备金属外壳必须保护接地，各级保护装置匹配要合理， 要科学计算、精心组织、合理调度。 七、临时用电安全管理措施

1、制定安全用电各项制度，是各类施工人员明确安全用电的依据，为实现安全无事故奠定科学基础。

1）电工必须有劳动部门签发的操作证。

2）临时用电必须遵守《施工现场临时用电安全技术规范》—（JGJ46-88）。 3）电工有权拒绝违章作业。 4）制定电工岗位责则。

5）制定现场施工人员安全用电管理制度。 6）制定各种用电设备安全操作规程。 3.2交通组织施工专项方案

无锡市内环西线Ⅱ标工程地处无锡市滨湖区，起点太湖大道，沿青祁路向北接惠山隧道，新建地面道路和高架桥梁中心线基本位于现状青祁路上，现状青祁路上车流量大，道路两侧企事业单位及居民区较多，社会车辆密集。为了保证地面道路及高架桥梁施工期间社会车辆以及附近居民的正常通行，现拟定青祁路高架桥梁及地面道路工程（太湖大道~惠河路）总体交通组织方案。

一、施工总体顺序

施工时，对区域施工采用彩钢板围挡，先进行下部结构以及部分新建管线、新建地面道路的施工。然后进行高架桥梁施工，最后施工高架下的地面道路。Ⅱ标工程范围的交通组织分为两个阶段部署。

二、 交通组织部署及措施

第一阶段：桥梁下部结构及新建管线、半幅道路施工（时间：2007年5月1日～7月31日）

1、太湖大道~建筑路段

西侧道路、新建管线施工时将东侧道路施工区域使用彩钢板围挡，在东幅道路上留有15米的行车道供社会车辆通行。围护在沿着道路前进方向，实行分段围挡，保证附近厂矿、企业留有横向通道，方便车辆出行、转弯。

2、建筑路~高架桥起点（吴越大酒店处）段，此段为道路施工范围，进行一期围挡封闭西侧施工，保证东幅道路一侧留有10米宽的车道供社会车辆通行。

3、高架桥起点（吴越大酒店处）~梁溪路段

此段为高架桥施工范围，一期紧贴承台开挖边缘围挡，进行高架桥桩基础、下部结构及东侧新建管线的施工，在围挡西侧留有10米宽的车道供社会车辆通行。

4、梁溪路~惠河路段

此段为高架桥施工范围，一期紧贴承台开挖边缘围挡，进行高架桥桩基础、下部结构及东侧新建管线的施工，在围挡西侧留有15米宽的车道供社会车辆通行。

5、惠河路~青山支路段

由于本段车流量很少、只有附近居民的出入，所以采取封闭式施工。 第二阶段：箱梁施工（时间：2007年8月1日～2008年2月29日） 1、太湖大道~建筑路段

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西幅道路施工完毕后进行二期围挡，封闭东侧进行道路与新建管线施工，西侧道路上留有15米的行车道供社会车辆通行使用。

2、建筑路~高架桥起点（吴越大酒店处）段

此段为地面道路施工范围，进行二期围挡封闭东侧施工，保证道路西侧一侧留有10米宽的车道供社会车辆通行。

3、高架桥起点（吴越大酒店处）~梁溪路段 进行高架桥上部结构（现浇箱梁）的施工时紧贴现浇箱梁支架实施二期围挡，在围挡西侧留有10米宽的车道供社会车辆通行，由于现有道路宽度不够，便道须向西扩宽至现有绿化带范围内。为保证10米宽的便道供车辆行驶，须对现有绿化带进行开挖、整平碾压并浇筑混凝土路面（40cm的三渣分层压实，最后浇筑20cm的C30混凝土作路面），另在梁青路路口段及梁溪路路口段现浇支架下各设置1道净宽20米、净高4.5米的门洞，供社会车辆直行及转弯。（具体方案另报）

4、梁溪路~惠河路段

二期围挡向西移（在现浇箱梁投影外侧1.5米），进行高架桥上部结构（现浇箱梁）的施工，在围挡西侧留有15米宽的车道供社会车辆通行。为保证15米宽的便道供车辆行驶，须对现有河埒广场绿化带进行开挖、整平碾压并浇筑混凝土路面（40cm的三渣分层压实，最后浇筑20cm的C30混凝土作路面），另在惠河路四院门口段支架下设置2道净宽20米、净高4.5米的斜交门洞，供社会车辆及大型公交车辆顺利转弯通过。（具体方案另报）

5、惠河路~青山支路段 同一期围挡。 三、 其他说明

1、整个施工区域全部使用彩钢板围挡，保证施工与通行车道的完全分离，确保行车安全。彩钢板的围挡形式：彩钢板围挡基础采用浆砌砖墙，高度约40cm，宽度30cm。外侧用水泥砂浆进行粉刷。纵向每隔5米设置一道45×30cm方形立柱（4×4cm角钢焊成骨架，外罩红色彩钢板），立柱之间架设2×5m活动围挡（4×4cm角钢焊成骨架，外罩天蓝色彩钢板，上端用5×5cm宽红色彩钢板包边，防锐角伤人和示警）围挡内侧用角钢打斜撑加固。彩钢板围挡高度为2m。另在围挡区域施工车辆出入口处设置反光警示标牌，并安排专人进行看护，避免发生交通事故。

2、一期、二期围挡的具体位置及范围详见《青祁路交通组织平面布置图》，其中两道黑实线表示一期围档后留出的车道位置，两道红实线表示二期围档后留出的车道位置。留出的车道转弯半径基本大于15米。

3、梁清路、梁溪路及惠河路路口共设置的4道门洞断面形式一致，具体尺寸详见《青祁路高架桥支架门洞示意图》。

4、我单位将在施工期间根据需要安排若干道路协管人员对施工路段内的车辆进行疏导，确保便道畅通。

5、夜间在围挡上每隔20米设置一盏红色施工警示灯，30米间隔设置一盏照明灯具，配备足够的照明，保证夜间行车安全。同时，避免大型施工机械在交通高峰期出入便道。

6、在惠河路口、梁溪路口、梁青路口、新建青祁桥南北侧设立8个冲洗处，负责对离开施工现场的车辆进行清理冲洗，杜绝车辆影响道路整洁。

7、过路沟槽开挖、管线埋设必须取得交警大队路政同意，办理合法手续。 8、其他应急措施：

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①现场停放5吨装载机一台，遇有施工车辆或社会车辆抛锚在施工区域立即拖离清障。

②施工过程中专人负责检查、维护各路口的围挡和照明情况。遇 有风刮、车撞等损坏时及时修理。并负责对沿线道路清扫保洁 3.4、桩基施工方案

冲孔灌注施工工艺

根据设计要求及工程特点，本工程的部分桩基采用冲击钻施工，冲击钻冲进、泥浆护壁法成孔。在现场分段制作钢筋笼，用吊机吊放钢筋笼并在孔口焊接。安置、提升导管，混凝土输送到孔口料斗灌注成桩。

（二）、施工工艺流程

图表1 冲击钻孔桩施工工艺框图

平整场地

测量放样

埋设护筒 制作钢护筒

钻机就位

制备泥浆 （ 钻机钻进

掏渣，泥浆循环

清孔、终孔检查验收 安装钢筋笼 钢筋笼制作

安装混凝土导管

制作砼试件 灌注砼 水下砼配制

拔出钢护筒 试件检测 质量检验 结 束 三）、施工方法及技术措施

针对本工程的地质情况及我单位在类似工程的施工经验，决定采用冲击法成孔，冲击成孔对软弱、易塌土层可投放充填物冲击造壁以及在坚硬的岩层（微风

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化灰岩）成孔速度快等优点。冲击灌注桩采用泥浆护壁，冲击钻成孔、正循环清孔，现场制作、安放钢筋笼，水下砼灌注成桩。

3.1 测量定位

首先计算出所有的桩位的坐标，报监理组、设计院审核无误后，用全站仪测放桩位，依据设计桩位测量资料，校测场地基准点、测量轴线、桩位地面的标高，桩位点打入标志桩并进行复核。在复核符合规范和设计要求后方可进行施工。钻机就位后，必须平正、稳固，确保在施工过程中不发生倾斜、移动，标志桩位中心插一钢筋，四周各打一根控制桩来控制桩位中心。为准确控制成孔深度，在桩架或桩管上应设置控制深度的标尺，以便在施工中进行观测记录。

3.2埋设护筒

孔口埋设护筒，护筒用厚4mm的钢板制作，内径应大于桩径20～40cm，埋入深度大于150cm，并高出施工地面0.3m。护筒周围用粘土夯实以防止漏水，内的水位应保持高于地下水位1.5m左右。护筒应埋设准确，其平面位置偏差不得大于50mm，倾斜度偏差不得大于1%。护筒应埋设稳固，用以固定桩位，保护孔口免于坍塌。施工时孔内泥浆需高出施工时的地下水位，从而对孔壁产生侧压力，使孔壁不致坍落。

3.3搭设钻孔工作平台和钻机就位 ①搭设钻孔工作平台

陆地钻孔工作平台较为简单，在整平压实的地面上，在桩位两侧，距桩中线约2米左右，横桥方向铺设两排大方木（25×25×600cm），每排两根大方木宽0.5米，既是工作平台，又是钻孔横向移动的轨道。水中钻孔平台的搭设：场地为深水时，可打设水上工作平台。工作平台可采用Φ80的钢管桩做基础，架设纵横梁可用型钢、万能杆件或贝雷等。平台应能支撑钻孔机械、护筒加压、钻孔操作以及灌注水下混凝土时可能发生的全部重力。要有足够的钢度，保持稳定，并考虑洪水季节能使钻机顺利进入和撤出场地。

②钻机就位

首先在工作平台上安装钻机，并初步定位，用起重机吊放到平台上就位调平。然后安装钻架、锤头、电动机以及起吊系统等，最后反复调整钻机底盘水平，并使吊点中心、冲击中心和桩位中心位于同一铅垂线上，中心偏位不大于50mm。钻机就位以后，经监理工程师复查无误，方可施工。

钻机就位是一项很重要的工作，关系到钻孔桩平面位置和垂直度的准确性，钻孔就位后，反复调整，仔细检查纠正，直至完全符合要求为止。

3.4泥浆的制备

采用自然造浆方式进行护壁式全护筒护壁。在钻进中定期检查浆液的比重、粘度含砂率、胶体率、失水率等指标，泥浆循环使用，废弃泥浆经沉淀处理后外运，以保护环境。控制泥浆稠度，泥浆的配制指标按下表配制：

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泥浆性能指标选择 成孔方法 泥浆性能指标 地层情况 度 粘性土 冲击 砂层 冲击成孔施工要点 项 目 施 工 要 点 备 注 土层不好时宜提高泥浆比重或加粘土块 防粘钻，可投片石 如遇基岩面倾陡，回填块石至岩面以上50～100cm，先低锤密击待形成平面后正常冲击；如遇溶洞，采用回填粘土夹片石，低锤密击冲击造壁或压入钢护筒护壁。 1.05～1.20 1.3～1.5 30 22 22～相对密粘度含砂胶体失水率泥皮厚静切酸碱度（Pa.S） 率（%） 率（%） （ml/30min） （mm/30min） 力（Pa） （PH） 16～8～4 ≤4 ≥96 ≥95 ≤25 ≤20 ≤2 ≤3 1.0～2.5 3～5 8～10 8～11 在护筒脚下2m小冲程1m左右，泥浆比重1.2～1.4，软弱层投入粘土块以内 夹小片石。 粘土或粉质粘中小冲程1～2m，泵入清水或稀泥浆，经常清除钻头上土层 的泥块。 粗砂层 中冲程1～3m，泥浆比重1.3～1.5，投入粘土块，勤清碴。 基 岩 软弱土层或塌孔回填重钻 高冲程3～4m，泥浆比重1.3左右，勤清碴。 小冲程反复冲击，加粘土块夹小片石，泥浆比重1.3～1.5。 第31页

3.5冲击成孔 护筒埋设好后，桩机就位，使冲击锤中心对准护筒中心，开始应低锤密击，锤高0.4～0.6m，粘土造浆，泥浆护壁，使孔壁挤压密实，直至孔深达护筒底以下3～4m后，才可加快速度，将锤提高至1.5～2.0m以上转入正常冲进。

粘土中钻进时，采用原土造浆。

若在较厚的砂层中钻进时，在孔中投入粘土造浆，采用浓泥浆护壁。泥浆浓度1.3～1.5。

冲击至岩面时，加大冲程，勤清渣。每钻进300～500 mm要取一次岩样，并妥善保存，以便终孔时验证。冲击过程中，为防止跑架，应随时校核钢丝绳是否对中桩位中心，发生偏差应立即纠正。

对于溶（土）洞的处理，主要采取抛填粘土、块石、水泥和补充浓泥浆的办法，反复冲进填充溶（土）洞空隙，在溶（土）洞中人工造壁。保证孔壁稳定不漏浆，特别大的溶洞应考虑下钢护筒。

对于易塌孔的砂层中钻进时，主要采取加大泥浆比重，减慢钻进速度，勤掏渣。 对于易缩颈的淤泥层和其它软弱土层，采用小冲程反复冲进，加碎石挤密孔壁，泥浆比重加大。

本项目的嵌岩桩，施工时所有桩基必须达到设计标高，且必须进入微化岩层（设计要求桩端须保证全端面入岩不少于0.5米。在钻进过程中，应注意地层变化，在地层变化处均应捞取渣样，判明后记入记录表中并与地质剖面图核对，若实际地质情况与原地质资料不符时，请监理工程师、设计代表及业主有关人员进行现场确认。钻孔工序必须注意以下几点：

①桩的钻孔应在中距5米内的任何灌注桩混凝土完成后24小时才能开始，以避免干扰邻桩混凝土的凝固。

②软土地基的钻孔，首先应进行地基加固，后再行钻孔以保证钻孔设备的稳定和钻孔孔位的准确。

③钻孔作业分班连续作业，不得中断，要均匀地松放钢丝绳，一般在松软土层每次可松绳5CM～8CM，在密实坚硬土层每次松绳3CM～5CM。应防止松绳过少，形成“打空锤”，使钻机，钻架及钢丝绳受到过大的意外荷栽，遭受损坏。松绳过多，则会减少冲程，降低钻进速度，严重时使钢丝绳纠缠发生事故。

④在冲进过程中，应经常对钻孔泥浆进行试验，不合要求时，随即改正。 ⑤钻孔时及时填写钻孔记录，在土层变化处捞取渣样分析，判明土层以便与地质剖面图相核对。

⑥钻孔过程中采取有效措施，防止钻机上的零部件、铁件以及其它杂物掉入孔内，以防造成憋钻事故。

3.6清孔

清孔的目的是使孔内沉渣（虚土）、泥浆浓度、泥浆中含钻碴量和孔壁垢厚度符合设计和规范要求，为在泥浆中灌注砼创造良好的条件，当钻孔达到设计深度及设计岩层厚度后即停止钻进，对孔深、孔径进行检查，符合下表要求后方可清孔。清孔时提起钻头，边掏碴边补充泥浆，清孔应符合下列规定:

项目 允许偏差 孔的中心位置50 （mm）

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孔径 倾斜度 孔深 沉淀厚度（mm） 清孔后泥浆指标 不小于设计桩径 小于是1%； 符合设计要求 小于7.5公分 相对密度：1.03～1.10；粘度：17～20Pa.s；含砂率： ＜2%；胶体率：＞98% 3.7 钢筋笼制作及安装 (1)、进场钢筋必须具有出厂合格证，并抽样送检，合格后先将钢筋除锈、调直，才能制作钢筋笼。对于钢筋上淡黄色轻浮锈不必处理，对于红锈必须清除。

(2)、根据设计图纸，钢筋笼采取分段制作、分段焊接。纵向主筋采用单面焊接长10d或双面焊5d。在任一接头中心至长度为700mm的区段内，同一钢筋不得超过2个接头。同一截面上搭接头互相错开35d。

(3)、钢筋笼每一截面的接头数量不得超过主筋根数的一半。 (4)、接头应设在钢筋受力的较小处。

(5)、钢筋搭接采用单面焊，单面搭接长度不小于10d。

(6)、钢筋笼的主筋与箍筋之间用点焊联接，螺旋筋与主筋之间可用细铁丝绑扎、并间隔点焊或者满焊。

(7)、钢筋笼允许偏差：钢筋笼直径+10mm，长度+50mm，钢筋保护层+10mm，主筋间距+10mm，箍筋间距或螺旋筋螺距+20mm。

(8)、利用汽车吊进行吊放钢筋笼，吊放时不得碰撞孔壁，防止坍孔。钢筋笼应分段绑扎、吊放、焊接。焊接时，先将下段挂在孔口，再吊上第二段进行搭接焊接，逐段焊接逐段下放。吊入后要控制好位置、标高，并在钢筋笼上端设置固定杆将钢筋笼固定在护筒上，以保证钢筋笼位置的准确、同时避免钢筋笼扭转变形。并在钢筋笼外侧每2~3m焊接保护层标志环，保护层厚度为50mm，以确保钢筋保护层的厚度。

钢筋笼制作允许偏差表 项次 项目 允许偏差 1 主筋间距 ±10 2 箍筋间距 ±20 3 钢筋笼外径 ±10 4 钢筋笼倾斜度 ±0.5% 5 钢筋笼保护层厚度 ±20 6 20 钢筋笼中心平面位置 7 钢筋笼顶端高程 ±20 8 钢筋笼底面高程 ±50 3.8第二次清孔 在第一次清孔达到要求后，由于要安放钢筋笼及导管，至浇注砼的时间间隙较长，孔底又会产生沉碴，所以待安放钢筋及导管就绪后，再利用导管进行第二次清孔。清孔的方法是在导管顶部安装一个弯头和皮笼，用泵将泥浆压入导管内，再从孔底沿着导管外置换沉渣。清孔标准是孔深达到设计要求，孔底泥浆密度不大于1.1，复测沉碴厚度在规范要求范围7.5cm以内，立即灌注水下砼。

3.9混凝土灌注

(1)、桩芯砼必须按设计强度等级，且具有良好的和易性，混凝土坍落度必须严格按图纸要求，采用水下C30砼。

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(2)、导管采用壁厚5mm的无缝钢管制作，直径Ф250或Ф280，导管必须具有良好的密封性能，最下一节导管长度应大于4米（在浇筑第一根灌注桩前要进行导管水密性实验）。

(3)、先灌入首批砼，首批砼数量要经过计算，使其有一定的冲击能量，能把泥浆从导管中排出，导管底部至孔底的距离在300～500mm，且使在第一斗混凝土投入后埋入深度在1000mm以上。导管上口安放砼隔水塞，隔水塞预先用8号铁丝悬吊在砼漏斗下口，当砼装满后，剪断铁丝，砼即下沉至孔底，排开泥浆，埋住导管口。随着浇注连续进行，随拔管，中途停歇时间不得超过15min。在整个浇注过程中，导管在砼埋置深度以2～6m为宜。专人测量导管埋置深度及管内外砼面的高差，及时填写水下砼浇注记录。利用导管内的砼的超压力使砼的浇注面逐渐上升，上升速度不低于2m/h，直至高于设计标高0.8m以上，在浇注过程中，当导管内砼含有空气时，后续砼宜通过溜槽慢慢地注入漏斗和导管，不得将砼整斗从上倾入导管内，以免导管内形成高压气囊，挤出管节间的橡胶垫而使导管漏水；同时，对浇注过程中的一切故障均记录备案。在浇注将近结束时，在孔内注入适量水使孔内泥浆稀释，排出孔外，保证泥浆全部排出。

为防止钢筋骨架上浮，当灌注的砼顶面距钢筋骨架底部1米左右时，应降低砼的灌注速度。当砼拌合物上升至骨架底口4米以上时，提升导管，使其底口高于骨架底部2米以上，即可恢复正常灌注速度。

在施工过程中做好施工现场记录、桩位偏差记录、灌注砼记录并及时做好桩基工程验收。

(4)、水下混凝土必须连续浇筑，每根桩的浇筑时间应按混凝土的初凝时间控制。 (5)、所灌注的桩顶标高，应为凿去浮浆层后桩顶的设计标高，浮浆层厚不小于1d（d为桩的直径）。

(6)、每根桩必须随机抽样留置试块不得少于一组，并认真做好试块的养护，龄期到后及时送检。

3.10泥浆渣土处理措施

现场配备挖机1台，泥浆罐车4台，渣土车2台，成孔过程中产生的泥浆及时排放至储浆池，再抽进全封闭泥浆车运至弃置点，产生的泥渣及时成堆，然后由渣土车运至弃置点。

由于其余的桩基采用回旋钻机钻孔施工，除钻孔的工艺及相关要求不同外，其余均大致相同，就不再叙述。

施工过程中的质量控制 1.2.1桩位及高程测量： ⑴ 复核验收桩位小样；

⑵ 复核验收桩中心坐标及高程； 1.2.2护筒埋设及其配套工程验收：

⑴ 检查硬地面铺设是否满足钻机接地应力，并测定其标高。

⑵ 检查护筒的刚度、强度、圆度要求是否保证，接头接缝应紧密不漏水；

⑶ 护筒外露地面高度应满足出渣孔位置的高度，护筒中心应与桩位座标重合，允许偏差≤5cm；

⑷ 检查钻机立轴中心与护筒中心符合程度，允许偏差≤5cm;

⑹ 检查钻头直径是否符合要求，钻头直径不应小于设计孔径（首次开钻前，施工单位必须向监理方通报钻头的尺寸和草图）；

1.2.3钻孔

（1）钻孔时护筒长度须适应钻孔处的地质条件，原则上应埋设到原状土中，护筒四

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周填土夯实，以保证孔口不坍塌及不使地表水进入钻孔内，保持钻孔内泥浆高程；

（2）钻进过程中钻机不应产生移位和沉陷，钻头与护筒的中心应保持在同一垂直线上，其偏差≤5cm；

（3）一根桩的钻孔须连续作业，在钻孔过程中应经常测试和调整泥浆的密度和粘度，做好土层变化记录，随时与地质剖面图核对；

（4）因故长时间停钻应将钻头提离孔底，以防被沉渣埋住。钻孔内应保持规定水位防止发生塌孔；

（5）检测钻头是否进入了设计规定的微风化岩层，并嵌入了0.5米以上深度。请上海市勘察测绘研究院派员对孔底排出的岩样进行确认。

（6）钻机钻进时，两桩之间安全距离不少于桩径的4倍，原则隔桩施工，相邻最小成桩时间间隔≥24小时；

（7）钻孔过程中，如发生故障应及时报监理工程师，查明原因予以处理。严禁施工人员进入没有防护措施的成孔中处理故障。

1.2.4成孔质量检查

⑴ 成孔达到设计深度后，监理人员按下列及质量要求进行复测验收： ⑵ 孔深允许偏差：>50mm ⑶ 孔径允许偏差：≥设计值 ⑷ 桩位允许偏差： ≤50mm ⑸ 垂直度允许偏差：L/100

⑹ 泥浆比重：钻孔时泥浆比重1.2—1.4，灌注混凝土前≤1.20。 1.2.5清孔

⑴ 清孔分两次进行，第一次清孔应在终孔验收合格后立即进行，第二次清孔在下放钢筋笼后与灌注砼前进行；

⑵ 第二次清孔结束到灌注砼的间隔时间≤30min，否则须重新清孔和检测沉渣，直到符合质量要求。

⑶ 清孔要求：

清孔排渣时，必须注意保持孔内水位； 不得以加深孔底代替清孔；

灌注水下砼前检测沉淀层，其厚度＜75mm； 清孔后的泥浆比重≤1.1;

1.2.6钢筋笼的制作、运输、吊装 ⑴ 钢筋笼制作

钢筋笼可分段制作，主筋采用电焊焊接，同一截面内钢筋接头数应少于主筋总数的50%，且间隔设置；

钢筋笼的成形均采用加强箍筋与主筋电焊焊接，并在下端主筋端部加焊箍筋一道； 砼保护层厚度采用元宝撑筋或砼垫块（条状或串心圆）控制； 钢筋笼顶端焊接挂环的高度应使骨架在孔内的标高符合设计要求，钢筋骨架底面高程允许偏差为±5cm；

钢筋笼成形后监理人员按下表所列的质量要求进行检查：

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钢筋笼成型质量要求 序项 目 号 1 钢筋笼直径 2 3 4 5 钢筋笼总长度 主筋间距 箍筋间距 砼保护层厚度 单I面焊 双搭 级 面焊 接 长 单度 Ⅱ面焊 级 双面焊 宽度 焊 缝 厚度 搭接焊抗拉试验 允许偏差或检查频要求（mm） 率 ±10mm 10 ±100mm ±10mm ±20mm ±5 ≥8d ≥4d ≥10d ≥5d ≥0.7d ≥0.3d 2 10 10 10 10 10 10 10 10 10 6 7 8 符合规范规定，审核试验报对焊抗拉抗弯试验 告 ⑵ 钢筋笼运输、吊装。 钢筋笼运输、吊装时必须采取有效措施，不得使骨架变形；

钢筋笼沉放时要徐徐下沉，注意不要碰撞孔壁，沉放如有困难应查明原因，经改正后方可继续进行，不得强行下沉；

钢筋笼拼装焊接时，监理人员应检查下列各项内容： 上、下节钢筋笼主筋焊接部位的表面污垢，应予清除；

上、下节钢筋笼主筋位置应校正对齐，且上、下节钢筋笼持垂直状态时方可施焊； 每节钢筋笼焊接完毕后应补足焊接部位的箍筋，主筋的搭接长度、焊缝的宽度、厚度必须符合上表的质量要求，焊接部位的表面焊渣应予清除，验收合格后方可继续下沉，进行下一节钢筋笼的拼装焊接；

钢筋笼总长度必须符合设计要求。 1.2.7下导管

⑴ 导管吊放时，应保持位置居中，轴线顺直稳定沉放防止导管挂卡钢筋笼和碰撞孔壁；

⑵ 现场技术人员复查以下项目：

导管的根数、长度、总长度，最下端一根长度不短于4m； 导管的密封性，导管连接严密不漏水； 导管下入孔内的深度，距孔底0.5m为宜； 导管埋入砼深度以2～6m为宜。 1.2.8砼灌注。

⑴ 砼灌注前应进行孔底沉渣检查，大于50mm必须再次清孔，清孔后的泥浆比重≤

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1.10;

⑵ 砼浇灌应严格按水下砼浇注规程执行，储料斗的容量应满足首批砼浇注量，砼运输车至少有两辆到位，且要连续性，砼开始浇注至结束的时间宜控制在砼初凝时间的一半之内；

⑶ 砼实际浇注高度应比设计桩顶高出一定高度，一般为0.5～1m，以保证混凝土强度；

⑷ 整体式钢护筒的拆除应在灌注结束后砼处于可塑状态时进行，对开式钢护筒的拆除须在砼强度达到5Mpa后进行；

⑸ 现场人员检查以下项目：

检查砼搅拌站送交的砼配合比试验单，是否符合设计要求；

检查砼是否具有良好的匀质性流动性，抽查砼坍落度，每根桩量测二次坍落度，且至少留设四组砼抗压强度试件；

控制导管埋入砼的深度不小于2m，起拔导管的长度一次不超过6m； 检查砼浇灌的充盈系数不得小于1.05，也不宜大于1.3； 1.2.9钻孔灌注桩质量检测

为确保工程质量，钻孔灌注桩成桩后，必须按照设计规定的《桩基检测标准》，由具有资质的检测单位进行桩基检测；

1.3钻孔灌注桩中间交工验收

一个承台的钻孔灌注桩全部完工，且经检查确认符合设计要求和质量标准后，方可进行中间交工验收。

钻孔灌注桩中间交工验收时，我部应提供下列资料： ⑴ 桩位轴线测量平面图； ⑵ 原材料合格证及试验报告； ⑶ 砼强度试验报告； ⑷ 桩基检测报告； ⑸ 施工记录

⑹ 工序质量检查评定表 ⑺ 隐蔽工程验收记录；

⑻ 设计变更通知书，事故处理记录及有关文件；

⑼ 桩位竣工平面图（桩顶标高、桩位、桩的垂直度等实测数据） 3.5、下部结构施工方案 承台主要施工方法 5.1施工工艺

总的思路：基坑开挖、排水——破除桩头——铺设垫层砼——钢筋制作、安装——立模——砼浇筑——拆模——砼养护——基坑回填。

5.2测量放样及填土

据设计图纸进行计算每只承台的中心坐标，利用拓普康全站仪采用坐标法对桥梁承台的十字中心线及各特征点进行平面位置测量放样。再根据中心线和特征点的位置用石灰洒出承台的边框线。

5.3、布设防护脚手架

在施工过程中为安全方面上的考虑，施工时在承台基坑周围用钢管搭设防护栏，防护栏高1.5m，每隔1m～2 m布设一根钢管插在地面（埋深1m），上下每隔1m布设一根钢管进行横向连接，四面用剪刀撑（成45度角）加固。晚间派专人值班，并在安全网四周挂红灯作为夜间识别标志。

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5.4、基坑开挖、排水

我部在施工桩基时就先用全站仪放出承台大致位置后，经监理同意后开始承台开挖工作。基坑底平面尺寸的大小约比承台平面尺寸每边大约1.0米，作为预留的操作宽度。边坡坡度为1:0.75左右，采用挖掘机开挖为主并以工人配合，在距离承台顶标高20cm~30cm时候，采用人工挖掘，避免原地面破坏。若基坑渗水时，沿坑底四周挖排水沟，并设置集水坑，用潜水泵抽排基坑内渗水和积水。挖出的土方除预留回填外，其余及时运至指定的弃土场地（后作为承台回填土用），保持施工现场的文明整洁。当基坑深度大于3.0m时（，设置水平挡板短柱支护，具体如下图。

地面标高750.1:挡板木桩1.0m封底砼底标高

由于部分承台位于便道旁或离相邻建筑距离较近时，基坑开挖深度较大时，受地形条件（紧临便道，基坑开挖面积较小，不能放坡）在基坑开挖时利用拓普康全站仪放出承台边线并扩大1.0-1.5米撒上石灰线，利用挖机将木桩沿石灰线齐地面压入后开始开挖基坑。

5.5、破除桩头

在灌注桩混凝土浇筑结束后4—6小时内，先采用人工清除桩顶以上部分废弃混凝土，并预留30cm在基坑开挖后，采用空压机机械凿除桩头，并对灌注桩进行无破损检测（由业主或监理工程师指定检测单位），合格后即可继续施工，检测后请检测单位出据检测资料和质量合格结论。同意后方可进行下道工序施工。

5.6、铺设垫层

破除桩头完成后，平整基底，铺设10cm 厚C20混凝土作为承台基础垫层，其每边宽度大于承台边宽10~15cm，垫层高程符合承台底高程。通过基坑四周留有的排水边沟与四角的集水坑，及时排水，维持基坑干燥状态作业。待封底砼凝固后，由测量人员用全站仪采用坐标法进行承台中心线，特征点放样，人工墨斗线弹出承台边线。

5.7、钢筋制作、安装 根据设计施工图、施工规范和工艺要求，钢筋在制作场地上集中制作，现场进行绑扎。 钢筋下料前认真阅读图纸，根据钢筋构造填写配料单，认真对照每根钢筋的规格、长度进行下料。下好料的半成品钢筋分类堆放整齐，并覆盖彩条布，防止锈蚀，做好标识。施工时先铺设E7网片后，开始放置承台底钢筋然后绑扎架立钢筋（也可考虑用临时脚手钢管架立），待形成稳定的框架后施工承台顶钢筋。承台的钢筋制作、安装应严格按照施工规范及设计要求进行。钢筋安装时要求其表面清洁，无油污、锈蚀等，严格保证钢筋的结构尺寸。

直径d大于12mm的钢筋均采用焊接，焊接长度双面焊≥5d,单面焊≥10d,d为钢筋直径，在35d(不小于500mm)接头区域，同一根钢筋不得有两个接头。钢筋保护层采用混凝土垫块以予保证,每隔1.5m绑扎一砼保护块.满足承台底部保护层厚度为100mm，其余面为50mm要求.承台骨架施工完后，根据墩身尺寸做好墩身插筋和防雷接地钢筋的预埋，

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做到不错埋、漏埋。预埋筋要同承台主筋点焊联结，为了保证墩身钢筋预埋的准确，要将承台钢筋骨架固定牢靠，防止骨架摆动而影响墩身钢筋准确定位。经现场监理工程师验收合格后，方可进行下道工序的施工。

5.8、立模

承台钢筋绑扎完成后，即可安装承台模板。本项目采用木1.5cm厚的竹胶板做为模板，用Φ16mm对拉螺栓上下固定模板，承台内的螺栓设置塑料套管以便螺栓的二次利用。承台围檩采用双拼10#槽钢加工制作而成。

竹胶板、腹板竖肋、横肋以及对拉螺栓的计算如下： （1）竹胶板计算：

浇筑速度以1m/h,浇筑时的平均温度为10℃，当v/T=0.1>0.035,则h=1.53+3.8v/T=1.91m>1.5m，取1.5m,取K=1.2则Pm=Kγh=1.2×25×1.5=45KN。

取0.3m×1.5m为受力单元 q=45×1.5=67.5KN/m。

Mmax=ql2/8=67.5×0.32/8=0.760KN.m

ρmax= Mmax/W=0.760×10-3/（0.018×0.32/6）=2.82MPa<14.5Mpa.符合要求。 （2）腹板竖肋计算：

腹板竖肋带采用6×10cm的木方，取30cm段设置一档。 q=45×0.3=13.5KN/m。

Mmax=ql2/8=13.5×0.32/8=0.152KN.m

ρmax= Mmax/W=0.152×10-3/（0.1×0.12/6）=0.912MPa<14.5Mpa.符合要求。 （3）横肋计算：

横肋采用10#槽钢的双拼两道。 取1m×0.6m为受力单元 q=57.3×0.6=27KN/m。

Mmax=ql2/8=34.38×0.62/8=1.55KN.m

ρmax= Mmax/W=1.55×10-3/4.49×10-6/4=86Mpa。 <145Mpa.符合要求。 （4）对拉螺栓的计算：

螺栓纵距0.8m，横距为0.6m计，F= PmA=21.6KN，固选M16的螺栓([F]=24.5KN)。 施工时候采用现场制作的木模板，人工支立，用对拉螺栓固定，立模时要保证模板支撑牢固、稳定，严格控制模板的结构尺寸。模板安装时，均匀涂抹脱模剂，要保证模板的接缝严密，确保接缝严密不漏浆。模板安装完毕后，应对其平面位置、顶部标高、节点联系及纵横向稳定性进行检查，签认后方可浇注混凝土。浇注时，发现模板有超过允许偏差变形值的可能时立即纠正。

5.9、承台砼浇筑

混凝土由商品混凝土公司集中统一拌制，混凝土搅拌车运至浇筑现场，用滑槽送入模，若需要可采用泵车浇注。

砼采用全面积水平分层浇筑，分层厚度30cm。混凝土振捣采用插入式振捣器分层振捣，振捣时，控制振捣的间距和插入深度，并避免振动棒碰触模板、钢筋及其它预埋件。当混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面呈现平坦、泛浆时停振。振捣棒上提应缓慢，以免上提过快造成空洞、气泡，确保砼振捣密实。在浇筑过程中如发生泌水现象，需在不扰动已浇注混凝土的条件下，采取措施将水排除。承台混凝土的浇筑速度不宜过快，但应控制在下层砼初凝前完成上层混凝土的浇筑。在完成砼浇筑后，对墩身范围以外的承台砼表面进行修整、抹平，对墩身范围内的砼在砼强度达到2.5MPa时进行凿毛处理，以便承台和立柱砼连接良好。由专人做好洒水覆盖养护，并记录。

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5.10、拆模和基坑回填

待承台混凝土强度达到2.5MPa后，方可拆模，采用人工拆模。脱模后如果表面有缺陷，应及时予以修补。回填前必须清除基坑内的积水、淤泥，回填应分层压实。

5.11、质量检验标准 承台的检查的质量标准 项规定值或允许检查项目 检查方法和频率 次 偏差 混凝土强度1 在合格标准内 按JTJ071-98附录D检查 (Mpa) 2 3 4 尺寸(mm) 顶面高程（mm） 轴线偏位 ±30 ±20 15 用尺量,长、宽、高各2点 用水准仪测量5-8点 用全占仪检查，纵横各2点 墩身主要施工方法 施工方法及顺序

6.1待承台达到一定强度后，在墩柱范围内进行人工凿毛处理，并用清水冲洗干净。 6.2在承台顶用全站仪放出墩身中心并以此中心放出墩身边线，按设计图纸及施工要求进行立柱钢筋第一次绑扎焊接工作。

6.3立柱和系梁钢筋绑扎焊接工作完成后，质检合格，报监理工程师复检，合格后即可安装立柱、系梁模板。（根据模板配置、对一些立柱需要先浇筑几十公分，后立模进行第二次浇筑，具体情况见附表），模板在地面拼装好后，用粗毛巾擦干净并涂抹脱模剂，脱模剂采用液压油，脱模剂涂抹不能过厚，以不滴油为准。模板用吊车安装就位，墩柱钢模顶端四周用四根钢丝绳与1T手拉葫芦带紧，并用1T手拉葫芦调节，使模板中心与墩柱中心完全重合，垂直度小于0.1%H（墩柱高）。固定钢丝绳设在模板顶端。本桥墩柱截面形状只有圆型，模板用法兰盘连接，接缝严密用砂轮机磨平。模板安装完毕后如不及时浇筑其顶端要采取覆盖并在浇筑前再次调整模板。模板接缝止浆带采用1.5mm厚高密海绵，止浆带在接缝处露边压贴，多余部分用裁纸刀裁去。

6.4立柱模板自检合格后，报监理工程师检验，合格后即可浇筑混凝土，混凝土浇筑前，应将新老混凝土面洒水潮湿。采用混凝土泵车的方法浇筑，另外再准备一台吊车和料斗在旁备用。为了保证混凝土表面质量，采用7cm的插入式振动棒振捣密实（水平分层振捣不超过30cm），振捣时先中部后四周，并按同一方向依次振捣，间隔距离不大于30cm。浇筑时采取措施使混凝土坠落高度控制在2米之内。

施工要求

6.1立柱底凿毛要求全面积凿毛，凿毛深度要见到石子，凿毛后要将混凝土残渣及松散混凝土清除干净。

6.2钢筋加工及安装要求主筋间距偏差在2cm之内，箍筋间距偏差在0～-2cm之内，主筋长度偏差在±1cm之内，保护层厚度偏差在±5mm之内。钢筋焊接长度不小于10d，焊缝要饱满无气泡及咬边现象，焊渣要清除干净。钢筋接头断面根数不大于50%且断面间距不小于50cm，焊接部位要求打弯。螺旋箍筋绑扎要紧贴主筋不能有松散现象。

6.3模板拼装要求接缝严密不漏浆，接缝处止浆高密海绵多余部分要清除干净,脱模剂涂刷要均匀且无挂油现象。相临模板接缝平整度小于1mm，模板垂直度小于0.1%模板高。

6.4混凝土浇筑要求每次振捣厚度小于30cm，振捣要均匀密实不能有漏振过振现象，顶部有复振条件的要复振。

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6.5混凝土养护要及时有效，养护时间不少于7天。 立柱的检查项目 立柱检查项目 项规定值或允检查项目 检查方法和频率 次 许偏差 在合格标准混凝土强度1 按JTJ071-98附录D检查 (Mpa) 内 用尺量或测距仪测量（顶、中、底）相邻间距2 ±15 (mm) 3处 0.3%H且不用垂线或经纬仪，每柱纵、横向各3 竖直度(mm) 大于20 检查2处 柱（墩）顶4 ±10 用水准仪检查 高程（mm） 轴线偏位5 10 用经纬仪定出轴线检查4处 （mm） 断面尺寸6 ±15 检查3个断面 （mm） 盖梁墩台帽墩身施工技术方案 墩帽盖梁施工

7.1立柱顶与墩帽底接触面处理：

在立柱浇好，强度达到15-20mpa以上后，人工对立柱顶面进行打毛处理，凿除表面浮浆，露出新鲜砼，并用清水冲洗干净。

7.2测量放样：

用全站仪在立柱顶放出中心点，作为墩帽立模的依据。 7.3搭设支架设备

结合现场实际情况和工期要求，我部决定采用重型门式满堂支架，横向间距为0.6米、共计两排，横向两侧设置剪刀撑，每排每层设置纵横拉杆，四周用门架搭设一个作业平台（详见附图）。支架搭设完毕后要报验合格后，方可进入下一道工序。该结构支架最大的优点是支架弹性变形很小，一般为3mm左右，支架的刚度和强度也比较大，因而能保证墩帽混凝土的质量。因本工程工期紧我部调集了近4000片门架进行施工，目前已全部到场。

7.4墩帽模板

墩帽模板主要由两部分组成：

①底模：墩帽底模采用18mm厚竹胶板作面板，用10×15cm的方木纵横方向铺设，横桥向方木安装在门架的上撑托上，纵桥向方木在横桥向方木上以30cm间距铺设，竹胶板固定在方木上，综合工程量和工期的考虑，我部共准备4～5套底模。

② 墩帽侧模：侧模采用工厂加工成定型钢模板，经现场试拼合格后开始使用，我部共加工2套侧模供循环使用。

以上模板加工制作均考虑模板具有足够的强度和刚度，几何尺寸均应符合技术规范的质量要求，特别是砼外露部分模板的平整度、光洁度以及线条的顺直度要符合技术规范的要求。

7.5地基处理

先排除地面积水，清除淤泥，然后采用经拌和的8%的灰土分层回填并层层夯实，直到与地面相平，再加铺40cm灰土，使灰土面高于附近地面10cm以上，最后浇筑15cm

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厚C25砼地坪，并在基础四周设置排水沟，排除地面积水。

根据以往经验及桥位现场土质，经处理后地基允许承载能力可达到0.3mPa以上，实际墩帽全部荷载（含支架，模板等）作用在地基上的最大应力约为0.19MPa。

墩帽的支架在墩身两侧采用￠50建筑钢管间距为60cm，两端悬臂范围内采用HR重型门架横桥向纵桥向各超出墩帽边100cm，具体结构详见附图。

7.6支架预压

在第一个盖梁预压过程中，测得的总垂直变形包含两部分变形，即非弹性变形和弹性变形，当预压荷载卸除后，测得的支架回升值即为支架弹性变形，应在支架高程调整时加以考虑，其中没有恢复的部分即为支架的非弹性变形（主要是支架接缝压密和地基等产生的不可恢复的塑性变形等）。为此，必须在支架预压前和预压过程中，以卸荷以后组织专门测量人员，采用水平仪进行不间断定时观测，观测支架的变形，并作出详细的记录。

支架预压采用等载预压，加载方法采用袋装黄砂，砂袋经过准确过磅计量，以便计算加荷数量，按墩帽混凝土浇筑程序采用纵向分段，水平分层（两层）对称加载的次序。

支架预压时，除观测整个支架变形外（垂直变形），还应观测支架主要部分的变形和挠度、支架的整体稳定性等，以便进一步采取加强措施。

支架卸载后，测量底模标高，根据预压期的资料计算出弹性变形和非弹性变形值，并对底模进行调整。（以后盖梁均采用第一个盖梁测得支架弹性变形值和非弹性变形值对底模进行调整，就不再预压）

支架经预压观测并进行精确调整完全达到设计与技术规范要求后，即可正式进行墩帽各项工序的施工。

7.7底模铺设

底模采用横桥向门架上托铺设10*15方木，然后上面在纵桥向以30cm为间距铺设一层10*15的方木。两层方木用铁丝绳固定在门架上托上。最后再铺设18mm厚的竹胶板，竹胶板固定在上层方木上，竹胶板拼缝处采用方木固定。模板平整度、拼缝等检查合格后开始下道程序施工。

7.8钢筋施工：

本桥的墩台钢筋为骨架片钢筋外加箍筋绑扎成型，钢筋施工过程中按照图纸设计及规范要求进行下料骨架片在经硬化的场地上放样加工，然后利用吊车吊至底板上进行绑扎，具体施工标准如下：

1）钢筋、机械连接器、焊条等的品种、规格和技术性能应符合国家现行标准和设计要求。

2）钢筋要求平直，表面无裂皮和油污，受力筋不得有裂纹和其他损伤。

3）钢筋严格按照图纸尺寸进行加工成型。受力筋同一截面的接头数量、不超过50％并错开布置，焊接采用单面焊，焊缝长度不小于10d。

4）钢筋安装时，按设计图纸要求的钢筋根数。 钢筋安装实测项目： 项检查项目 容许偏差 检查方法和频率 次 1 受力筋间距（mm） ±20 尺量：两个断面 箍筋、横向水平筋间距尺量：查5-10个间2 ±10 （mm） 距 3 钢筋骨架（mm） 长 宽、高 ±10 ±5 42

尺量：查总数30％

4 保护层厚度（cm） ±10 尺量：模板周边查8处 7.9波纹管下料与安装 1）波纹管，管口采用砂轮切割机切割，不出现毛刺等，严格按照设计图纸的位置安装，水平误差应在0.5CM，垂直误差也应在1CM 的范围内。

2）按设计要求，直线段间距100cm用φ 12的钢筋，焊成井字型将波纹管固定，弧线段按图纸设计要求加密固定。

3）在墩顶处预留出浆孔，确保压浆密实。

4）在浇筑砼用比波纹管内经稍小的硬塑料管穿过，待砼初凝后方可抽出，以防止浇筑时振动棒振捣将波纹管振破，砂浆流入波纹管后无法穿钢绞线。

5）施工中，如波纹管与普通钢筋位置发生冲突时，按设计要求适当移动普通钢筋位置，确保预应力筋的位置在容许偏差以内（水平位置容许偏差+0.5cm，竖直方向为+1cm）。

6）锚垫板安装后检查锚垫板内口光滑、无毛刺，防止张拉时出现断丝。 7）应严格控制锚垫板的位置，确保砼浇筑完成后与钢绞线垂直。 7.10安装侧模

侧模是在工厂加工并现场试拼合格的的定型钢模，安装前检查模板表面光洁，脱模剂涂刷情况合格后，采用汽车吊安装就位，墩帽外侧模上下口均采用对位螺栓拉紧确保底模与侧模或侧模间的固定，螺栓直径为Ф16，间隔距离80cm，底模与侧模及侧模之间接缝处垫一薄层弹性材料，防止漏浆。

7.11砼浇筑及养护：

在完成了以上工序后，经自检后，再检合格报监理工程师全面复检，完全符合设计与技术规范要求后批准浇筑砼。浇筑前将砼施工配合比送监理工程师审批。砼采用泵送法进行灌注，浇筑的顺序由两端向中间对称浇筑，采用大斜面分层法浇筑，砼振捣采用插入式振捣器分层振捣密实。

浇筑完成后要及时抹平顶面并用土工布等加以覆盖养生，气温高时及时洒水，确保土工布湿润覆盖养生时间为14天。

墩、台帽实测项目： 项规定值或容许检查项目 检查方法和频率 次 误差 混凝土强度1 在合格范围内 按附录D检查 （MPa） 2 断面尺寸（mm） ±20 尺量：查3个断面 竖直度或斜度0.3%且不大于3 吊锤或经纬仪：检查2点 （mm） 20 4 5* 6 7 8

顶面高程（mm） 轴线偏位（mm） 节段间错台（mm） 大面积平整度（mm） 预埋件位置（mm） ±15 10 5 5 10 43

水准仪：测量3点 全站仪或经纬仪：纵横各侧两点 尺量：每节检查 2m直尺：竖向、水平两方向，每20m2测1处 尺量：每件 7.12预应力筋下料及安装

1）钢绞线符合国家标准《预应力混凝土用钢绞线》（ＧＢ／Ｔ５２２４－９５）的等各种规定执行，进场后严格检查，按规定的频率进行抽检，确保钢绞线质量。

2）钢绞线下料切断时，采用砂轮切割机，切割面整齐，方便张拉后检查是否出现断丝情况

3）编束时钢绞线排列整齐，沿长度方向每隔2-3m用20号铁丝捆扎一道，即可防止长束穿束困难，也可防止钢绞线在孔内缠绕，影响张拉质量。

4）预应力束张拉完成后及时用砂轮切割机切除工作长度并采用环氧树脂水泥浆封锚。 预应力筋施工

1、预应力钢绞线张拉

1）待混凝土达到设计强度的100%、弹模达到90%以上，龄期不小于14天，方可张拉预应力束，张拉程序按技术规范规定进行，程序为：0—10%δk -- 20%δk --1.00δk（持荷2分钟）--（锚固）。式中δk =张拉控制应力（1395MPa）。

2）张拉顺序按图纸要求先对称拉N1、N4（每次各一束），然后对称张拉2束N1，最后对称张拉N2、N3（每次各一束）。钢束张拉均采用双控，以应力控制为主和伸长量控制为辅。当实际伸长值与理论伸长值的误差大于±6%时，应暂停张拉，待查明原因并采取可靠措施后再继续张拉。对每根钢绞线束的理论伸长量进行复核，并与图纸提供的伸长量进行比较。

3）其他事项除按技术规范及设计要求办外，还应特别注意：

a、安装千斤顶时必须保证锚圈支垫板中心严格对中，防止滑丝断丝现象。锚具夹片及锚头锥孔要保持清洁，严禁有金属屑等杂物。

b、安装锚具时应注意工作锚环或锚板对中，夹片均匀打紧并外露一致并采用穿在钢绞线上的工具套管打紧。

c、工具锚的夹片，应注意保持清洁和良好的润滑状态，以防夹片在退楔时卡住。 d、钢绞线张拉完毕后，严禁撞击锚具和钢绞线，防止滑丝和夹片飞出伤人。

e、张拉设备按技术规范规定的使用时间和次数，准时进行校验。千斤顶油压表必须编号配套使用。

f、张拉工作必须遵守安全操作规程，严格禁止施工人员在张拉油顶前停留。 2、孔道压浆

1）预应力束张拉完毕后，尽快进行压浆工作。一般在张拉后48小时内进行压浆，以防钢丝锈蚀。

2）前应用压力水清除管道内杂物，并用压缩空气吹干。

3）压浆前仔细检查压浆设备是否处于良好状态，设备型号和性能是否符合技术规范要求。

4）压浆顺序是先下后上，要将集中在一起的孔道一次压完。

5）压浆的压力以保证压入孔内的水泥浆密实为准，开始压力要小，逐步增加，一般为0.5Mpa。每个孔道压力浆至最大压力后，待出浆口的水泥浆达到设计稠度时，关闭出浆阀门，稳压5min。

6）当气温低于+5摄氏度时，采取保温措施和加温措施，方可压浆，当气温高于35摄氏度时，尽量安排在早晨或夜间进行。

7）压浆后及时进行检查孔道压浆密实情况，如发现有不密实，应及时处理和纠正，必要时，采取两次压浆的措施。

8）压浆水泥采用与梁体砼用水泥同厂家同一品牌，每次压浆应按照技术规范要求制作标准试件，以检验水泥浆抗压强度。

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7.13支架拆除

根据规范及设计要求，非预应力墩帽在砼强度达到设计强度、预应力墩帽待第一批钢绞线张拉压浆后才开始拆除底模。为了保证在落架过程中结构受力均匀，落架工作从两端开始向中间依次对称进行。

3.6箱梁支架安全搭设专项方案 陆上支架： 主要工艺： 地基处理

1、原路面处地基处理

原有老路面宽度为18m，地基成形时间较长，地质条件较好，不易产生沉降，故不进行地基处理即可搭设支架。对局部老路面破损部位，清除表面破碎层后，浇筑10cm的C20砼至原路面平，即可搭设支架。 2、原路面外侧及回填部位地基处理

原路面外侧表层主要以粘性土为主，夹杂有碎石、砖块等。根据现浇箱梁宽度放线后进行清表，两侧宽度比设计桥宽各加宽100cm，清表深度在30~40cm，对局部软弱地基适当加大处理深度，尤其当发现下部填有生活垃圾时，采用挖除换填的方式对地基进行处理。清表的同时，在外侧开挖深30cm×宽30cm的排水沟与城市管网相连，雨天安排专人进行疏导，防止堵塞。

清表后回填20cm厚度5%灰土，碾压密实，压实度按90%进行控制，碾压采用三轮压路机，过程中观察灰土顶面有无弹簧现象，若存在弹簧，需重新对弹簧开挖，回填毛片后压实，顶面再用5%灰土碾压平整。灰土顶面标高比老路顶面低10cm，压实后，浇筑10cm厚C20砼至老路顶面平，收面时严格控制砼顶面高度，防止外高内低，形成老路面积水。浇筑过程中对排水沟用砂浆抹面，防止垮塌，排水沟纵向设置坡度，使积水可及时排入河道或地下管网。

承台、泥浆池等回填部位，深度大于50cm时用老路破碎料进行回填，并用挖掘机分层压实，上部采用5%灰土回填，并用压路机等碾压密实，压实度按90%进行控制，碾压过程中观察是否存在“弹簧”，若存在严重“弹簧”，重新开挖并回填毛片等进行压实，顶面处理按上述要求进行施工，但其顶面高度略高于老路顶面，使积水可及时排除。 支架工程

根据设计图纸、本高架桥的支架的搭设高度为2m-8.6m，普遍高度在6米 ，整体支架的搭设宽度在25.2m左右。陆地上主要采用HR型重型门式支架钢支架和碗扣式多功能钢支架。其中6-9联采用碗扣式支架、1-5、10-13联采用门式支架；结合交通设施的需要，利用直径为80cm的钢护筒和321贝雷搭设跨径为20m的三个门洞。具体位置在梁溪路22#-23#、惠河路31#-33#、规划大池路42#-43#，搭设形式见附图。 （一）设计计算依据 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000） 2、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08—016—2004） 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130—2001） 4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 5、《无锡市内环西线Ⅱ标工程施工设计图》（第二册-第二分册） 6、装配式公路钢桥多用途使用手册（人民交通出版社） 7、路桥施工计算手册（人民交通出版社） 8、材料力学（科学出版社） 9、结构力学

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（二）计算内容

1、15mm厚竹胶板强度、刚度；

2、10cm×10cm横向方木格栅强度、刚度；

3、10cm×15cm纵向方木格栅强度、刚度及门式支架强度验算； 4、80的钢护筒的刚度、强度、321贝雷的强度、挠度验算； 5、支架稳定性验算。

（三）模板支架搭设设计基本构造、荷载传递路线 1、基本构造：

①在已浇筑完成的基础上按计算书要求弹放出支架的搭设线，门式支架的布设以纵桥向跨中中心线与HR型门式支架中心相对应，跨中部分纵向排距为跨中为1.2m（边腹板及中肋板的地方加密）；渐变段按0.9 m设置，横桥向支架布置两侧向内侧缩30cm，每横向HR型门式支架为间距为0.6 m，其中在边腹板处加密，间距为0.3 m，左右翼板下各两片。（以上纵横方向搭设的门架见附图）。按搭设线搭设第一层门式支架.门式支架之间用交叉拉杆进行纵横向连接，同时横向每排门架之间用建筑钢管进行整体连接、离地面20CM处设扫地杆。 根据梁底及翼缘板的标高搭设第二、三层支架等，每层支架之间均用交叉拉杆进行纵横向连接，同样设横向每排的建筑钢管连接，同时横向每排增设横向剪刀撑，门式支架搭设均要进行整体的平撑及剪刀撑连接，以增强支架的整体稳定性，门式支架搭设在横梁处应作加密处理，即调整门架之间间距以满足相应位置的受力要求，满堂支架搭设注意事项：

A、用做满堂支架的门架进场后必须进行认真的检查、分类，严禁受损、变形的门架用于支架支撑上；

B、门架之间的连接件需作认真的检查，以防连接不牢致使局部沉降而导致支架失稳； C、门架搭设高度需考虑底、侧模自身高度的影响； D、门架上口应搭设防护支架。 2、支架验收：

支架搭设完毕或分段搭设完毕，及时按照规范要求对支架的搭设质量进行检查，经检查合格后方可交付使用，由单位工程负责人组织有关人员进行检查验收。

检查验收：构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；垂直度及水平度是否合格；扣件是否拧紧。

在浇筑混凝土的过程中，有专人负责检查支架。 3、荷载传递路线：

荷载传递路线：底模→横向格栅→ 纵向格栅→门架顶托→门式支架→底托→地基（或支架支承结构）。

4、其他支撑体系及预压 4.1安装底盘系统：

纵向承重梁和横向承重结构：门式支架部分纵向承重采用10*15的方木，纵向方木的横向间距按门架的布置形式而定，直接搁置在门架上顶托上，在10*15上铺设横向承重10*10cm方木，方木间距确定为30cm。 4.2、铺底模

支架搭设完成后，进行底模铺设，底模铺设前应精确放出桥的中心线和箱梁底板的边线，以便底模铺设准确。在方木上铺设1.5cm厚竹胶板作底模，竹胶板之间的接缝要留有2到3毫米的间隙，防止两块竹胶板遇水或阳光照射膨胀顶死而造成上鼓。 4.3、堆载预压

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现浇支架预压是现浇支架非常重要的一道工序，是对整个支架搭设及其基础质量的一次全面的检查，包括支架结构的强度、刚度、稳定性以及支架的弹性和非弹性变形。通过支架预压，精确测得支架的非弹性变形和弹性变形。支架的非弹性变形，通过支架预压基本消除，测得支架的弹性变形与理论计算值进行比较分析，并在支架最后调整时作为可靠的根据，使整个现浇支架既符合设计要求，又满足技术规范对支架的质量要求，从而确定现浇梁的高质量。

在预压过程中，测得的总垂直变形包含两部分变形，即非弹性变形和弹性变形，当预压荷载卸除后，测得的支架回升值即为支架弹性变形，在支架高程调整时加以考虑，其中没有恢复的部分即为支架的非弹性变形（主要是支架接缝压密和地基等产生的不可恢复的塑性变形等）。为此，在支架预压前和预压过程中，以及卸载后组织测量人员，采用水平仪进行不间断的观测，观测支架的变形，并作出详细的记录。支架沉降观测沿现浇箱梁纵向每5米布设一个断面，每断面横向每道腹板设置一个观测点，观测点统一编号，以便于分析支架沉降，调整模板标高，掌握第一手数据。

支架预压荷载的质量达到现浇箱梁混凝土质量的100%，预压须保证48小时以上无明显沉降，支架的弹性变形在5mm以内方可以卸载。 现浇箱梁荷载分布情况：

A、跨中箱梁顶、底板及腹板部位：

Q1=（15.02-1.*2）/14.67*2.5=2.0吨/平方 B、近墩顶箱梁顶、底板及腹板部位：

Q1=（19.773-1.*2）/14.67*2.5=2.8吨/平方 C、每侧箱梁翼缘板部位： Q2=1.67/4.11*2.5=1.0吨/平方 D、全宽25.2m箱梁横梁部位： Q3=2*2.5=5吨/平方

加载方法初步考虑采用尼龙袋装黄砂。砂袋准确过磅计量，以便计算加荷数量，每袋控制重量为50Kg，砂袋堆垛高度不超过10袋；加载时按箱梁砼浇筑程序采用纵向分段，水平分层（两层）对称加载的次序。因梁体单位面积荷载较大，当单独采用砂袋或水袋不能满足要求时，下部采用堆放钢筋的方式辅助压载，堆放数量以尽量满足100%荷载预压要求为准。当采用钢筋压载时，下方铺设土工布或旧竹胶板，以防钢筋划伤模板。 支架预压时，除观测整个支架变形外（垂直变形），同时还观测支架主要部分的变形和强度、挠度，支架的整体稳定性等，以便进一步采取加强措施，主要措施为局部钢管加密或加设剪力撑，若发现支架整体有失稳趋势，报项目部和监理组共同研究处理方案。 首次压载选择单跨箱梁，采用分阶段加载并观测，分阶段压载次序如下：50%→70%→80%→100%。重点压载部位为箱梁腹板位置及老路基外侧部位，必要时局部加载以消除差异沉降，并加密观测，观测数据经确认满足设计和规范要求方可卸载。根据预压的观测资料，设置施工预拱度，施工预拱度为设计预拱度、支架系统卸载后的反弹值、及地基卸载后的反弹值叠加而得，此预拱度为支架整体抬高。

预压结束后，重新测轴线、标高（由于本桥全部在竖曲线范围内，且系斜交，应对桥面标高详细计算，严格控制），调节承托设置预拱度，检查竹胶板是否松动，如有则进行加固。竹胶板纵横接缝均在同一条线上，接缝间用木胶粘海绵条挤紧，铺设时避免接缝高低差，铺好后底模竹胶板两边贴海绵条以防侧底模之间的间隙漏浆。 四、跨径为（31米的标准跨、）验算

主线高架桥横断面宽25.2m，每层横向布置门架为15榀，跨中纵向每排布置8排，两端渐变段各布置11排，即每跨每层支架总数为30*15=450片（横梁部分除外），横梁部位

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为40片。

验算HR型重型门式支架

HR型重型门式支架的工程特点是轻巧、灵活、使用简单方便，高度规格有1m、1.7m及1.9m等多种规格，结构主要由以下部件组成：门型架、调整架、调节杆、连接棒、交叉拉杆、可调托座，可调底座等七部分组成。采用插接和销接，本身配有交叉连接杆，为保证多层门架叠合使用时支架的整体稳定性，设置纵横大交叉杆，采用φ48×3mm的钢管将门架纵横交叉联结，联结使用钢管扣件，从而使整体安全可靠。 门架承载能力计算 NdKψAf

K——材料强度的调整系数，对搭设高度30米以下，K0.8； Ψ——轴心受压稳定系数；

A——单榀门架立杆的截面积，A856mm； f——材料强度设计值，取f205MPa。 Ψ值的确定： ①φ48×3钢管

2A428mm1 截面积：；

π(D4d4)π(574524)I11.59105mm4 截面惯性矩：；

②φ26.5×2.5钢管

π(D4d4)π(26.21.)I21.37104mm4 截面惯性矩：；

③II1I21.59101.37101.726610mm；

2i④门架回转半径：

I1.726610520.085mmA1428；

h1900λ94.59i20.085⑤门架长细比：；

⑥查表得0.6248。

NKAf0.80.624885620587712N87.7KN因此，d。

即门架承载设计值为87.7KN，为了在使用中更加安全可靠，当搭设高度在30米以下时，每榀门架的容许荷载取75KN，依据厂方提供的HR型门式支架的容许荷载亦为75KN，根据门架产品的性能以及本工程实际需要，调节杆伸出长度取不大于0.4m，参照厂方提

供数据，调节杆在两个方向拉紧下的容许荷载取37.5KN。 2、模板和支架自重

模板和支架的体密度取1KN/m3：

3、对跨中、底腹板、横梁部位总体需要投入支架数与拟实际投入的支架数计算比较。 A:跨中部分：

模板和支架N1=25.2*9*8*1=1814.4KN;施工人员和施工料、具等荷载N2=1.0KN/ m2*25.2*9=226.8KN; 振捣混凝土产生的荷载N3=2.0KN/ m2*25.2*9=453.6KN;钢筋混凝土N4=15.02*9*25=3379.8KN.

N总= N1+ N2+ N3+ N3，考虑1.3的安全系数，需要投入的支架数为1.3* N总

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/75KN=7636.46/75=101片，而我部拟投入的支架片数为8*15=120片。 B、渐变部分

模板和支架N1=25.2*2*8=403.2KN;施工人员和施工料、具等荷载N2=1.0KN/ m2*25.2*20=504KN; 振捣混凝土产生的荷载N3=2.0KN/ m2*25.2*20=1008KN;钢筋混凝土N4=19.773*20*25=9886.5KN.

N总= N1+ N2+ N3+ N3，考虑1.3的安全系数，需要投入的支架数为1.3* N总/75KN=20059.65/75=267片，而我部拟投入的支架片数为22*15=330片 c、横梁部位：

模板和支架N1=（25.2-8.3）*2*8=270.4KN;施工人员和施工料、具等荷载N2=1.0KN/ m2*（25.2-8.3）*2=33.8KN; 振捣混凝土产生的荷载N3=2.0KN/m2*（25.2-8.3）*2=67.6KN;钢筋混凝土 N4=2*2*（25.2-8.3）*25=1690KN.

N总= N1+ N2+ N3+ N3，考虑1.3的安全系数，需要投入的支架数为1.3* N总/75KN=2680.34/75=36片，而我部拟投入的支架片数为4*10=40片。

4、取不同部位即（近墩处、跨中、翼板）分别对横向设置的10CM*10CM的方木、顶托上纵向设置的10CM*15CM方木、门架分别进行验算。 A、近墩顶处的腹板（肋板）： 1、10*10cm木格栅： 验算部位：取最不利的边腹板部位格栅验算（10×10cm 木格栅按间距@＝200mm横桥向布置，计算跨度取同片门架两肢柱间距，L＝1.0m） 1.1强度验算

砼自重荷载q1＝2.5*1.803*0.20＝0.902t/m 施工荷载q2＝0.3*0.20*1.0＝0.06 t/m

所以下传荷载q＝1.2*(q1+q2)＝1.1t /m 弯距M=（1/8）*q*L 2＝0.144t.m

截面模量：W=（b*h2）/6＝（10*102）/6＝166.7cm3 σ＝M/W＝8.6 N/mm2 <[σ]=10 N/mm2

所以10×10cm木方横桥向按间距@＝200mm布置强度满足要求。 1.2 刚度验算

I＝（b*h3）/12=（10*103）/12=833.3cm4

f＝（5*q*L4）/（384EI）＝（5*1.1*106*L 4）/（384*9000*102*833.3）=0. 22 cm<[f]=L /400=100/400=0.25cm

所以10×10cm木方横桥向按间距@＝200mm布置刚度满足要求。 2、15×10cm纵向木格栅及门架

2.1腹板位置纵向木搁栅门架验算(计算跨度取门架片横桥向布置间距@=0.6m）： 2.1.1木搁栅强度验算

砼自重荷载q1＝2.5* 1.802*0.6＝2.703 t/m 施工荷载q2＝0.3*0.6*0.9＝0.162 t/m 所以q＝1.2*(q1 ＋q2)＝3.724t/m

弯矩M=（1/8）*q*L2＝（1/8）*3.724*0.9*0.9＝0.348t.m 截面模量计算W= （b*h2）/6＝（10*152）/6＝375cm3 σ＝M/W＝9.28N/mm2 < [σ]＝10 N/mm2

所以15×10cm木方顺桥向间距同门架顶托间距，即为@＝900mm，支点距按门架横桥向布置间距@＝600mm布置，强度满足要求。 2.1.2木搁栅刚度验算：

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I＝（b*h3）/12=（10*153）/12=2812.5cm4 f＝（5*q*L4）/（384EI）＝（5*2.785*0.94*1010）/（384*9000*102*2812.5）=0.09 cm<[f]=L /400=90/400=0.225cm 刚度满足要求 2.1.3腹板位置门架强度验算

支反力计算：R =q*L＝3.438*0.9＝3.094t <[R]＝75/2＝3.75 t 所以HR型门架强度满足要求。

结论：腹板部位选用15*10cm木方，顺桥向布置间距同门架顶托间距为@＝1000mm，横桥向支点距为@＝600mm，支反力为R＝3.094 t 。 B、 顶、底板部位跨中部位纵向格栅及门架验算：

1、木搁栅强度验算（计算跨度取门架片横桥向布置间距@＝60mm、纵向布置间距@＝120mm ）

砼自重荷载q1＝2.5*0.5*0.6*1.2＝0.9t/m 施工荷载q2＝0.3*0.6*1.2＝0.216t/m 所以q＝1.2*（q1 ＋q2）＝1.339t/m

弯矩M=（1/8）*q*L2＝（1/8）*1.339*1.2＝0.201 t.m W= （b*h2）/6＝（10*152）/6＝375cm3 σ＝M/W＝5.4 N/mm2 < [σ]＝10 N/mm2

所以15×10cm木方顺桥向间距同门架顶托间距，即为@＝1200mm及600mm，支点距按门架横桥向布置间距@＝600mm布置，强度满足要求。 2.木搁栅刚度验算：

I＝（b*h3）/12=（10*153）/12=2812.5cm4 f＝（5*q*L4）/（384EI）＝（5*1.339*1.24*1010）/（384*9000*102*2812.5）=0.14 cm<[f]=L /400=120/400=0.3cm

所以15*10cm木方顺桥向间距同门架顶托间距，即为@＝1200mm及900mm，支点距按门架横桥向布置间距@＝600mm，刚度满足要求。 3、门架强度验算

支反力计算：R =q*L＝1.339*1.2＝1.607t <[R]＝75/2＝3.75 t 所以HR型门架强度满足要求。

结论：顶、底板部位选用15*10cm木方，顺桥向布置间距同门架顶托间距为@＝1200mm及900mm，横桥向支点距为@＝600mm，支反力为R＝1.607t。 c、翼板部位格栅及门架验算：

1、木搁栅强度验算（计算跨度取门架片顺桥向布置间距@＝1200mm ） 砼自重荷载q1＝2.5*0.39*1.2＝1.17 t/m 施工荷载q2＝0.3*1.2＝0.36 t/m

所以q＝1.2*（q1 ＋q2）＝1.836 t/m

弯矩M=（1/8）*q*L2＝（1/8）*1.836*1.22＝0.33 t.m W= （b*h2）/6＝（10*152）/6＝375cm3 σ＝M/W＝8.8 N/mm2 < [σ]＝10 N/mm2

所以15×10cm木方顺桥向间距同门架顶托间距，即为@＝1200mm，支点距按门架横桥向布置间距@＝1000mm布置，强度满足要求。 2、木搁栅刚度验算：

I＝（b*h3）/12=（10*153）/12=2812.5cm4 f＝（5*q*L4）/（384EI）＝（5*1.836*1.24*1010）/（384*9000*102*2812.5）=0.19 cm<[f]=L /400=120/400=0.3cm

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所以15*10cm木方顺桥向间距同门架顶托间距，即为@＝1000mm及1100mm，支点距按门架横桥向布置间距@＝1200mm，刚度满足要求。 3、门架强度验算

支反力计算：R =q*L＝1.836*1.2＝2.2t <[R]＝75/2＝3.75 t 所以HR型门架强度满足要求。 结论：翼板部位选用15*10cm木方，顺桥向布置间距同门架顶托间距为@＝1200mm横桥向支点距为@＝1000mm，支反力为R＝1.76t。 D、模板计算(15mm厚覆膜胶板)取墩身处计算 ⑴施工荷载（取梁高2.0m,计算最大跨度0.2m） 砼自重：g1=2.0*25＝50KN/m2（墩身处自重最大） 施工荷载（人员、堆载）g2取2.5 KN/m2；

倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼产生的荷载按2.0 KN/m2考虑；（下同） q＝（50+2.5+2）*1.0＝.5KN/m

M1⑵弯矩2

1M112 2=8ql=8*.5*0.22=0.2725KN·m

⑶截面模量W

W=bh2/6=1.0*0.0152/6=3.75*10-5m3 ⑷应力验算

M1σ＝2/W==7.27MPa ＜ ［σ］＝15MPa ∴ δ＝15mm厚覆膜模板强度满足要求。

由于支架在长期使用过程中造成门架的实际承载力小于75KN,但上述计算时已考虑门架的安全系数及相应的荷载分项系数，且现浇箱梁竖向分两次浇筑，第二次浇筑时，现浇箱梁底、腹板已具有一定强度，故上述验算的安全系数是较高的。 碗扣式支架

碗扣式支架具有功能多、高功效、承载力大、安全可靠等特点，根据碗扣式支架的设计荷载：横杆步距为0.6m时，每根立杆荷载40KN；横杆步距为1.2m时，每根立杆荷载30KN；跨中部分纵向间距为1.2 m、横向间距为0.6 m、渐变部分为纵向0.9 m、横向0.6 m。在箱梁腹板部位，碗扣式支架横杆步距取0.3m，偏保守计，每根立杆荷载30KN。 对碗扣式支架承载力验算如下：

跨中部分（不含腹板）取横向步距0.6m，纵向步距1.2m： N=0.6*1.2*0.5*25=9 KN∠30KN

跨中的腹板部分取横向步距0.3m，纵向步距1.2m： N=0.3*1.2*1.2*25=10.8 KN∠30KN

近墩身部分（不含腹板）取横向步距0.6m，纵向步距0.9m： N=0.6*0.9*0.6*25=8.1 KN∠30KN

近墩身腹板部分取横向步距0.3m，纵向步距0.9m： N=0.3*0.9*1.9*25=12.8 KN∠30KN

每侧箱梁翼缘板部位，取横向步距1.0m，纵向步距1.2m： N=1.2*0.39*25=11.7 KN∠30KN

由于方木的相关验算与门式支架中相同，就不再验算。 5、支架稳定性验算：

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31 m跨径箱梁支架稳定性验算：

这些跨段脚手架构造做法为：支架高度最高为8m，最宽为25.2m。横向剪刀撑每4排一档，设置两道，纵向剪刀撑设置3档，外侧各一档，里面设置一档。选取最不利箱梁渐变段最不利断面边腹板下一榀门架进行稳定性验算。

1各种荷载对支架计算单元（b=1m，h=1.9m）产生的内力标准值。 1.1支架自重产生的轴向力Ngk1计算

门架采用HR100，按照标准搭法，每跨距内（跨距按1m计），每步架高（高为1.9m）内构配件的重量为：

门架 1榀 0.34 KN 交叉支撑 2副 0.04*2＝0.08 KN 每米支架自重为：Ngk1＝0.221KN/m； 1.2 加固件、附件产生的轴向力Ngk2计算

加固件包括加固杆及剪刀撑，采用φ48×3.5mm钢管，钢管重为0.038KN/m，估算加固钢管长度为1+1/cos45*2＝3.8m，计0.145KN；扣件有直角扣件1个，旋转扣件2个，重量为0.0425KN。

Ngk2＝（0.145+0.0425）/1.9＝0.099KN/m； 1.3、施工荷载产生的轴向力NQik计算 .ΣNQik＝0.3* [1+(0.7+0.9)/2]＝5.4KN 1.4箱梁自重产生的轴向力Ngk3计算 Ngk3＝2.5*1.88＝47KN

1.5风荷载对支架产生的计算弯矩标准值：

作用于支架的水平风荷载标准值应按ωk＝0.7*μz*μs*ω0计算。

根据支架高度H＝8m，地面粗糙度B类的条件，由《建筑结构荷载规范》（GBJ9）表6.2.1查得风压高度系数μz＝1.3。本支架为敞开式支架，其挡风系数取μs＝0.25，施工地点风荷载的基本风压为0.55KN/m。

得风荷载标准值为：ωk＝0.7*μz*μs*ω0＝0.125KN/m2 作用于支架计算单元产生的风线荷载标准值为 qk＝ωk*l＝0.125*1＝0.125 KN/m。

风荷载对支架计算单元产生的弯矩标准值，按公式计算得 Mk＝qk*H12/10＝0.125*3.82/10＝0.181KN.m 1.6 作用于一榀门架的最大轴向力设计值 按照规范要求，作用于一榀门架的最大轴向力设计值应进行两种荷载组合的计算，即对不组合风荷载与组合风荷载两种情况的计算，取两种工况计算结果的大者作为不利轴力。 不组合风荷载时，N＝1.2* [（Ngk1+Ngk2）*H + Ngk3] +1.4ΣNQik ＝1.2* [（0.221+0.099）*7+47]+1.4*5.4 ＝66.7KN

组合风荷载时，N＝1.2* [（Ngk1+Ngk2）*H+ Ngk3]+0.85*1.4（ΣNQik+2Mk/b） ＝1.2* [（0.221+0.099）*7+47]+0.85*1.4*（5.4+2*0.181/1） ＝66KN 以上几种组合中不组合风荷载状况时得到一榀门架的最大轴向力设计值66.7KN。 4.1.7一榀门架的稳定承载力设计值Nd Nd＝φ.A.f

根据提供的门架资料知道门架立杆换算截面回转半径i＝19.30mm 门架立杆长细比：调整系数k，根据H＝7m≤30m，查得k＝1.13 λ＝kh0/i＝1.13*1900/19.30＝111.24

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根据λ＝111查规范得立杆稳定系数φ＝0.509

根据门架用钢材为Q235，由规范得知钢材强度设计值f＝205N/mm2，所以一榀门架的稳定承载力设计值为：

Nd＝φ.A.f＝0.509*428*2*205*10-3＝.32KN>66.7KN 以上计算结果说明，一榀门架的稳定承载力设计值大于一榀门架的轴向力设计值，满足规范式中的Nd>N，因此，本支架的稳定性满足要求。 6、门洞

根据招标文件，为确保施工期间道路畅通，为此，青祁路高架桥现浇箱梁施工期间期间，采用在宽1.2 m高50cm的钢筋混凝土扩大基础上搭设直径为80的钢护筒和321军用贝雷搭设三个门洞。具体位置在梁溪路22#-23#、惠河路31#-33#、规划大池路42#-43#，搭设形式详见门洞设置图。

门洞前设置防撞墩和限高支架，限高支架一般布置在门洞入口前10～20m，不能与支架相连，限高支架比门洞净高要适当低一些，限高为4.5m，限宽按照要求，进入门洞前设置减速板。设置警示标志标牌和夜间照明警示设施。支架两侧临边设置防抛网，防止杂物下落影响交通。

柱底扩大基础、钢管立柱、横向计算 （一）321贝雷验算

取门洞中间支撑的中肋板下纵向贝雷梁受力验算（双排单层）详见示意图

横向放置的12槽钢、

纵向间距1米、方木 12*10纵向间距0.3米 45a工字钢 直径0.8米的钢护筒、壁厚0.01米

混凝土自重荷载：q1=1.388*2.5 T/M =3.47 T/M，q2=0.9*2.5 T/M =2.248 T/M，q3=1.388*2.5 T/M =3.47 T/M; q= q*0.5+ q2+0.5* q3=5.718 T/M 混凝土扩大基础贝雷自重荷载： q2=0.18 T/M 模板及方木： q3=0.2 T/M 施工荷载： q4=0.3 T/M 安全系数取1.5

贝雷总荷载为q =1.5*（q1+ q2+ q3+ q4）=9.597 T/M M=ql2/8=9.597*10*10/8

=119.962T.M﹤﹝M﹞=1576.7T.M Q=ql/2=9.597*10/2

=47.99 T﹤﹝Q﹞=49.05T 弹性挠度：

d=5qL4/(384EI)

=5*958N.CM*(*1000CM)4/384*2.1*107N/ CM2*573300CM4(式中：E取值2.1*107N/ CM2，I取值500994CM4) =0.949CM

销子引起的垂度：（4片贝雷片）

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y=0.05n2 = 0.8CM

梁的最大挠度为：f=d+y=1.75CM f〈L/400=2.5CM,满足规范要求.

2、外腹板下纵向贝雷梁受力验算（双排单层）详见示意图

混凝土自重荷载：q1=0.7*2.5 T/M =1.973 T/M，q2=0.612*2.5 T/M =1.53 T/M，q3=2.128*2.5 T/M =5.32 T/M; q= q1*0.5+ q2+0.5* q3=5.177 T/M 贝雷自重荷载： q2=0.18 T/M 模板及方木： q3=0.2 T/M 施工荷载： q4=0.3 T/M 安全系数取1.5

贝雷总荷载为q =1.5*（q1+ q2+ q3+ q4）=8.786 T/M M=ql2/8=8.786*10*10/8

=109.825T.M﹤﹝M﹞=1576.7T.M Q=ql/2=9.597*10/2

=43.93 T﹤﹝Q﹞=49.05T 弹性挠度：

d=5qL4/(384EI)

=5*878N.CM*(*1000CM)4/384*2.1*107N/ CM2*500994.4CM4(式中：E取值2.1*107N/ CM2，I取值500994.4CM4) =1.087CM 2）、销子引起的垂度：（4片贝雷片） y=0.05n2 = 0.8CM

梁的最大挠度为：f=d+y=1.887CM f〈L/400=2.5CM,满足规范要求.

空箱底板位置单排单层纵向贝雷验算：

纵向贝雷梁受力验算（单排单层）详见示意图 横向放置的12槽钢、纵向间距1米、方木 12*10纵向间距0.3米 45a工字钢 直径0.8米的钢护筒、壁厚0.01米

混凝土扩大基础

门洞中间支撑横断面示意图

混凝土自重荷载：q1=1.732/2*2.5 T/M =2.165 T/M 贝雷自重荷载： q2=0.09 T/M 模板及方木： q3=0.2 T/M 施工荷载： q4=0.3 T/M 安全系数取1.5

贝雷总荷载为q =1.5*（q1+ q2+ q3+ q4）=4.132T/M M=ql2/8=4.132*10*10/8

=51.65T.M﹤﹝M﹞=78.82T.M(钢桥多用途使用手册第59页) Q=ql/2=4.132*10/2

=20.66T﹤﹝Q﹞=49.05T 弹性挠度：

d=5qL4/(384EI)

=5*413N.CM*(*1000CM)4/384*2.1*107N/ CM2*250497.2CM4(式中：E取值2.1*107N/ CM2，I取值250497.2CM4) (钢桥多用途使用手册第59页) =1.022CM 2）、销子引起的垂度：（4片贝雷片） y=0.05n2 = 0.8CM

梁的最大挠度为：f=d+y=1.822CM f〈L/400=2.5CM,满足规范要求.

门洞中间支撑上的横向45a工字钢验算：最大跨距为1.97 m 混凝土自重q1=17.8*20*25/2/14.67=303.3Kn/ m 贝 雷 自 重q2=19*2*7*3.5KN/14.67=63 Kn/ m 施工荷载q3=3KN*25.2*20/2/14.67=51.53 Kn / m 总荷载q=1.2(q1+ q2+ q3)=501.396 Kn / m Mmax=qL2/8=243.233 Kn. m 应力验算

W σ＝M/y=243.233*103/1430*106=170MPa ＜ ［σ］＝215MPa 2.刚度验算。

d=5qL4/(384EI)=5*243.233*10*(1.97*100)4/384*2.1*107*32200=0.07CM∠ L/400=0.49 CM

45a工字钢满足要求。

门洞中间支撑Ф80钢护筒壁厚1CM验算：主要验算箱梁中部肋板底板下面的，六组钢管承受的总重量为501.396 Kn /m*14.67m=735.5T。钢管组合支架排与排之间等距，平均每组钢管组合支架承受垂直荷载122.6 t，按轴心受压构件计算，两端假定为不移动的铰，钢管组合支架按整体考虑。支架最大高度为5m，根据压杆稳定的有关公式验算如下： 1、截面惯性矩I

I=π*((D+d)/2)3(D-d)= π*39.53*1=193518cm4 2、回转半径r

r=(I/A)0.5 （A=π (D2-d2)=248.18cm2） =27.92cm 3、长细比入

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入=μL/ r （μ=1 L=500cm） =500/27.92 =17.9

4、临界荷载

Px =π2E/（2L）2 =207吨 故钢管组合支架非常安全。 (二)柱底扩大基础计算

由于现场施工条件及工程实际情况以及地基承载力和柱下荷载综合考虑，加大安全系数；在原有的城市道路的承载力按计算按2000/KN考虑采用钢筋混凝土扩大基础。

在原有的城市道路的底基层承载力按计算按1000/KN考虑确保安全。单柱承载力F1=1226KN，计算柱距为1.97M，柱直径为0.8M。 按照混凝土的扩散角45°考虑，扩大基础布置为：

宽度B取2m，高度H取1m，对应的混凝土基底面积为 S＝π*1.4*1.4＝6.157m2，对应的地基承载力：

F＝6.157*1000＝6157KN > F1=1226KN，满足地基承载力要求。

考虑到扩大基础的整体稳定性和减少不均匀沉降，进行一定的钢筋布置：

基础砼C30，钢筋采用HRB335级钢筋，底部通长布置7Φ16@300，顶部通长布置7Φ16@300，采用Φ12@300作为箍筋，中间设置两道Φ12@400支撑筋，钢筋保护层为4cm。 具体配筋见附图

800×800×20预埋钢板7φ16@300φ20锚筋，长50cm箍筋φ12@3007φ16@300条形基础配筋大样图

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五、支架的拆除 1、技术要求

满堂支架拆除时严格按设计要求分阶段拆除：桥面横向钢束张拉完，压浆强度达到90%后拆除悬臂板对应部分支架，保留箱梁底板处所有支架；第一批横梁钢束及纵向钢束张拉完，压浆强度达到90%后拆除各跨跨中支架；第二批横梁钢束张拉完，压浆强度达到90%后拆除所有横梁处支架。 2、拆除程序及方法

1）由跨中向墩侧方向对称逐段松开顶托支撑； 2）拆除纵、横木并逐块拆除模板； 3）拆除顶托；

4）自上而下拆除每根构件；

5）拆除方法：人工配合吊车先拆侧模及内模，后拆底模及排架。用人工将侧模拆除，吊车吊到地面码放整齐备用。待箱梁混凝土张拉灌浆完毕达到设计强度后，方可拆除排架。先用人工将排架上顶托下调10cm，人工配合吊车先将底模拆除，然后将方木及工字钢拆除用汽车运走备用。人工拆除碗扣支架，拆除应遵循先支的后拆，后支的先拆的原则；支搭、拆除时严格按《施工安全操作规程》中有关规定执行，要有安全、技术交底 3、模板及支架拆除的施工要求

1）现浇箱梁脱模及卸落支架应按设计规定进行，设计未规定时，应在张拉前拆除侧模、内模及翼板底模，张拉后拆除底模。

2）多跨箱梁分段浇筑或逐孔浇筑落架时，除考虑主梁砼强度外，同时应考虑邻跨未浇筑砼对本跨的影响。

3）多跨连梁整联浇筑时，落架脱模宜各跨同时均匀分次卸落，如必须逐跨落架时，宜由两边跨向中跨对称拆除。

4）拆除时严禁上下同时作业，施工过程中应做好对支架材料及模板的保护。 六、质量通病防治

9.1支架施工前，先用全站仪定出支架边线，中线，然后按线施工。确保支架立杆在同一轴线上。同时保证立杆的垂直度，立杆垂直度偏差应小于0.5％，顶部绝对偏差小于5cm。立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下架子按H/200控制，且全高的垂直偏差应不大于10cm。

9.2顶托长75cm的，外露长度控制在10-50cm；长60cm的，控制在10-40cm。

9.3剪刀撑与碗扣支架立杆、水平杆相交处，扣件与杆件相互连接必须紧密。支架纵横向均要设置剪刀撑，剪刀撑应贯通排架高度，确保支撑作用的连续性。斜杆与地面夹角45°-60°。横向剪力撑在箱体较低一面必须“着地”布置。 9.4横木间距〈30cm控制。

9.5脚手架拼装到3-5层高时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。底模竹胶板材用铁钉固定在一起，铁钉应全部钉入模板，避免钉帽进入砼，造成脱模困难。 七、附件

1、桥面标准宽度为25.2米的、跨径为31、31、32、35、45米的跨中横断面示意图(主要取横向线宽单元为1米的混凝土浇筑量)

2、桥面标准宽度为25.2米的、跨径为31、31、32、35、45米的近墩身横断面示意图(主要取横向线宽单元为1米的混凝土浇筑量)

3、桥面标准宽度为25.2米的支架搭设横断面图 4、跨径为30米的边腹板纵向支架搭设示意图

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5、跨径为30米的中肋板纵向支架搭设示意图 6、跨径为30米的顶底板纵向支架搭设示意图 7、跨径为30米的翼板纵向支架搭设示意图 8、跨径为31米的边腹板纵向支架搭设示意图 9、跨径为31米的中肋板纵向支架搭设示意图 10、跨径为31米的顶底板纵向支架搭设示意图 11、跨径为30米的翼板纵向支架搭设示意图 12、跨径为32米的边腹板纵向支架搭设示意图 13、跨径为32米的中肋板纵向支架搭设示意图 14、跨径为32米的顶底板纵向支架搭设示意图 15、跨径为32米的翼板纵向支架搭设示意图 16、跨径为45米的边腹板纵向支架搭设示意图 17、跨径为45米的中肋板纵向支架搭设示意图 18、跨径为45米的顶底板纵向支架搭设示意图 19、跨径为45米的翼板纵向支架搭设示意图 20、跨径为30米的边腹板纵向支架搭设示意图 21、跨径为30米的顶底板纵向支架搭设示意图 22、跨径为30米的边腹板纵向支架搭设示意图 23、跨径为30米的顶底板纵向支架搭设示意图 24、匝道横断面支架搭设示意图 25、门洞支架平面布置图

26、门洞中间支撑横断面示意图 27、门洞中间支撑纵断面示意图 28、限速、限高示意图 青祈桥水上支架

1、跨越梁溪河处支架搭设

跨梁溪河现浇支架在封航的情况下，30米中跨支架基础采用5排木桩排架墩：QP4#墩、QP5#墩两侧利用原钻孔平台木排架加设一路木桩组成排架墩，每排墩由双路木桩组成；航道内打设3排。

木桩施打完毕后，用10×10cm的方木在纵、横向设置剪刀撑，角度45°～60°，用穿心螺栓与木桩相联接。木桩顶横向放置I36a#工字钢，使木桩均匀受力，防止局部应力过大，木桩不均匀沉降，影响上部结构质量。木桩平面位置偏差过大时桩顶铺设3mm厚钢板后再施工工字钢。工字钢用马钉与木桩相连。

工字钢施工完毕后安装1.5m高的贝雷纵梁：纵向贝雷共30排，在现浇箱梁的25.7m宽底板部位放置13组单排单层贝雷，中距45cm ,每个腹板下设一组，每个箱室部位下设一组；两侧翼缘板部位各一组单排单层贝雷，中距45cm(具体布置见横断面示意图)。贝雷之间用标准45cm平撑及5×5cm角钢联成整体。

10＃工字钢横向铺设在贝雷纵梁上，盖梁边线开始放置第一排工字钢，30米中跨纵向铺设间距为：0.6米×3+0.9米×27+0.6米×3，共34道工字钢，计1020延米。

横向工字钢铺设后，用骑马螺栓与贝雷纵梁连接，每排上搭设碗扣式支架。碗扣式支架具有功能多、高功效、承载力大、安全可靠等特点，根据碗扣式支架的设计荷载：横杆步距为0.6米时，每根立杆荷载40KN；横杆步距为1.2米时，每根立杆荷载30KN。单根工字钢上支架布设：在箱梁底板部位，碗扣式支架横杆步距取0.9米；在箱梁腹板部位，碗扣式支架横杆步距取0.3米；2米宽翼缘板处横杆步距0.9米；在4#墩和5#墩横梁部位第一

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根工字钢上全部内插加密取0.3米。碗扣式支架纵向距离同工字钢布置。立杆之间用横杆纵横向连接成整体。支架设可调底座和顶托。工字钢向上20cm处设置纵、横向水平扫地杆，支架外侧设剪刀撑和斜撑。 2、受力验算

2.1、木桩受力验算

跨河支架基础采用5排木桩排架墩，每排排架墩由双路木排桩组成，单路30根木桩，每排30×2根，桩距100cm。木桩直径Φ=22cm，合计8排480根(具体布置见纵断面示意图)。按照常年高水位考虑，水面标高1.8米，河床底标高约-2.2米，水深约4.0米，木桩入土深度约为3.5m（扣除50cm淤泥层，余3m有效入土深度），其中进入黄色粉质粘土层2.2米，进入灰色粘土层约1.3米，木桩露出水面50cm，单根木桩长约8.0米。木桩施打时以贯入度控制为主，最后十击每击贯入度不大于3cm时可停锤。 受力示意图如下（以均布荷载考虑） 30米中跨 G A D F C E B

4.6m

7.7m 7.7m 5.0m 4.6m 5.0m

墩顶1.6米宽、1.8米梁高截面面积S1：

S1=25.7×1.8+（0.4+0.2）÷2×2×2=47.46㎡ 距墩顶中心线0.8米处截面面积S2： S2=22.86㎡

距墩顶中心线1.8米处截面面积S3： S3=21.14㎡

距墩顶中心线2.8米处截面面积S4： S4=19.95㎡

距墩顶中心线3.8米处截面面积S5： S5=18.58㎡

距墩顶中心线9.0米处（跨中14.4米宽）截面面积S6： S6=14.36㎡

箱梁分段自重G（混凝土自重取26KN/M3）： G1(AB段、FG段)=3523.5KN G2(BC段、EF段)=2202.0KN G3(CD段、DE段)=2768.4KN 按此简算：现浇段总重26×1244M3=32344KN,图纸混凝土数量为26×1235M3=32110KN，误差在1%之内，故此简算与实际较接近，可等代计算。

排支点反力按最不利情况计算（简化成每排支点承受左右两侧跨径内1/2混凝土自重之和）,在QP4#墩、QP5#墩有1.5米宽的盖梁，上铺黄砂后顺桥向铺设10#槽钢，间距20㎝，长度1.6米，使箱梁1.6米宽的横隔梁自重完全由7个支座和槽钢承受，则排支点反力为(计入贝雷、支架、模板等考虑1.2系数)： NA=NB=NF=NG=1981.2KN NC=NE=2982.2KN ND=3322.1KN

木桩使用简易打桩机配坠锤自由下落锤击沉桩，单桩锤击动力公式：

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1nAnA2nAEQK2qP［()m22eQq 其中：

[P]-单桩轴向容许承载力，KN m –安全系数，临时建筑用1.5， n –系数，有硬木桩垫取0.15，

2A –桩身截面积，cm,

e –最终贯入度，cm/击，

E –一次锤击能量，E=QH，KN·cm, Q –坠锤冲击部分重力，取2.5KN, H –坠锤下落高度，取400cm，

q –桩、桩帽及锤的非冲击部分重力，计算仅取桩重2.5KN, K –恢复系数，有木质桩垫时K=0.45

10.153800.1538020.153802.54002.50.4522.5P｛［()］｝1.52232.52.5 =.74KN

排架系统仅受混凝土等自重荷载影响，计算荷载取荷载组合Ⅱ，容许承载力可提高25%， 故[P]=1.25×.74=68.43KN

每排支点下60根桩，则每排支点的容许承载力为： P=60×68.43=4105.8 KN

NA=NB=NF=NG=1981.2KN < P=4105.8KN NC=NE=2982.2KN< P=4105.8 KN ND=3322.1KN< P=4105.8 KN

符合要求，故木桩排架受力是安全的。木桩施打安排在8月中旬，汛期已过，故不考虑高水位的水流压力对群桩排架的影响。 2.2、I36a工字钢内力验算

横向工字钢计算跨径1.0米，采取双路形式。为安全与简化，工字钢受力按简支梁计算。以D点排支点受力最大为最不利情况下验算： 查表得36a工字钢特性：

Ix =15800㎝4 WX=875㎝3 Ix：Sx=30.7cm d=10mm 在常温、静载和一般工作条件下：

σw145MPa

85MPa τ 容许剪应力工字钢 容许弯曲应力

q=167.78KN/M 100m 36#工字钢

假设受力为均布荷载q，考虑贝雷、10#工字钢、碗扣支架及底模系统等自重，加1.5倍系数：

q=1.5×3322.1KN÷29.7M=167.78KN/M

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1M167.781.0221.0KNM8最大弯矩：

11Qmaxql167.781.083.KN22最大剪力：

M21.010312MPaw145MPa62Wx287510最大弯应力：

最大弯曲剪应力（工字形截面）：

QmaxSx83.10313.7MPa85MPa22Ixd230.710110 盖木跨中最

大挠度：

5ql45167.781031.04lfmax0.33mm2.5mm118384E2Ix3842.110(21580010)400根据验算36#工字钢受力是安全的。

2.3、纵向承重贝雷桁架受力验算（布置详见示意图）

箱梁腹板下的纵向贝雷跨中为3m×9片组合，在QP4#墩～QP5#墩全长架设。 模板及方木： q2=2KN/M2 施工荷载： q3=3KN/M2

①在AB、FG段,横隔梁 G1的大部分自重由支座及槽钢传至盖梁后下传到灌注桩，贝雷仅承受盖梁两侧到木排架各1.5米范围内箱梁自重1625.1KN。跨径4.6米，按29.7米全宽计算，受力较小，计算简略。

②在BC段（EF段）5.0米跨径处，直腹板下方的贝雷受力最大，简图如下：

215cm

90 90 90 90 60 10#底模系统工字钢

碗扣支架 混凝土自重荷载： 以中腹板底下的贝雷受力为最不利截面计算，单排单层贝雷承受箱梁荷载简化为5米长、2.15宽的条状均布荷载，以离墩中心2.8米处（1.408米梁高处）箱梁截面尺寸为代表简算： S1.837M2 170cm 45cm q11.837M226KN/M47.762KNM 170cm 安全系数取1.5 贝雷总荷载为q =1.5×q1+1.5×2.15×(q2+ q3）=87.768KN/M 430cm

61

121Mql87.76852274.3KNM88最大弯矩：

单排单层贝雷容许弯矩［M］=788.2KN.M(钢桥多用途使用手册第59页) 最大剪力

单排单层贝雷容许剪力［Q］=245.2KN， 弹性挠度：

43Qmaxql87.7685219.42KN22

5ql587.768105.04fmax0.07cm118384E2I3842.110225050010 (式中：E取值2.1

×105MPa，I取值250500CM4) (钢桥多用途使用手册第59页)

2）、销子引起的垂度：（按2片贝雷计） y=0.05n2 = 0.2cm

梁的最大挠度为：f=fmax+y=0.27cm

l1.25cm400 f〈,满足规范要求;

③在CD、DE段7.7米跨径处: 混凝土自重荷载：

以中腹板底下的贝雷受力为最不利截面计算，单排单层贝雷承受箱梁荷载简化为7.7米长、2.15宽的条状均布荷载，以离墩中心7.8米处（1.0米梁高处）箱梁截面尺寸为代表简算： S1.3M2

q11.3M226KN/M33.8KNM 安全系数取1.5

贝雷总荷载为q =1.5×q1+1.5×2.15× (q2+ q3）=66.825KN/M

121Mql66.8257.72495.3KN•M88最大弯矩：

单排单层贝雷容许弯矩［M］=788.2KN.M(钢桥多用途使用手册第59页) 最大剪力

双排单层贝雷容许剪力［Q］=249.2KN， 弹性挠度：

43Qmaxql66.8257.7257.3KN22

5ql566.825107.74fmax0.29cm118384E2I3842.110225050010 (式中：E取值2.1

×105MPa，I取值250500CM4) (钢桥多用途使用手册第59页)

2）、销子引起的垂度：（按3片贝雷计） y=0.05（n2 -1）= 0.4cm

梁的最大挠度为：f=fmax+y=0.69cm

l1.9cm f〈400,满足规范要求;

依据验算结果，贝雷承受的最大弯矩和挠度都不超过容许值，剪力考虑安全系数取值较大，

62

不超过5%故贝雷桁架是安全的。 2.4、横向10#工字钢受力验算

10#工字钢横向铺在贝雷上，QP4#墩、QP5#墩紧靠盖梁投影线铺设第一道，中跨纵向铺设间距为（墩中心至跨中15米范围）：0.6米×3+0.9米×27+0.6米×3，共34道工字钢。 查表得10a#工字钢特性：

IX=245㎝4 WX=49㎝3 E=2.1×105 MPa IX ：SX =8.59cm d=0.45cm 模板及方木： q2=2KN/M2 施工荷载： q3=3KN/M2

①在AB、FG段墩身4.6米跨径处，G1的大部分自重由支座及槽钢传至盖梁后下传到灌注桩，10a#工字钢仅承受盖梁两侧到木排架各1.5米范围内由碗扣支架传下箱梁自重。(按25.7米底板全宽计算，翼缘板自重较小计算简略),纵向间距0.6米，横向跨径为0.9米，简化为0.9米长、0.6米宽的条状均布荷载，以离墩中心0.8米处箱梁截面尺寸，简化为简支梁计算，底模系统及碗扣支架图示简略： 简图如下：

底模系统

碗扣支架 90 90 90 90 60 10#工字钢 170cm 170cm 45cm

截面面积为： 430cm S=1.36㎡

0.6×0.9米条块的混凝土自重： G=1.36×0.6×25KN/M3 =20.4KN 均布荷载：

q1=20.4÷0.9=22.67KN/M 安全系数取1.5

工字钢上总的均布荷载为q =1.5×q1+1.5×0.6×（ q2+ q3）=38.51KN/M

11Mql238.510.923.9KN•M88最大弯矩： 11Qmaxql38.510.917.33KN22最大剪力：

M3.910379.5MPa160MPaWx49最大弯应力：

最大弯曲剪应力（工字型截面）：

QmaxSx17.3310344.8MPa100MPaIxd8.591020.45102

跨中最大挠度：

5ql4538.511030.94lfmax0.mm2.25mm384EI3842.11011245108400

63

②在BC、EF段,工字钢纵向间距0.9米，横向跨径为0.9米，在腹板下的工字钢受力为最不利情况，简化为0.9米长、0.9米宽的条状均布荷载，以离墩中心2.8米处箱梁截面尺寸简化为简支梁计算，底模系统及碗扣支架图示简略： 截面面积为： S=1.07㎡

0.9×0.9米条块的混凝土自重： G=1.07×0.9×25KN/M3 =24.1KN

简图如下：

90cm

1.408cm 10#工字钢

125cm 125cm 90cm 430cm

均布荷载：

q1=24.1÷0.9=26.75KN/M 安全系数取1.5

工字钢上总的均布荷载为q =1.5×q1+1.5×0.9×（ q2+ q3）=46.87KN/M

11Mql246.870.924.7KN•M88最大弯矩： 11Qmaxql46.870.921.1KN22最大剪力：

M4.710396.8MPa160MPaW49x最大弯应力：

最大弯曲剪应力：

QmaxSx21.11035.46MPa100MPa22Ixd8.59100.4510 跨中最大挠度：

5ql4546.871030.94lfmax0.78mm2.25mm384EI3842.11011245108400

③在CD、DE段7.7米跨径处， 10a#工字钢纵向间距1.2米，横向跨径为0.9米，在腹板下的工字钢受力为最不利情况，简化为0.9米长、1.2米宽的条状均布荷载，以离墩中心7.8米处（1.0米梁高）箱梁截面尺寸简化为简支梁计算，底模系统及碗扣支架图示简略： 简图如下：

90cm

100cm 10#工字钢

125cm 125cm 90cm 430cm 截面面积为： S=0.75㎡

0.6×0.9米条块的混凝土自重： G=0.75×1.2×25KN/M3 =22.4KN 均布荷载：

q1=22.4÷0.9=24.9KN/M 安全系数取1.5

工字钢上总的均布荷载为q =1.5×q1+1.5×1.2×（q2+ q3） =46.3KN/M

11Mql246.30.924.69KN•M88最大弯矩： 11Qmaxql46.30.920.8KN22最大剪力：

M4.6910395.7MPa160MPaW49x最大弯应力：

最大弯曲剪应力（工字型截面）：

QmaxSx20.810353.9MPa100MPa22Ixd8.59100.4510 跨中最大挠度：

5ql4546.31030.94lfmax0.77mm2.25mm118384EI3842.11024510400 根据验算10#工字钢是偏安全的。 5、碗扣式钢管支架受力验算

10#工字钢横向铺在贝雷纵梁上，每排上搭设碗扣式支架。碗扣式支架具有功能多、高功效、承载力大、安全可靠等特点，根据碗扣式支架的设计荷载：横杆步距为0.6米时，每根立杆荷载40KN；横杆步距为1.2米时，每根立杆荷载30KN。单根工字钢上支架布设：在箱梁底板部位，碗扣式支架横杆步距取0.9米；在箱梁腹板部位，碗扣式支架横杆步距取0.3米；2米宽翼缘板处横杆步距0.9米；在4#墩和5#墩横梁部位第一根工字钢上全部内插加密取0.3米。碗扣式支架纵向间距同工字钢布置。 对碗扣式支架承载力验算如下：

翼缘板部位为（0.4+0.2）×2.0米梯形截面，最不利断面在跨中1.2米的纵向步距处，2米宽范围内布设2根立杆，取1.5倍安全系数；

1.5{(0.40.2)22}1.226N14.04KN30KN2

标准底宽25.7米的箱梁底板和腹板部位： 腹板正下方布设3根立杆，取横向步距0.3米；空心箱室下方布设3根立杆，横向步距0.9米：

①在CE段15.4米范围，纵向步距1.2米：（以梁高1.0米横断面计算） 腹板正下方布设3根立杆，横向步距0.3米，支承箱梁截面积为： S=0.88㎡

65

混凝土自重(取1.5倍安全系数)：

1.50.881.226N13.73KN30KN3

空心箱室下方布设3根立杆，横向步距0.9米，支承箱梁面积为： S=1.08㎡

混凝土自重(取1.5倍安全系数)：

1.51.081.226N16.8KN30KN3

分段计算该截面总面积为13.68㎡，与P4页中S6=14.36㎡较接近，与实际受力较符合，碗扣支架安全。 ②在BC、EF段各5米范围，纵向步距0.9米：（以梁高1.588米横断面为最不利截面计算） 腹板正下方布设3根立杆，横向步距0.6米，支承箱梁截面积为： S=1.83㎡

混凝土自重(取1.5倍安全系数)：

1.51.830.926N21.4KN30KN3

空心箱室下方布设3根立杆，横向步距0.9米，支承箱梁面积为： S=1.㎡

混凝土自重(取1.5倍安全系数)：

1.51.0.926N18.0KN30KN3

分段计算该截面总面积为22.74㎡，与P4页中S2=22.86㎡符合，支架安全。

③在AB、FG段盖梁处,为保险起见，靠盖梁的第一根工字钢上，加密立杆，横向步距都为0.3米，横向布设87根立杆，增加48根立杆；纵向步距为0.6米（以梁高1.8米横断面为最不利截面计算），单根立杆支承箱梁面积为： S=1.8×0.3×0.3=0.162㎡ 混凝土自重(取1.5倍安全系数)： N1.50.162266.3KN40KN 复核支架整体承压情况： 30米中跨碗扣支架总数量为：（91×1+43×15）×2=1472根，

中跨总重为： 13912.7KN,取1.5倍安全系数，单根碗扣支架受力N=14.2KN,支架安全。 从上述碗扣式支架承载力验算中可以看到，荷载安全系数的取值已偏安全，支架高度小于6米不用考虑横风影响。实际箱梁浇筑分两次进行，而且横梁处的砼自重荷载主要由支座传递到基础及下部结构，所以碗扣式支架受力是安全的。 6、10×15cm横向大方木受力验算

10×15cm大方木横向搁置碗扣支架的顶托上，铺设间距和碗扣支架间距相同：墩身附近横向步距为0.3米，离墩中心1.8米外横向步距为0.3或0.9米，中跨共铺43道（加墩身加密48道2.0米长木方），计1482米，526根方木。 查表得10×15cm 大方木特性：

IX=2812.5㎝4 WX=375㎝3 E=9×103 MPa 在常温、静载和一般工作条件下：

松木（顺纹）的容许拉应力σx为7.0MPa 容许弯压应力σy为11.0MPa 容许弯曲剪应力τ为1.7MPa

66

模板及横向方木： q2=2KN/M2 施工荷载： q3=3KN/M2

①在AB、FG段盖梁处,为保险起见，(按25.7米底板处计算，翼缘板自重较小计算简略)，横向间距最大0.3米，纵向简化为1.8米高实腹箱梁，纵向跨径为0.6米，简化为简支梁计算：

混凝土自重荷载：

q1=1×1.8×26KN/M3=46.8KN/M2 安全系数q1取1.2，q2、q3取1.4 木方承受均布荷载为q =0.3×｛（q×1.2+1.4×（q2+ q3）｝=18.95KN/M

11Mql218.950.623.41KN•M88最大弯矩： 11Qmaxql18.950.611.37KN22最大剪力：

M3.411039.1MPa11MPa6W37510x最大弯应力：

最大剪应力：

3Qmax311.371031.14MPa1.7MPa42A2101510 ②在BC、EF段各5米范围，纵向步距0.9米：（以梁高1.588米横断面为最不利截面计算） ⒈ 腹板轴线下方布设的立杆受力最大，与左右立杆横向步距0.3米，单根方木支承箱梁截面积为：

S=1.588㎡ 混凝土自重荷载：

q1=1×1.588×26KN/M3=41.29KN/M2 安全系数q1取1.2，q2、q3取1.4

木方承受均布荷载为q =1.2×（0.3×q1）+ 1.4×0.3×（q2+ q3） =16.96KN/M

11Mql216.960.921.72KN•M88最大弯矩： 11Qmaxql16.960.97.6KN22最大剪力： M1.721034.58MPa11MPa6Wx37510最大弯应力： 3Qmax37.61030.76MPa1.7MPa42A2101510最大剪应力：

⒉空心箱室下方三根立杆，横向步距0.9米， 单根方木支承箱梁截面积为： S=0.371+0.2=0.571㎡ 混凝土自重荷载：

q1=1×0.571×26KN/M3=14.85KN/M2 安全系数q1取1.2，q2、q3取1.4

木方承受均布荷载为q =1.2×（0.9×q1）+ 1.4×0.9×（q2+ q3）

67

=22.33KN/M

与腹板下纵向方木受力相比差别不大，最大弯应力、最大剪应力足够承受。 ③在CE段15.4米范围，纵向步距1.2米：（以梁高1.0米横断面为最不利截面计算） ⒈腹板正下方布设3根立杆，横向步距0.3米，单根方木支承箱梁面积为： S=1.0㎡ 混凝土自重荷载：

q1=1×26KN/M3=26.0KN/M2

安全系数q1取1.2，q2、q3取1.4

木方承受均布荷载为q =1.2×0.3×q1+1.4×0.3×（q2+ q3）=11.46KN/M

11Mql211.461.222.1KN•M88最大弯矩 11Qmaxql11.461.26.88KN22最大剪力

M2.11035.6MPa11MPa6Wx37510最大弯应力：

最大剪应力：

3Qmax36.881030.69MPa1.7MPa2A21015104

⒉空心箱室正下方布设3根立杆，横向步距0.9米，单根方木支承箱梁面积为： S=0.4㎡ 混凝土自重荷载：

q1=1×0.4×26KN/M3=10.4KN/M2 安全系数q1取1.2，q2、q3取1.4

木方承受均布荷载为q =1.2×0.3×q1+1.4×0.3×（q2+ q3）=17.53KN/M

11Mql217.531.223.12KN•M88最大弯矩 11Qmaxql17.531.210.52KN22最大剪力 M3.121038.32MPa11MPa6Wx37510最大弯应力：

最大剪应力：

3Qmax310.521031.05MPa1.7MPa42A2101510

所用10×15cm木方受力均符合支架搭设的要求，是安全的。 7、10×10横向木格栅受力验算

10×10cm木方横向搁置纵向大方木上，横向铺设间距：墩身附近间距为0.2米，离墩中心1.8米外间距为0.3米，中跨共铺100道（加盖梁下7道木格栅），计3100米。 查表得10×10cm木方特性：

IX=833.3㎝4 WX=166.7㎝3 E=9×103 MPa 在常温、静载和一般工作条件下：

松木（顺纹）的容许拉应力σx为7.0MPa 容许压应力σy为11.0MPa

68

容许弯曲剪应力τ为1.7MPa 竹模板： q2=1KN/M2 施工荷载： q3=3KN/M2

①在AB、FG段盖梁处, (按25.7米底板处计算，翼缘板自重较小计算简略)横向间距跨径为纵向大方木的布设间距0.3米，纵向跨径0.2米，承受1.8米高实腹箱梁自重，简化为简支梁计算， 混凝土自重荷载：

q1=1×1.8×26KN/M3=46.8KN/M2 安全系数q1取1.2，q2、q3取1.4

木方承受均布荷载为q =1.2×0.2×q1+1.4×0.2×（ q2+ q3）=12.35KN/M

11Mql212.350.620.56KN•M88最大弯矩： 11Qmaxql12.350.63.71KN22最大剪力:

M0.561033.33MPa11MPa6W166.710x最大弯应力： 3Qmax33.711030.56MPa1.7MPa42A2101010 最大剪应力：

小方木满足要求，安全。

②在BC、EF段各5米范围，纵向步距0.9米：(按25.7米底板处计算，翼缘板自重较小计算简略)横向间距为纵向大方木的布设间距，箱室下方0.9米，腹板下方横向跨径0.3米，按最大1.588米高实腹箱梁简化为简支梁计算：

⒈腹板正下方横向跨径0.3米，方木支承箱梁面积为： S=1.588㎡ 混凝土自重荷载：

q1=1×1.588×26KN/M3=41.3KN/M2 安全系数q1取1.2，q2、q3取1.4

木方承受均布荷载为q =1.2×0.9×q1+1.4×0.9 （q2+ q3）=49.KN/M

11Mql249.0.320.56KN•M88最大弯矩： 11Qmaxql49.0.37.45KN22最大剪力：

M0.561033.35MPa11MPa6Wx166.710最大弯应力： 3Qmax37.451031.1MPa1.7MPa42A2101010 最大剪应力： ⒉空心箱室的正下方横向跨径0.9米，小方木支承箱梁面积为：

S=0.371+0.2=0.571㎡ 混凝土自重荷载：

q1=1×0.571×26KN/M3=14.85KN/M2 安全系数q1取1.2，q2、q3取1.4

木方承受均布荷载为q =1.2×0.9×q1+1.4×0.9×（ q2+ q3）=21.1KN/M

69

11Mql221.10.922.13KN•M88最大弯矩： 11Qmaxql21.10.99.5KN22最大剪力：

M2.1310312.8MPa＞11MPa6Wx166.710最大弯应力： 3Qmax39.51031.4MPa1.7MPa42A2101010 最大剪应力：

③在CE段15.4米范围，纵向步距1.2米：(按25.7米底板处计算，翼缘板自重较小计算

简略)横向间距为纵向大方木的布设间距，空心箱室下方0.9米，腹板下方横向跨径0.3米，按最大1.0米高实腹箱梁简化为简支梁计算：

⒈腹板正下方横向跨径0.3米，方木支承箱梁面积为： S=1.0㎡ 混凝土自重荷载：

q1=1×1.0×26KN/M3=26.0KN/M2 安全系数q1取1.2，q2、q3取1.4

木方承受均布荷载为q =1.2×1.2×q1+1.4×1.2×（q2+ q3）=44.16KN/M

11Mql244.160.320.5KN•M88最大弯矩： 11Qmaxql44.160.36.62KN22最大剪力：

M0.51032.98MPa11MPa6Wx166.710最大弯应力： 3Qmax36.621030.99MPa1.7MPa42A2101010 最大剪应力：

⒉空心箱室的正下方横向跨径0.9米，小方木支承箱梁面积为： S=0.2+0.2=0.4㎡ 混凝土自重荷载：

q1=1×0.4×26KN/M3=10.4KN/M2 安全系数q1取1.2，q2、q3取1.4

木方承受均布荷载为q =1.2×1.2×q1+1.4×1.2×（ q2+ q3）=21.7KN/M

11Mql221.70.922.2KN•M88最大弯矩： 11Qmaxql21.70.99.77KN22最大剪力： M2.210313MPa＞11MPa6Wx166.710最大弯应力： 3Qmax39.771031.46MPa1.7MPa42A2101010 最大剪应力：

由此可以看出：在5.0米和7.7米跨径区域的空心箱室下方的小方木弯应力超过允许值，

70

但在实际受力情况下小方木是多跨连续梁体系，实际承受的弯矩要小于计算值。故小方木也能满足要求。 8、1.5mm厚高强度覆膜竹胶板在小方木间距为20cm和30cm时不需计算，能够满足强度和刚度要求的。

所以上述结构设计是安全可行的。 堆载预压

现浇支架预压是现浇支架非常重要的一道工序，是对整个支架搭设及其基础质量的一次全面的检查，包括支架结构的强度、刚度、稳定性以及支架的弹性和非弹性变形。通过支架预压，精确测得支架的非弹性变形和弹性变形。支架的非弹性变形，通过支架预压基本消除，测得支架的弹性变形与理论计算值进行比较分析，并在支架最后调整时作为可靠的根据，使整个现浇支架既符合设计要求，又满足技术规范对支架的质量要求，从而确定现浇梁的高质量。

在预压过程中，测得的总垂直变形包含两部分变形，即非弹性变形和弹性变形，当预压荷载卸除后，测得的支架回升值即为支架弹性变形，在支架高程调整时加以考虑，其中没有恢复的部分即为支架的非弹性变形（主要是支架接缝压密和地基等产生的不可恢复的塑性变形等）。为此，在支架预压前和预压过程中，以卸载以后组织测量人员，采用水平仪进行不间断的观测，观测支架的变形，并作出详细的记录。支架沉降观测沿现浇箱梁纵向每5米布设一个断面，每断面横向每道腹板设置一个观测点，观测点统一编号，以便于分析支架沉降，调整模板标高，掌握第一手数据。

支架预压荷载的质量达到现浇箱梁混凝土质量的100%，预压须保证48小时以上无明显沉降，支架的弹性变形在5mm以内方可以卸载。

加载方法初步考虑采用尼龙袋装黄砂或水袋。砂袋准确过磅计量，以便计算加荷数量，每袋控制重量为50Kg，砂袋堆垛高度不超过10袋；水袋宽度为5米、长度为10米、高度为1米，每个水袋充水后按50T计，采用水袋时，水袋横桥向铺设，沉降观测断面设置于水袋间。加载时按箱梁砼浇筑程序采用纵向分段，水平分层（两层）对称加载的次序。因梁体单位面积荷载较大，当单独采用砂袋或水袋不能满足要求时，下部采用堆放钢筋的方式辅助压载，堆放数量以尽量满足100%荷载预压要求为准。当采用钢筋压载时，下方铺设土工布或旧竹胶板，以防钢筋划伤模板。 支架预压时，除观测整个支架变形外（垂直变形），同时还观测支架主要部分的变形和强度、挠度，支架的整体稳定性等，以便进一步采取加强措施，主要措施为局部钢管加密或加设剪力撑，若发现支架整体有失稳趋势，及时报项目办和监理组共同研究处理方案。 压载采用分阶段加载并观测，分阶段压载次序如下：50%→70%→80%→100%。重点压载部位为箱梁腹板位置，必要时局部加载以消除差异沉降。并加密观测，观测数据经确认满足设计和规范要求方可卸载。 3.8现浇箱梁的技术方案 主要施工工艺 测量控制措施

3.8.1测量人员对设计院的交桩进行复测，其中包括导线、中线、水准点复测，并约请监理工程师复测校核。严格执行有关测量工作监理报验程序，测量复核制度，各工序线位，高程待监理审批、复核后方可进行施工。

3.8.2线形控制：铺设底模前，测量人员在复核控制桩无误后，整个箱梁曲线段每隔2米放出箱梁中线及边线的控制点，以保证箱梁线型的直顺圆滑。

3.8.3高程控制：测量人员每2米设置一个箱梁梁底控制高程，施工人员根据此核对支座顶高程；箱梁底垫石高度、坡度并严格控制底模的铺设。浇筑砼前在翼板上复测砼的顶面

71

高程。 支座安装

本工程墩台顶支座采用GPZ（Ⅱ）系列盆式支座。 3.8.1 梁底支座安装部位的混凝土要求平整。

3.8.2 在墩台顶精确放样出支座位置，支座中心线应与主梁中心线平行。

3.8.3 墩台顶面支座安装部位，用C40砼浇筑支座垫石，垫石的高度根据设计高程确定。 3.8.4 活动支座上、下支座板顺桥方向的中心线应重合，交角不得大于5'。 3.8.5 活动支座安装就位后，应将上下座板之间用钢筋或钢板临时连接定位。以防施工过程中发生错位。待梁体施工完毕后，立即拆除临时定位钢件。 3.8.6 支座在安装前，用棉丝将不锈钢滑动面仔细擦净，以防灰尘侵入聚四氟乙烯板表面。 3.8.7 支座与墩台的连接采用墩台预留螺栓孔形式。预留孔的几何位置及孔径须满足设计盆式支座类型的要求，预留孔的深度要比螺栓或螺柱（螺套）的总长度深50mm以上。装上螺栓或螺柱后，支座就位，用环氧树脂砂浆浇铸预留孔。 基础处理及排架支搭

具体见专项支架方案，这里就不在叙述了 模板制作及安装 3.8.1铺设底模

现浇箱梁底模纵桥向采用10×15cm方木，横桥向采用10×10cm方木。纵木与横木间用木楔调整箱梁底板横坡。方木上按照箱梁的底模尺寸铺1.5cm厚244×122×1.5cm竹胶板，铺设好竹胶板后，按纵向2米一个点、横向5米一个点布设模板底标高设计值的观测点，反复调节托架使观测点满足设计值，并向监理组报验合格；为防止竹胶板与方木接触不密实，要专业架子工用小锤敲击旋紧的方式对每个托架的逐个检查，以保证砼表面平整光洁美观。底模竹胶板长边纵向铺设，拼缝顺直，扇形分别设于两侧墩边及中间。板材用铁钉固定，铁钉应全部钉入模板，避免钉帽进入砼，造成脱模困难。箱梁底模铺设按照设计抛物线状设置预拱度。底板预压采用塑料袋装土堆载。压载及卸载时注意保持底板面清洁，卸载后及时清扫冲洗。

3.8.2安装外侧模、翼板模板

外侧模及翼板与底模一样，采用竹胶板。侧模、翼板模板在地面上分段加工成型后，吊装就位。侧模与底模可靠拼接，翼板和侧模交界处设一块竹胶板条，作为第一次砼浇筑的控制标高。模板横肋采用10*10方木，横肋间距30cm。竖肋采用钢管，纵肋间距120cm。侧模长边纵向铺设。在底板下设钢管拉杆，拉杆贯通整个横桥向支架，与立杆用扣件固定。侧向斜撑采用Φ48钢管，设置2道，间距50cm。斜撑与钢管拉杆用扣件固定。侧模和底模接点处用方木挤牢。另外在翼板下设置2道钢管拉杆，拉杆与每道立杆用扣件固定，避免边立杆向外倾斜。匝道桥箱梁侧面为两段直线间夹一段半径为1350毫米的圆弧度组成，圆弧位于侧板和翼板的交角处，侧模采用建筑钢管扎成的骨架上扣弧度形木及方木而后方木上钉1厘米厚的竹胶板组成，曲线处直接将竹胶板弯曲即可。竹胶板和方木一定要牢固的固定在纵向水平钢管上防止脱离，造成模板尺寸不准确。侧模骨架利用6米长的建筑钢管按纵桥向1米的间距斜拉到底板下的支架上，每遇到一根立杆就要上一个扣件。斜杆顶端要超过桥面顶端20厘米，在浇筑砼前顶面利用水平钢管扣在伸出的部位上对拉。对拉钢管每2米设置一道。 3.8.3安装内侧模

箱梁内侧模分段加工，现场拼装成型。内侧模采用旧竹胶板铺设，底部倒角采用旧竹胶板。侧模横肋、竖向及横向支撑采用10*10方木；横肋间距30cm，竖肋间距60cm。相互之间用铁钉钉牢。腹板之间应设置钢管对撑。

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12断面 第一次砼12断面 第二次砼标准钢模竹胶板钢管10*10方木纵向15*15方木钢管3.8.4模板安装总体要求

3.8.4.1竹胶板的钉装应该以先底板、腹板，后翼板的顺序进行，尽量减少对面层模板的踩踏，避免影响外观质量。

3.8.4.2为保证混凝土外观质量，应尽量减少模板接缝。模板应顺桥向平行铺设，在箱梁曲线段的大模板拼装应按两侧墩边、中间三条设扇形布置。 3.8.4.3分体模板拼模时在模板间塞密封胶条，用砂纸修整接缝处的不平处。模板应设专门的清理口，在钢筋安装、绑扎前对模板、支撑等进行一次检查，并对模板内的杂物、污垢进行清理。

3.8.4.4模板内清理

（1）要随时清除在钢筋绑扎过程中出现的对模板的污染，同时人员进出工作区，进入时应先将脚底板清理干净。

（2）在工作区内工作人员严禁将烟头、烟壳、垃圾等随意丢弃在模内。不准在现浇箱梁顶面锯、刨加工模板。钢筋焊接时要注意保护底板，在必须焊接处垫铁皮，焊接完成后将焊渣清理干净。

（3）混凝土浇筑前应该对模板进行一次全面的清理。具体清理方法：先用吸尘器把底板上的尘土吸出外排，再用清水冲洗一遍，同时也起到润湿模板的作用，将污垢由模板上设的清理口排出。清理时间应选择天气晴好、无风时进行，完成后应马上做好浇筑砼的准备，避免再次污染。 安装底板、腹板钢筋

钢筋应按设计及规范要求放样加工，通过人力配合吊车运至模内安装绑扎，钢筋安装应注意以下几点：

钢筋表面应洁净。铁锈、油渍、浮皮、漆污、泥浆等应在使用前清除干净。另外在钢筋焊接前，焊点处的水锈应清除干净。

对钢筋做原材料试验及焊接试件的试验。待试件符合要求后方可进行箱梁钢筋的制做。施工中做到钢筋的直径、根数、弯曲尺寸、安装位置、搭接长度、间距等均符合设计及规范要求。钢筋接头双面焊缝的长度不小于5d；单面焊接不小于10d。每断面接头数量不应大于50%，接头错开距离应大于35d。

钢筋安装后应保证保护层厚度，钢筋与底模板间设置同标号的砼垫块，垫块与钢筋扎紧，

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并互相错开；在侧模及侧向钢筋间的为塑料垫块，间距不大于50cm，横梁处垫块间距不大于40cm。

按照图纸上的平弯、竖弯尺寸用22#铁丝和Φ10钢筋将波纹管固定在主梁钢筋上。每隔50cm要有一道定位钢筋，确保波纹管位置准确、牢固，浇注砼时不变形、移位。波纹管定位以后穿预应力钢绞线，同时绑扎螺旋筋和钢筋网片。砼浇注过程及完成以后适当拉动钢绞线。对于张拉端锚具，压浆孔及排气孔应涂抹黄油，防止浇砼时进浆，对于竖弯管道，在最高点留设检查孔；对于固定端P锚，在锚具前端管道设置钢管排气孔，接出砼外。 预应力钢绞线到场后应妥善存放，防锈防雨。应分别在梁底、腹板及梁顶钢筋施工后穿入底板束、腹板束和顶板束。钢绞线应当日加工，当日穿束。钢绞线穿束时，短束采用人工穿束；长束采用机械穿束。机械穿束时，先将高强钢丝穿入波纹管，通过高强钢丝将卷扬机的钢丝绳引入孔道，然后用卷扬机将钢绞线穿入波纹管。 钢筋绑扎 准备工作

先核对检查成品钢筋的型号、直径、形状、尺寸、数量等是否与设计相符。发现错漏应及时纠正。

准备控制砼保护层的砼垫块或塑料垫块。垫块厚度应符合保护层设计厚度的要求。 在底板上弹出钢筋的位置线。 应预先研究钢筋绑扎的就位顺序，确定支模和绑扎钢筋的先后次序，以减少钢筋绑扎时的困难，避免返工情况的发生。

钢筋间距、数量应符合设计要求， 绑扎应牢固。混凝土保护层应符合设计要求，注意垫块放置应均匀规则,以提高梁体外观质量。 钢筋搭接或焊接长度应符合设计要求，焊接头应错开布置，每断面焊接头数量不得超过钢筋总数的50%，搭接不超过25%。底板、腹板、顶板钢筋应按设计设置架立筋，架立筋间距50cm，按梅花形布设以保证能承受施工荷载，不变形。施工中应注意各种预埋筋（件）的定位及安装，如支座钢筋网片及上承钢板；护栏、伸缩缝预埋筋等，避免疏漏，造成损失。

箱梁内侧顶、腹板交接处的斜筋，要预先设置。设置时先弯折，待第一次砼浇筑后，内模顶板立好后再将其扳直。

钢绞线当日加工，当日穿束。钢绞线加工绑扎成型后，长束要焊“穿束头”，以便卷扬机拉引。钢绞线加工时，应在钢绞线下铺垫方木，避免触碰泥土。P锚安装后须经常检查P锚头与钢板是否有间隙。 浇筑第一次混凝土

3.8.1为了减轻支架及地基负荷，减少梁体施工挠度，梁体分两次浇注，第一层浇至顶板与腹板交接处，比腹板高1~2cm，以确保梁体外观质量。梁体采用商品混凝土，1～2台汽车泵灌注。

3.8.2浇筑时混凝土的坍落度，控制在14+2cm，一般为14~16cm。 3.8.3砼浇筑顺序见下图。（取单箱单室作示意图）

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第2次砼Ⅱ221-11-21-1砼进料第1次砼（1）先浇筑1-1部位，两侧基本对称浇筑，振捣棒振捣。 （2）再浇筑1-2部位，砼控制在覆盖底板上层钢筋即可。

（3）最后浇筑部位2，即斜腹板位置。浇筑该部位砼时，不允许再振捣底板和腹板交接的倒角部位。等倒角处有砼泛出后继续浇筑砼至比腹板与顶板交接处倒角略高1cm左右。 （4）敲击底板下部倒角及腹板模板，检查有无空洞，如有空洞应加强振捣。 （5）待砼略为稳定后方可将底板泛出的多余砼铺平底板。 在箱梁腹板与底板、顶板连接处、钢绞线锚固端以及其它钢筋密集部位，应特别注意振捣。为避免碰破波纹管，可先将振捣棒放在波纹管空档间，上好混凝土后，再开动电机振捣，密实后垂直抽出振捣棒；振捣棒分30mm和50mm两种，30棒用于振捣钢筋密集部位，50棒用于钢筋较稀疏部位。浇筑时应随时检查模板、管道、锚固端钢板以及支座预埋件等，以保证其位置、尺寸符合设计要求。 为防止混凝土浇筑时进入波纹管道，可在箱梁两端来回抽动钢绞线，保证钢绞线不被砂浆粘结、铸死。

箱梁混凝土浇筑期间设专人看模并设仪器观测支架沉降量，观测点每跨三个，分别在跨中和1/4L处，发现问题，及时处理。

在箱梁箱室内均设通风孔。通风孔D=10cm，位于内箱室底板中心线两侧50cm位置，每4m及5m设置一处。为了便于内模的拆除和张拉，施工中按设计在箱梁顶板在齿板附近位置预留人孔。人孔钢筋应交错割断，但不允许切除，恢复顶板钢筋时要注意单面焊接的搭接长度10d。还要注意预留穿张拉管道的孔，预埋张拉时吊千斤顶的吊钩等。

各墩旁底板加厚段的斜板砼及底板齿板后侧面倒角砼不允许有多余砼，以免影响张拉作业。

安装内顶模

内顶模采用平面直角钢模,钢管支撑。钢模上用薄的塑料布铺底以防止浇筑顶板砼时漏浆。 绑扎顶板钢筋，浇筑顶板混凝土

顶板钢筋安装注意事项同腹板、底板钢筋。

顶板的高程控制。在顶板底模上按2m间距的桩位精确放样，用短钢筋在顶板钢筋的桥梁中线位置及两侧距中2m和距中4m处按放样桩位每2m与顶板钢筋焊接。短钢筋顶标高控制在比箱梁设计顶标高高2cm，以保证砼浇筑时能够更好的控制砼顶高程。 箱梁混凝土应在温度天气适当时开始进行浇筑，由于浇筑时间较长，故整个过程中要准备

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好照明设施，始终保持光线充足。箱梁砼表面极易出现收缩裂缝，为避免收缩裂缝的出现，最后压面的操作人员应一字排开，反复搓抹。第一次先严格按照砼面高程来粗平，待砼面泌水较少时进行精平。最后，砼具备一定稠度时，用铁抹精细收面、拉毛，收面、拉毛结束后及时做好保护工作，防止人员踏踩、雨水浸泡及其它原因而损坏砼面的外观质量。 养生

1冬季浇筑的混凝土,由正温转入负温养护前,混凝土的抗压强度不应低于设计强度的40%。

2采用的保温材料(草袋,麻袋),应保持干燥。

3保温材料不宜直接覆盖在刚浇筑完毕的混凝土层上,可先覆盖塑料薄膜,上部再覆草袋,麻袋等保温材料.保温材料的铺设厚度为:一般情况下0℃以上铺一层;0℃以下铺二层或三层;大体积混凝土浇筑及二次抹面压实后应立即覆盖保温。

4拆模后的混凝土外侧涂养护剂后及时覆盖保温材料,以防混凝土表面温度的骤降而产生裂缝.

5养护的时间，应不少于《公路桥涵施工技术规范》所规定的时间。混凝土在养护期间或未达到一定强度之前，防止遭受振动。因此，在强度未达到2.5MPa以前，禁止通行，并禁止安装其上层结构的模板及支撑物等设施。 预应力施工 3.8.1概况

箱梁纵向预应力钢束分为腹板钢束、顶板钢束和底板钢束三种。预应力形式主要有4*31m、4*31.28m、4*31.3m、3*20m、32+45+32米5种主梁钢束形式。张拉的具体次序为先张拉中横梁和端横梁的全部钢束、再张拉纵向腹板通长束，然后交错张拉余下的纵向腹板束、顶板束、底板束；腹板束、顶板束、底板束要按中跨、边跨、纵向横向交叉均匀进行张拉。 张拉时以控制应力和伸长值（双控）进行校核。张拉必须横向对称进行。预应力束采用高强度低松弛钢绞线Ryb=1860MPa, Фj=15.20mm，张拉控制应力σk=0.75 Ryb =1395Mpa。采用φ55mm、φ75 mm、φ90 mm、的金属波纹管，锚具采用HVM15系列钢绞线预应力群锚。安装时确保锚垫板与孔道垂直，锚下设置钢筋网和配套螺旋钢筋。波纹管定位先在底模上弹中线，以此作为标准定位波纹管。设φ10定位筋，50cm一道，确保位置准确、圆顺。 3.8.2张拉施工工艺 3.8.2.1张拉前准备

主梁主筋就位以后进行波纹管就位安装，同时绑扎箍筋和其它钢筋。考虑P锚作业时要到钢筋里面操作、电焊，部分箍筋要扳开，波纹管定位后再重新绑扎。

A、根据设计要求，张拉前梁体砼强度须达到设计强度的100%、龄期不少于14天。梁体砼浇筑完成后,取3组试块随梁养护,张拉前出具试块的抗压强度报告。

B、钢绞线和锚具进场应有出厂质量保证书，并按规范取样进行试验并进行外观检查，还要进行钢绞线与锚具配套的锚固性试验。并测定其屈服强度、弹性模量和截面面积，锚环和夹片要测定其硬度。钢绞线和锚具应防锈和防油。制作钢束和搬运穿束时，防止产生硬弯。

C、千斤顶与压力表应在授权的法定计量技术机构进行校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，张拉机具设备要配套标定，张拉前应再次进行检查，看是否按标定的相应编号进行配套，如发现不配套应及时调整。

D、张拉前应检查波纹管孔道是否畅通，进浆孔和出浆孔有无堵塞。若发现管道不畅通，必须立即处理。锚圈与垫板接触处如有焊渣、毛刺、混凝土残渣，应清除干净。检查钢绞线每束的下料长度，根数是否准确，工作段长度是否足够。钢绞线如锈蚀较多须立刻更换。

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钢绞线每隔1m用22#铅丝扎住,防止钢束扭结错位。

E、穿入预应力钢束。钢绞线未穿时，将一端打齐再穿入。穿束采用人工及机械穿束。 F、P锚作业及质量要求 ①挤压机的检验

对挤压机进行试验及验收，参照千斤顶标准进行。 ②挤压机的操作

1）按液压系统图连接各设备，然后开动油泵，使挤压机活塞载空运行2~3次，无异常时，方能进行挤压。

2）挤压用的钢绞线在切断时，断面齐整，不得歪斜。

3）检查钢绞线、钢丝衬套、挤压元件、挤压模、挤压顶杆是否配套，不得与其它厂家产品混用。

4）挤压元件涂有防锈油，在挤压时起到润滑作用。如果表面有泥土、灰沙，必须用柴油清洗后再用，否则易损坏挤压模。

5）将油泵的溢流阀（或安全阀）调整到最大工作压力。

6）检查油泵与挤压机连接是否正确，在连接时，接头脏物一定得清除干净再连接。

7）应选用额定压力为60MPa，流量为1~4L/min的高压油泵与其配套。 ③挤压

1）将钢丝衬套慢慢地旋入钢绞线端部，用双手使其并紧同时旋紧，紧紧的裹在钢绞线上，钢丝衬套可由2条拼成。

2）挤压元件的安装。首先清除挤压机顶杆凹槽内的残留钢丝套，再把带有钢丝衬套的钢绞线穿过模孔，套上挤压元件插入顶杆凹槽内。 3）挤压：

（a）将各件安放后，操纵油泵，向挤压机供压力油；

（b）在挤压元件上刷清洁的机油，同时钢绞线应顶紧、扶正、对中； （c）挤压过程不得中间停顿，应一次完成；

（d）挤压时，观察压力表的最大数值；15系列表压力应大于32MPa、小于60MPa； (e)压力降低、顶压到位后，操纵阀杆，使千斤顶回程、完成了挤压工序。 ④挤压后锚固头的检查

1）挤压后的锚固头，钢丝衬套在其两端都可见到。外端应露2~5mm。 2）清除尾端钢丝衬套。

3）检查锚固头外径尺寸。锚固头能通过卡规，产品合格。锚固头通不过卡规，说明是因为锚具孔磨损造成挤压后的锚固头直径增大，所以立即更换挤压模。或用千分尺测量挤压后锚固头外径尺寸，15系列的外径不得大于30.65mm。 4）定期做锚固头拉力试验。为了确保挤压后锚固头的质量，应严格地安装国家现行的《混凝土机构工程施工及验收规范》（GB50205-92）进行验收。油泵按说明书进行保养。 ⑤设备维修、保养

1）挤压作业前，先空行程2次，无爬行等不正常现象，方可作业。

2）每次挤压后清理模孔中污泥、铁锈及碎钢丝，并涂油或在挤压件上涂油。 3）挤压后应将活塞回程到位。卸下后，挤压机油嘴戴好防尘帽。 4）要存放好。防雨、防晒、防尘。

5）定期进行检查，螺母有无松动。对失效的易损件及时更换。 6）如有特殊疑难问题，应及时与生产单位联系解决。 G、张拉施工的数据确定

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设计张拉控制应力为1395Mpa，据此计算控制张拉力，由压力曲线表求得操作时的压力表读数。钢束的伸长量施工时应进行修正：

ΔLs（施工控制伸长量）=ΔLl（设计控制伸长量）×Ey（设计弹模）/Es（实测弹模） 3.8.2.2预应力张拉的操作步骤

1、钢绞线和锚具质量必须得到可靠的保证，并应采用高速公路指挥部指定生产厂家生产质量稳定产品。

2、张拉前对所用张拉油表与千斤顶进行全面校定，检验合格方可使用，通过标定确定张拉应力与压力表读数之间关系曲线，正确指导施工。 3、待砼强度达到设计强度的90%及时张拉。

4、穿放钢绞线前应全面检查锚垫板和孔道，锚垫板位置应正确。 5、安装工作锚，使每根钢绞线顺直对应通过锚板各孔。 6、安装工作夹片，千斤顶，使钢绞线顺直穿过油顶内孔。

7、钢绞线张拉采用两端对称同时张拉顺序先N2、N3再张拉N1。

8、张拉程序为0 初应力10%σcon 20%σcon 100%σcon(103σcon,持荷2min锚固）。

9、张拉应力控制采用钢绞线伸长值和张拉油表读数控制伸长值根据张拉力钢绞线长度，钢绞线的弹性模量计算确定，控制张拉力根据千斤顶压力表校验的关系曲线，确定张拉力和油表读数的对应关系控制张拉应力。 10、预应力筋张拉时的控制应力，应以张拉时的实际伸长值与理论计算伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值相差应控制在6%之内。

附a后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式：

Ｐ×Ｌ [1-e-(kL+μθ)] △L = P=P×

Ａy×Eg RL+μθ 式中: △L—预应力筋理论伸长值：cm； P—预应力筋的平均张拉力，N；

L—从张拉端至计算截面孔道长度，cm； Ay—预应力筋截面面积，mm2； Eg—预应力筋的弹性模量，Mpa； p—预应力筋张拉端的张拉力，N；

θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad； R—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，0.0015； μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，0.15 ； 上式考虑了孔道曲线及局部偏差的摩阻影响。当为直线孔道及不考虑局部偏差的摩阻影响时，预应力筋理论伸长值可简化如下：

（1）当孔道为直线时，θ=0，可简化为： p L= (1-e-KL) RAy×Eg

（2）当孔道为直线且无局部偏差的摩阻时， p = p，可简化为： p×L

L= Ay×Eg

公式的说明：

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①、预应力筋的弹性模量（Eg）取值是否正确，对理论伸长值的影响较大，据有关单位的测试资料表明，一般取Ｅg＝1.95×105Mpa较妥。对于重要工程，应提前测试。 ②、预应力筋的张拉力p，按下式计算：

P=σＫ×Ａg×n×1/1000×b 式中：P—预应力筋的张拉力，KN；

σk—预应力筋的张拉力控制应力，Mpa； Ag—每根预应力筋的截面面积，mm2； n —同时张拉预应力筋根数； b—超张拉系数，不超拉时为1.0。 预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。 b、实际伸长值的量测及计算方法

预应力筋张拉前，应先调整到初应力σ0（一般可控制应力的10%）再开始张拉和量测伸长值。实际伸长值除张拉时量测的伸长值外，还应加上初应力时的推算伸长值（通过测量10%σcon~20%σcon的伸长值），对于后张法尚应扣除混凝土结构在张拉过程中产生的弹性压缩值忽略不记。实际伸长值总量△L的计算公式如下： △L=L4-L1+L2-L1

式中L 1为10%σcon千斤顶活塞的伸出量的值 L 2为20%σcon千斤顶活塞的伸出量的值 L3为100%σcon千斤顶活塞的伸出量的值 L4为油压归零活塞伸长量的值

11、严格控制张拉工艺，防止滑丝、断丝、钢绞线断丝或滑丝应控制最多一丝，每断面滑丝不得超过该断面总数1%； 12、预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固，预应力锚固后的外露长度不宜小于30mm，锚具应用封端砼保护，当需长时间外露时，应采用防锈措施； 13、做好张拉现场施工记录，并观察张拉时的上拱值； 14、张拉预应力筋时安全注意事项：

①、张拉现场应有明显标志，与该工作无关的人员严禁入内；

②、张拉或退楔时，千斤顶后面不得站人，以防预应力筋拉断或锚具、楔块弹出伤人；

③、油泵运转有不下常情况时，应立即停车检查。在有压情况下，不得随意拧动油泵顶各部位的螺丝；

④、作业应由专人负责指挥，操作时严禁摸踩及碰撞力筋，在测量伸长及拧螺母时开动千顶或卷扬机；

⑤、冷拉或张拉时，螺丝端杆、套筒螺丝及螺母必须有足够长度，夹具应有足够的夹防止锚具夹具不牢而滑出；

⑥、千斤顶支架必须与梁端垫板接触良好，位置正直对称，严禁多加垫，以防支架受力不均倾倒伤人；

⑦、在高压的接头应加防护套，以防喷油伤人；

⑧、已张拉完而尚未压浆的梁，严禁剧烈震动，以防预应力筋裂断而酿成大事故。 15、预应力箱梁张拉完毕后，应注意观测中跨的以上拱值做好记录，控制变化曲线并注意与理论值相比较。 3.8.3孔道压浆施工

3.8.3.1压浆前水泥浆的配制应严格按照配合比进行，外加剂的用量必须准确，水泥浆稠度需控制在16—18S之间。

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3.8.3.2压浆前应进行封锚和孔道清洗。封锚用水泥砂浆填塞。 3.8.3.3水泥浆自拌制至压入孔道的延续时间，视气温情况而定一般在30—45分钟范围内。水泥浆在使用前和压注过程中应连续搅拌，对于因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆，不得通过加水来增加其流动度。

3.8.3.4压浆应缓慢，均匀的进行，不得中断，压浆时的最大压力宜为0.5—0.7Mpa，压浆应达到孔道饱满和另一端出浆，并应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5Mpa的一个稳压期，该稳压期不小于2分钟。

3.8.3.5压浆后应检查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理和纠正。每一个工作班应留取不少于3组的70.7mm×70.7mm×70.7mm立方体试件，作为评定水泥浆质量的依据。 3.8.3.6施工技术员应认真填写孔道压浆的施工记录。 3.8.4封锚施工

等到所有钢束张拉压浆结束以后，砼面凿毛并扎好封锚钢筋网，再安装定型封头钢模浇注封头砼。

3.9箱梁、板梁安装方案（预制方案略去） 3.9.1箱梁预制场地布置和地基处理

预制场地设置在青祁路高架桥P44#～P46#墩之间，设置6套底板。桥位东侧到定点线有一空地约400㎡，可作钢筋加工场地。 原地基地质情况良好，地表为民房拆迁后遗留建筑垃圾，其下为亚粘土、粘土。P45#墩先行开工进行桩基、承台施工，承台施工结束后填埋承台基坑并夯实处理，将44#～46#墩之间原地面清理整平并压实，然后上填3厘米碎石再次压实，浇筑10厘米C20混凝土，以硬化场地，保持场地整洁，增加地基承载刚度，减小地基沉降。（预制厂平面图） 3.9.2、龙门走向及轨道基础的设置

根据预制场现场布设情况及梁车的运输路线综合考虑，计划设置单龙门，出坑使用龙门为南北走向，东西方向行走，其与预制场的平面关系见附图。龙门轨道基础采用1.0米* 2米*30米（宽*高*长）的混凝土条形基础，为防止基础产生不均匀沉降和裂缝，基础内设置冷轧钢筋网片（在条形基础距其底和顶部的10公分处各加铺一层Φ10冷轧钢筋焊网，间距10*10公分，在条形的东西走向的中心两侧7公分处按15公分的间距预埋Φ16的钢筋，露出混凝土面20公分，用于固定龙门铁路钢轨）。考虑运梁车要通过轨道基础、钢轨高度与附近的地面齐平。 3.9.3、龙门高度设置

箱梁底板台座高0.3米，最大梁高1.6米，运梁台车高1.3米左右，龙门净空高度用13米应满足最大出梁净空高。 3.9.4、龙门跨径宽度设置 箱梁出坑时，运梁平车全部位于龙门的立柱之间，即箱梁的长度28米加上车头的长度2.5米，即30.5米；预制厂底板台座长28.5米，考虑台座边缘与龙门立柱的边缘预留足够施工作业面，龙门的跨径设置为33米，能满足吊梁及装车要求。 3.9.5、龙门及龙门安装

3.9.5.1、龙门采用中国铁道建筑研究设计院南京登峰起重设备制造有限公司的MQ60TX/35MA3型门市起重机（具体见使用说明书）。龙门立柱采用无缝钢管焊接而成、龙门横梁采用三角型桁架。底板底盘行走卷扬机采用5t慢速卷扬机，行走牵引钢丝采用6*37、直径21.5mm、公称抗拉强度1850Mpa交互捻高强钢丝绳（内芯为纤维芯）。起吊采用两台5T单筒慢速卷扬机，定动滑车为10门滑车，单点最大起吊重量为100T。钢丝绳采用前述的牵引绳，滑轮组穿绳采用10*10走21线数，快头由动滑车引出，死头固定

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在滑轮上。⑶、起吊千斤绳采用6*37直径55mm公称抗拉强度1850Mpa交互捻高强钢丝绳。采用双股捆绑兜底吊，吊点附近用半圆钢板垫，以减少吊绳磨损、梁边缘破损。 3.9.5.2、龙门安装方案： 工艺流程

供需交底—技术准备—工具材料—安全协议—安全措施—施工进度—施工预检— 场地布置—汽车吊装—整机拼装—电器预装—整机检测—吊装—电器安装—调试—自检 施工准备

3.9. 5.3设备工具准备

25T汽车吊2台、 马凳1付 、水平仪、 水平尺各1套、活动扳手10把、50M钢卷尺1把、长梯子2个、缆绳300M 、电焊机1台、扒杆1套、插座板及电缆1套、磨光机2套、撬棍、 沙纸 、 棉纱若干 氧气，乙炔若干 3.9.5.4，安全措施

1 、所有操作人员必须严格执行本工种的操作规程

2、 施工前队长必须认真查看施工现场，排除可能影响正常施工的安全隐患

3、 施工人员进入现场必须带好安全帽，穿好工作服和工作鞋，高空作业系好安全带 4、 高空作业必须栓好安全绳 5、 严禁在主梁上走动 6、 严禁酒后作业

7、每次作业前，必须仔细检查梯子的每一踏杆，第一次上人下面必须有人扶住，正常使用时，顶部必须固结

8 、起重吊装时，队长必须检查的安全点如下：汽车吊装的位置，其中吨位，吊具或捆扎钢丝绳的强度

9、起重物体时必须听从队长指挥 10、任何时候荷载下严禁有人

11、 若有违反操作规程和违章施工者，安全员有权勒令其停止工作 3.9.5.5，汽车吊装 （一）、立支架

根据门机的跨度及起升高度，于轨道两侧竖立两个支架 （二）、吊装

1、服从队长指挥，将汽车停至预测固定地点。 2、主梁起吊，置于支架上，栓紧。

3、按图纸将支腿，司机室与走台拼装，起吊垂直安装于轨道上，每个支腿用4条风绳固定。

4、主梁起吊，平移至支腿上方，拼装，焊接，用螺栓固定。 (三)、整机拼装

1 、整机的拼装应以该产品的使用说明书为准

2、 拼装时不应随便在设备上施焊，气割，扩孔等

3 、起重机上所有用螺栓连接的件，其连接孔多为配打而成，因此装配时应注意其配对的唯一性

4 、装下横梁，确保四轮形位公差

5 、装支腿，上螺栓，支腿顶部用缆绳固定

6 、装主梁，主梁分片吊装，按图纸对准各螺栓孔紧固螺栓 7 、小车吊装，主梁安装完成后将小车整体吊装至主梁上 8、 安装时应注意软缆入侧的 方向同控制箱对应

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9 、桥机小车的钢丝绳不应有锈蚀，损伤，弯折，打环，裂嘴和松散的现象 10 、小车安装完后，应按说明书要求加油

11 、空载时，小车的制动距离为：103MM—143MM 12 、满载时，制动时间内的下滑距离为80MM 13 、控制电压为36V （四）、轨道安装

1、用水平仪检查承轨梁的高低差，桥式起重机以每个柱子作为测量点，门式起重机每隔6M为测量点

2、如两轨全程高低差超过15MM时，重新用水泥找平承轨梁 3、当两轨全程高低差小于15MM时，用钢板将轨道垫平 4、根据测量结果，绘出承轨梁的高低曲线

根据承轨梁的高低曲线，计算出加垫钢板的厚度和数量

制作加垫钢板，加垫钢板的宽度不能小于轨道压板宽度，其厚度方向允许加叠，但必须将其焊成整体，最后和轨道钢垫板焊成一体

5、检查轨道安装材料（压板，螺栓）是否同轨道相符，标准轨道安装材料的尺寸见图示 6、通孔：如水泥预制梁螺栓孔因残留水泥而造成盲孔，则应用大锤和圆棒将其击穿 7、校直轨道

吊放钢垫板，吊装轨道，上压板螺栓 检测和调整轨道精度，按图示要求

装车档，轨道安装完毕后，在一根轨道的两端先装上车档，另一根轨道上的车档待起重机安装完后再安装

8、轨道安装结束后，测量轨道的安装误差，制成图表，归档 （五）、电气安装 总则

1、起重机电气安装应以该产品的使用说明书为准 2、电气安装前，建筑工程应具备下列条件： 起重机上部的顶棚不应渗水

各电气安装预埋件，预埋孔，应符合设计要求 安装滑接线的混凝土梁，应完成粉刷工作

3、电气装置的非带点金属部分均应涂防腐漆或镀锌。 4、所有紧固件除地脚螺旋外，应采用涂锌制品 5、接地滑接器与轨道应可靠连接

6、司机室与起重机本体用螺栓连接时，应进行电器跨接；其跨接点不应少于两处，跨接宜采用多股软铜线，其截面积不得小于16M/M，两端压接接线端子应采用镀锌螺栓固定；当采用圆钢或扁钢进行跨接时，圆钢直径不得小于12M/M，扁钢截面宽度不得小于40MM*40MM

7、起重机的每条轨道，应设两点接地，在轨道之间的接头处，宜作电气跨接；接地电阻应小于4欧姆 （六）、设备调试

1、调试前的准备和检查

关闭起重机电源民间擦所有连接部位（包括小车）的坚固情况；检查电路系统和电气设备的绝缘电阻是否符合要求。清除大车运行轨道上，起重机傻瓜以及试验区域内有碍调试的一切物品。同时，准备好负荷试验的重物 2、无负荷试验

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分别开动各机构，操纵机构操作方向应与各机构运动方向相一致，观察各机构应平稳的运转，没有冲击和振动等现象

沿行程全长，往返运行3次，检查大，小车运行机构情况 进行各种开关的试验，包括起升限位器，大车运行限位装置 3、负荷试验 静符合试验，检验起重机及个部分结构的承载能力。线起升额定负荷在桥架上往返运行数次后，将小车停在桥架中间，起升1.25倍额定负荷

动负荷试验，检验起重机各机构和制动功能。分别开动各机构反复启动和制动数次，试验还包括对悬挂着的载荷空中启动。起重机动载试验载荷为1.1额定载荷。 以上施工内容由南京登峰起重设备制造有限公司的专业队伍施工，安装好后报无锡市安检站验收。

3.9.6、箱梁安装施工工艺: 3.9.6.1、施工准备

对待将要的安装箱梁进行全面检查。包括侧板、底板除锈及表面局部

修饰，封头检查。检查完成后，对箱梁梁两侧的顶板进行分中弹线工作，以利于箱梁梁的准确就位。

盖梁：对盖梁中心线及箱梁梁安装端线及支座位置中心线进行现场放样、弹线工作，以利于箱梁就位，缩短就位时间，确保就位准确。对支座处标高进行复测，并报监理复核批准后施工，以确保支座标高的准确。 起吊及运输设备安全检查工作。本次安装的预制梁通过运梁车运输到工地施工现场进行起吊安装的，在箱梁安装前对运输便道进行加固、检查，确保便道通过运梁车时轮迹处平稳，便道采用建筑渣土碎石铺筑，用重型压路机压实。 3.9.6.2、预制梁运输

预制板梁运输采用炮车进行，跑车驾驶员经专业训练和丰富施工经验，由其负责运输过程的安全可靠性，跑车将梁运输至安装孔位后进行箱梁的安装作业。 3.9.6.3、箱梁支座的安装

1、橡胶支座在安装前，应全面检查产品合格证书中有关技术性能指标，必须符合合格证书中各项要求。如不符合设计要求时，不得使用。

2、安装前应将墩、台支座支垫处和梁底面清理干净，用水灰比不大于0.5的1：3水泥砂浆抹平，并使顶面标高符合设计要求。

3、安装前应计算并检查支座中心位置，并弹线标示，以确保支座安装位置的准确。 4、箱梁安装时，必须仔细 ，使箱梁就位准确且与支座密贴。就位不准确时，必须起吊重放，不得使用撬棒移动梁体。

5、遇有恶劣气候，如六级或六级以上大风，应停止高空安装作业。箱梁支座安装时，必须以施工放样标出的支座位置布置，不得随意变动。 3.9.6.4、板梁安装 1、吊车安装工艺

采用两台吊车抬吊的方式进行安装。吊车进行安装施工前做好地基的整平加固工作，并在地基上铺设路基箱板，确保施工机械的安全、稳固。 起重机用于吊装预制梁有充分的机动性与灵活性，当构件吊起后可在臂杆的有效范围内直接吊装，安装较为快捷、安全。

起重机在安装构件前应对其传动部分进行试运转，要求各部分操作系统完好正常，并检查所有起重索具应符合规定，发现有不符合要求或损坏的索具应立即更换后方可使用，以确保施工安全。

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起重机械行走通道和停靠位置，均应事先检查整修，必要时可采取加固措施，以满足起重机械的工作稳定性要求。

预制梁安装前，拆除在起重机械有效半径和有效高度内的所有障碍物。起吊时，按规定的吊点位置挂钩，吊起构件离开跑车10cm时，检查机身是否稳定、吊点是否牢固，在情况良好的情况下，方可继续作业。起重机械不得斜拉或作卷扬机使用，必须垂直吊升。起吊安装时，必须将支腿放下支撑稳定，起吊构件速度应均匀，平稳升降，禁止忽快忽慢急骤动作。

本次吊装因构件较重（最大起重量约为107T），所以决定采用双机抬吊，决定选用2台起重机（150吊车两台），并使两机臂杆保持一定距离，由富有安装经验的专人统一指挥，紧密配合，动作应协调一致，确保安装工作的顺利进行。根据测量现场情况为吊车起吊最大幅度7m、吊臂高度17米时，则150T吊车最大可起吊57.3吨，满足吊装要求。由于是汽车吊，安装过程中无法一次放置梁体到位，所以梁体吊上墩帽后临时放置在墩帽上，然后移动吊车通过二次起吊放置到实际位置。 2、梁安装质量要求及注意事项

1、梁安装时，构件砼的强度不应低于设计对安装所需要的强度。 2、梁吊装采用捆绑起吊，位置必须符合设计起吊位置。

3、支座安装严格按施工图纸要求进行。支座安装必须与垫石密贴，支座顶面坡度必须与梁底版坡度一致。

4、每片板梁架设完成后，应做好临时支撑防止倾覆，支点必须接触严密、稳固，待第二片板梁架好后用钢筋进行联结。

5、伸缩缝处必须顺直，全部贯通，不得堵塞或变形。 6、遇有6级以上大风时停止架设。

7、梁安装完毕并整体化前后，在尚未浇筑桥面砼前，汽车或筑路机械不得通过。 8、安装后，构件不得有硬伤、掉角和裂纹等缺陷，外露铁件必须做好防锈处理。 3.9.6.5、施工安全措施

3.9.6.5.1、龙门的安全控制措施 组合箱梁出坑的过程中，施工安全尤为重要，施工前，对所有人员进行一次安全技术交底，对于承载龙门吊，必须特别注意以下几点：

1、龙门架各部件吊运拼装涉及高处作业，必须由专人统一指挥。

2、龙门吊两侧吊车应选用同一技术性能指标的牵引卷扬机，两台卷扬机卷筒、钢丝绳等长，并由专人统一指挥，做到同步、同速运行，确保吊运安全。

3、龙门吊在投入使用前，除进行静载试吊试验外，还应在轨道上往返试运行，检查龙门架变形及轨距、轨道平整情况，使用过程中要定期检查葫芦、吊钩以及钢丝绳磨损情况。 4、轨道铺设要平直、轨矩统一，与道木接触密实，固定要牢靠，地基要密实，并有排水措施，应有专人经常检查、加固。

5、卷扬机操作手应集中精力，密切注意指挥者和操作人员动向，得到指挥者启动起吊信号后，首先将钢丝绳收紧，再使钢丝绳受力，而后慢慢起吊，将重物提高到恰当位置停止。 6、龙门吊要严格控制行走速度，每分钟不超过5m。

另外在用电安全方面应注意所有电器，开关在雨天要采取相应防潮措施，防止短路，每班工作完毕，应断电并关闸刀。电缆线穿过便道时，应挖沟并预埋钢管。电线电路由专职电工定期检查，确保安全生产、文明施工。 3.9.6.5.2、吊车安装箱梁

架设前对全体职工进行安全交底，认真做好安全意识的教育。强调箱梁梁施工过程中安全生产的重点和难点。施工时有专人指挥，统一指挥信号，做好施工区域和非施工区域的隔

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离，用绳索圈出施工范围，并派专人负责监管，禁止非施工人员进入。设立必要的信号标志，同时做好以下工作：

1、使用前，对起重机进行检查，检查各操作系统，制动系统，安全系统是否正常。同时检查钢丝绳，吊钩等是否符合规定，发现不符合要求或损坏，立即整改。

2、作业前应了解，熟悉作业点的环境情况。有否障碍物和高压输电线路，否则必须采取有效措施，由分管安全员，施工员，起重指挥员，操作员等一起到现场共同制定吊装方案和相关安全措施，操作员必须持证上岗。

3、起重机钓钩须由防止钢丝绳滑落的保险装置。

4、双机抬吊的关键是二台吊机在指挥员的指挥下，动作协调一致。起重机起吊时和转向时速度要均匀，起重臂重大仰角不得超过规定。大梁要平稳，构件下落时须慢速轻放。禁止或快或慢和突然制动。

5、大梁吊点要牢固平稳，当满荷载重时，大梁吊起离原有承载面20～30cm时应制动，检查机身是否平稳，吊点是否牢固，在情况良好的前提下，方可继续作业。 6、梁就位后支座与梁顶密合，采用挂篮吊挂检查。 7、指挥人员有上岗证，吊装之前进行适当的演习。 3.9.7、相关计算

轨道基础的地基验算： 1、地基承载力计算

根据无锡内环Ⅱ标工程岩土工程详细勘察报告：该地段灰绿~黄色粉质粘土，平均厚度为15米，地基承载力为260 Kpa。 G梁=1060KN G龙=700KN 龙门立柱分四个支点，每个混凝土扩大基础面积按两个支点距离的一半乘宽度考虑，由于埋置深度较小，为简化计算，不考虑基础四周土的嵌固作用。即基础承受竖向荷载，每一个扩大基础底所承受的压力

1.5*P=（1/4G梁+1/4G龙）*1.5=660KN （1.5为安全系数） Ó=P/A=P/（1.5*4.345）=101.3Kpa〈[Ó] 满足设计要求

2、龙门的立柱和横梁均为桁架结构，其相关验算已经检测部门确认满足施工要求。 3、各种起吊设备验算：

（1）起吊滑车组快绳计算（穿绕方法为10*10走21线数） p=K*Q

其中：K为滑轮组省力系数 K=fn-1*(f-1)/(fn-1)

f为单个滑轮阻力系数，青铜轴套轴承f=1.04

p =1.04*（21-1）*（1.04-1）/（1.04*21-1）*52.5=2.1T

起吊钢丝绳选用6*37直径19.5mm公称抗拉强度1850Mpa交互捻钢丝绳，允许荷载（安全系数取6）为： [p]≤aR/K

a--钢丝绳破断拉力换算系数，6*37取0.82

R--允许破断力总和查表19.5mm时32.2T，55mm时217.5T；

K--钢丝绳安全系数，用于电动起重设备取5～6，作捆绑吊索取8～10。 [p]=32.2*0.82/6=4.4T＞2.1T 由此可知起吊绳满足要求。 （2）千斤绳强度验算

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千斤绳选用6*37公称抗拉强度1850Mpa交互捻钢丝绳，直径55mm，允许拉力[p]=0.82*217.5/8=26T

而起吊重量为53.5T，千斤绳为双股，P=4*[p]=104T＞53.5T故满足要求。 3.9.8、附件（图形及龙门、吊车资料） 1、附件1：龙门与预制场平面示意图 2、附件2、运梁车与龙门平面位置示意图 3、预制场与便道示意图

4、MQ60TX/35MA3型门市起重机说明书。 青祈桥板梁安装 主要方法： 施工准备

1、提前察看水运路线，带领运输负责人熟悉路线，掌握青祈桥下河道水深（河道平时约3.5米左右，运输船的吃水深度为2.5米左右，河道宽度为40米，而运输船长30米）。确定好船只停靠位置。

2、按航道要求，在青祁桥河道上设置各种水上安全交通、警示等各种标志，成立专门水上交通、安全维护小组，组织专人值班。

3、机械设备到位：将架桥机各种配件运到新建青祁桥面上，进行组装，报监理组、安检站验收、运梁平车到位，吊车到位。

4、组织专人对运输船只在装梁前进行各项检查，确保中途不抛锚。 5、项目部会同监理组对安装队伍进行安全技术交底。

6、对待安装的板梁进行全面检查。包括侧板、底板除锈及表面局部修饰，封头检查。检查完毕，对板梁两侧的顶板进行分中弹线工作，以利于梁的准确就位。

7、盖梁：对盖梁中心线及板梁安装端线及支座位置中心线进行现场放样、弹线工作，以利于板梁就位，缩短就位时间，确保就位准确。对支座垫石处标高进行复测，并报监理复核批准后施工，以确保支座标高的准确。 8、架桥机拼装 架桥机拼装

NF50～25A3型架桥机由起重行车、主横梁、主横梁纵移台车、纵导梁、后支腿、后支架、中支腿、前支架、辅支腿、前后横移轨道、液压系统、电气系统等构件组成。

①架桥机组装在已做好箱梁顶对其进行组合吊装，现场配备两台25T吊车配合组装，架桥机纵导梁采用桁架结构。

②架桥机的纵导梁安装时，要特别注意稳定性,前导梁安装前，应将起重行车安装在配重位置，防止倾覆事故发生。 ③拼装完成后，架桥机在安装板梁前应对其传动部分进行试运转，主横梁纵移台车轨道两端应设止轮器。架桥机安装结束后请安全监理到现场对其进行各种指标检查，并对架桥机进行试运行。要求各部分操作系统完好正常，并检查所有起重索具应符合规定，发现有不符合要求或损坏的索具应立即更换后方可使用，以确保施工安全。 板梁安装

两台吊车停放在新建的桥面上的吊车将板梁从船上起吊至略高于运梁跑车，水平横移后落在已准备好的运梁跑车上，板梁装车后需进行紧固件捆绑，绑扎的紧固件拟采用5吨手拉葫芦，以确保运输的安全。运梁平车将梁平喂到架桥机下，架桥机起吊梁体后先纵向后横向平移至落梁位置后固定安装。具体步骤如下： 1、架梁前准备工作 （1）设备准备

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①检查架桥机各运动部位安全位置是否安全可靠,灵敏,如有问题应及时调整更换、修理。 ②检查架桥机各运动部件部位润滑情况,按要求加注润滑油(脂)。 ③检查液压系统各动作部件动作可靠性。 ④检查各电器、电机等部件动作可靠性。 ⑤检查机械结构部件可靠性。

⑥架桥机必须经过空载调试、静动态试验,确认设备达到设计指标后方可投入使用。 （2）人员准备

①架桥机人员应严格遵守《安全操作规程》。

②架桥机人员必须定岗定员,没有特殊情况,不准随意更换岗、人,尤其是前支架上作业人员。

③架桥机人员必须服从队长、班长指挥,实行下级对上级负责、汇报制,不准越级指挥。 ④架桥机实行班前点名,安排当天任务制,同时班后小结制,以利沟通。 2、运架梁 （1）运梁

吊车将梁体放于运梁炮车上，重载运梁跑车必须选用低档,运梁过程中,车必须有专人监护指挥倒车。 （2）架梁

①运梁平车载梁至架桥机尾部.(后支架后方附近) ②1#起重行车垂直起吊梁体,使梁体脱离台车面,临时支撑后支腿,同时检查卷筒排绳、制动。

③1#起重行车和后运梁平车配合前移梁体,如果起升高度不够,可临时拆除后支架台车拉杆。(此时起重行车应于主横梁跨中)

④当1#起重行车载梁前移至前、后支架1/2跨中时,应密切注意导梁变形。(定期测量该处下挠值和水平旁弯值)

⑤当2#天车够吊点时,停车制动.用2#天车起吊梁体。 87

⑥两台起重行车同时载梁前移至架梁段,徐徐落下;对于中梁,可按指定位置就位;对于边梁,先放于次边梁位置上,并临时支护好。 ⑦全幅梁体，采用整机横移落梁方法。

⑧安装顺序：先安装每幅的两片边梁，再安装每幅中间各梁，全孔安装完毕横向焊接联系后，在安装下一孔，每次安装之前都要对架桥机及各种安装设备做检查，确保安装顺利结束。

⑨先将边梁置于次边梁位置并临时支护好，然后整机横移回来，使主导梁中心和梁体中心重合，利用主横梁纵移台车上的落边梁油缸吊具或卷扬机构，重新捆吊梁体，使梁体离开盖梁20-30cm，然后整机横移至边梁位置落下，临时支护。然后用架桥机落进相邻次边梁，马上横向联接，形成稳定体系。 3、移机过孔（直桥） （1）第一步

①在已经架好的桥面上，全面检查架桥机各部，同时作好过孔的准备工作。（如钢丝绳、垫木、葫芦）

工况1：全面检查架桥机

②开动导梁上两套起重行车移动至前支架后方；

分别顶起中、后支腿，使后支腿携横轨脱离桥机10cm；开动后支架点葫芦，使后支架及横轨前移1/2梁长（若梁L=30m，即前移15m），收起中，后支腿，使后支架及横轨落稳于桥面上。（若为大坡度桥，可分几次前移后支架） 工况2：1.顶起中、后支腿，使后支架底面离开地面。 2.开动后摇滚电机，使后台车前移1/2梁跨。 3.收起中、后支腿，稳固后支架。

③开动导梁上两套起中行车移动至导梁尾部作配重：

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前后支架摇滚和导梁索具处于解除状态，同时开动前、后支架摇滚电机，导梁徐徐前移1/2梁长，直至辅支腿到达前方盖梁指定位置。（此时，前支架和已架梁体必须利用葫芦和钢性撑具于后方撑牢固）

工况3：1.临时稳固前支架。

2.两套起重行车于桥机尾部作配重，同时开动前、后摇滚电机，使主导梁前移1/2梁跨。

3.支起辅支腿，使主导梁水平。 ④辅支腿下垫好硬木块（板），向前推辅支腿约10cm，顶起辅支腿，使导梁支平；为防止左右倾，预先用葫芦分别将辅导梁前端和盖梁两端拉紧。 （2）第二步

①起中、后支腿携横轨离开桥面，开动电葫芦，使其徐徐前移，直至中支腿后方停止。收起中后支腿，落后支架及横轨于桥面上，垫牢垫实。

②中后支腿、后支架同时支撑桥面以上部分导梁，辅支腿支撑前侧导梁，导梁上两套起重行车全部移至导梁尾部作配重。

③测量辅导梁下导梁和盖梁顶面空间尺寸，和后方前支架顶部到横轨底部尺寸，两者比较，以决定前支架缩回调整尺寸，保证一次前支架到达前方盖梁。

④将后摇滚架与导梁索牢，开动前支架电葫芦，前支架徐徐前移至前方盖梁指定位置；前支架于前方盖梁上高度调整好和横轨垫实垫牢后，使用可靠前后钢性斜撑和葫芦将其稳固，以防止下一步前移导梁时间前倾倒。

工况5：1.中、后油缸支腿、辅支腿、后支架同时支撑纵导梁。 2.收起前支腿油缸，使下部台车脱离盖梁面。 3.开动前支架电动葫芦，使前支架前移到位。

⑤辅支腿、中后支腿脱空，开动前后支架摇滚电机，导梁徐徐前移，直至架梁工况支点位置。

3、架桥注意事项：

1、板梁吊装采用双吊点起吊，吊环位置必须符合设计起吊位置。

2、支座安装严格按施工图纸要求进行。支座安装必须与垫石密贴，支座顶面坡度必须与梁底版坡度一致。

3、铺设运梁轨道应顶面应抄平。

4、架桥机纵向移动至待架孔位时，架桥机天车移至后端锁定，利用天车自重稳定架桥机。 5、遇有5级以上大风时停止架设。 4、板梁安装质量要求

板梁安装完毕并整体化前后，在尚未浇筑桥面板砼前，汽车或筑路机械不得通过。梁安装

时，构件砼的强度不应低于设计对安装所需要的强度。安装后，构件不得有硬伤、掉角和裂纹等缺陷，外露铁件必须做好防锈处理。板梁安装必须平稳，支点必须接触严密、稳固。支座接触必须严密，不得有空隙，位置必须符合设计要求。伸缩缝处必须顺直，全部贯通，不得堵塞或变形。板梁安装前必须对板梁的起拱度进行测量。派专人负责架梁的质量控制，主要架梁线，支座位置，伸缩缝间距等的控制。 梁、板安装允许偏差 项次 1 项目 平面位置 顺桥纵轴线方向 垂直桥纵轴线方向 允许偏差（mm） 10 5 10 10 焊接 湿接 10 20 +10-5 每块位置 每块边缘高差 5 1 大于设计 10 20 2 相邻面构件支点处高差 相邻构件接缝宽度 横隔梁相对位置 伸缩缝宽度 支座板 焊缝长度 梁间焊接板高差 梁间焊接板离缝 3 4 5 6 7 8 90

第四部分 工程业绩及工程照片

工程质量：质量评比：位于参建标段前列 进度方面：进度评比：位于参建标段前列

外界评价：业主评价：不愧于江苏交工的称号、对这样的施工单位，我们很满意

第五部分 工程量清单及工程变更（洽商情况）

见附件：清单及变更洽商

第六部分 工程中遇到的困难及其处理情况及施工体会

工程中遇到的困难及其处理情况

1、拆迁

本工程拆迁任务繁重，我部积极配合业主抓紧对施工范围内房屋的拆迁工作，积极为业主服务，为无锡市民服务。

2交通疏导管理

由于本工程地段交通繁忙，场地狭小，工程建设与交通通行的矛盾十分突出，我部在工程建设期间，多次建议并得到采纳由指挥部、当地有关部门、交警部门以及施工单位等参加的协调会制度，全面地、及时地协调各方关系，解决工程及交通中的各类问题，促进工程进展，确保交通畅通、安全。

采取在路桥工程正式开工前，打通辅道，利用辅道的临时位置通行，一旦工程开工，保证基本通行条件。在主体工程完成后，再按设计要求返修辅道，恢复管线。

3建议在工程正式开工前，进行充分的周边道路交通流量的调查工作，调整涉及路段的车辆通行方向，必要时设置单行道，引导社会车辆绕道行驶，临时调整部分公交车的路线，减轻工程区域的交通压力。

4本工程地下管线众多，协助业主协调好各管线单位对管线的改移和拆迁工作，按照道路施工的工期对管线工程文明进行施工。

5施工协调

由于本工程工期时间安排较紧，施工质量要求较高，因此在施工过程中，作为施工单位，严格遵守指挥部对各施工节点的工期要求，不折不扣按期完成。对在施工期间，不可避免地出现各种因素，影响工期，其中人、材、机、资金、环境五大因素是对施工过程影响的主要因素，施工单位在施工中积极配合业主工作，按业主要求进行施工。积极配合提供最大限度地协调各方面的工作。

施工体会

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一、工期紧，压力大。

本项目于2006年4月28日正式开工建设，总工作量约1.4亿元，。整个工程要在12个月内完成。在具体施工期间，项目部在倒排总体计划的基础上，将施工计划细化到每一周、每一天，同时必须保证这些计划完全落实到位，不能出现任何差错的情况下，才能保证工期满足指挥部要求。为此，无论是项目部管理人员还是一线工人都十分紧张，每天加班加点，压力很大，十分辛苦。

二、障碍物多，拆迁多。

本项目主线高架施工拆迁涉及电力管线、通信管线、煤气管道、自来水管道，高压线、军用光缆、厂房。同时，由于工期紧张，所有障碍物必须及时解决，否则会影响整体工期的顺利实现。然而，由于房屋拆迁不是一时就可以解决的，大都需要很长时间。为此，严重制约施工进度

三、施工报检程序繁杂

由于本工程为无锡市政工程（且是重点工程），很多施工模式不习惯，质量方面：结构物每个首件必须经市质检站现场验收合格后方可进行，桩基施工每根桩都必须经设计院现场验槽合格后方可终孔；特别是道路施工时必须每层都必须质检站报检，对工期进度很有影响。安全方面：大部分方案都必须报安检站批审，现场施工很多工序也必须经安检站同意后方可进行。由于很多地方刚开始不习惯，造成工作被动。

车流量及人流量都比较大，一旦发生交通堵塞将带来极坏的社会影响，要保证道路畅通必须合理安排现场，并委派专人指挥交通。此外，还要安排专人清扫便道，保证道路清洁，不影响过往车辆及行人安全通过。更重要的是由于本项目便道旁即为高架桥，临边作业维护要求很高，否则一旦有高处坠物会很有可能伤害到过往车辆及行人，存在极大的安全隐患。项目部必须高度警惕，安全员每天坚持深入施工现场，督促工人严守安全操作规程，确保安全、文明施工。

五、高危作业多，施工难度大。

由于本项目涉及跨路作业、水上作业、高处作业较多，施工难度较大。特别是市区施工，来往的高层领导非常多，业主、安检站对跨路施工的质量和安全极度重视，一旦发生差错将影响公司无锡建设市场的声誉。

六、项目部资金管理

资金是项目稳步运营的保障，尤其在本项目，桥梁工程资金紧缺，往往造成资金短缺而影响施工。通过在这个项目中，在公司领导的成功运作和集团领导的大力支持下，我

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们克服了多次因资金不到位而造成的困难。同时，我们也体会到一个项目要稳健发展，一定要确保有足够的资金担保。

七、技术支持 公路工程是一项专业技术非常强的行业，要求过硬的专业知识和丰富的工作经验。作为工程技术人员，一是要不断地加强学习掌握新知识，新技术；二是要不断积累经验，要虚心好学，多请教。作为技术人员就是要在有限的条件下创造最高工程效益。我们的公司是路桥行业的骨干企业，但有些地方与部级单位还是存在差距，我们不论在内业还是外业上，都要刻苦学习，抓紧提高自己的业务水平，才能保证在今后的工程项目中最大限度地发挥自己的职能。

无锡内环西线Ⅱ标项目经理部 2007年12月9日 办公室卫生管理制度 一、主要内容与适用范围 1．本制度规定了办公室卫生管理的工作内容和要求及检查与考核。 2．此管理制度适用于本公司所有办公室卫生的管理 二、定义 1．公共区域：包括办公室走道、会议室、卫生间，每天由行政文员进行清扫； 2．个人区域：包括个人办公桌及办公区域由各部门工作人员每天自行清扫。 1. 公共区域环境卫生应做到以下几点： 1） 保持公共区域及个人区域地面干净清洁、无污物、污水、浮土，无死角。 2） 保持门窗干净、无尘土、玻璃清洁、透明。 3） 保持墙壁清洁，表面无灰尘、污迹。4） 保持挂件、画框及其他装饰品表面干净整洁。 5） 保持卫生间、洗手池内无污垢，经常保持清洁，毛巾放在固定（或隐蔽）的地方。 6） 保持卫生工具用后及时清洁整理，保持清洁、摆放整齐。7） 垃圾篓摆放紧靠卫生间并及时清理，无溢满现象。 2. 办公用品的卫生管理应做到以下几点： 1） 办公桌面：办公桌面只能摆放必需物品，其它物品应放在个人抽屉，暂不需要的物品就摆回柜子里，不用的物品要及时清理掉。 2） 办公文件、票据：办公文件、票据等应分类放进文件夹、文件盒中，并整齐的摆放至办公桌左上角上。3） 办公小用品如笔、尺、橡皮檫、订书机、启丁器等，应放在办公桌一侧，要从哪取使用完后放到原位。4） 电脑：电脑键盘要保持干净，下班或是离开公司前电脑要关机。5） 报刊：报刊应摆放到报刊架上，要定时清理过期报刊。 6） 饮食水机、灯具、打印机、传真机、文具柜等摆放要整齐，保持表面无污垢，无灰尘，蜘蛛网等，办公室内电器线走向要美观，规范，并用护钉固定不可乱搭接临时线。7） 新进设备的包装和报废设备以及不用的杂物应按规定的程序及时予以清除。3. 个人卫生应注意以下几点： 1） 不随地吐痰，不随地乱扔垃圾。 2） 下班后要整理办公桌上的用品，放罢整齐。 3） 禁止在办公区域抽烟。4） 下班后先检查各自办公区域的门窗是否锁好，将一切电源切断后即可离开。 5） 办公室门口及窗外不得丢弃废纸、烟头、倾倒剩茶。 4．总经理办公室卫生应做到以下几点：1） 保持地面干净清洁、无污物、污水、浮土，无死角。2） 保持门窗干净、无尘土、玻璃清洁、透明。 3） 保持墙壁清洁，表面无灰尘、污迹。4） 保持挂件、画框及其他装饰品表面干净整洁。 三、 检查及考核 每天由领导检查公共区域的环境，如有发现不符合以上要求，罚10元/次。

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