新型光伏并网逆变器电压型控制方法

第３５卷第２１期　５５６０　２０１５年１１月５日　中。国电机工程学报　Ｖｏ１．３５　Ｎｏ．２１　Ｎｏｖ．５，２０１５　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＳＥＥ　￣２０１５　Ｃｈｉｎ．Ｓｏｃ．ｆｏｒ　Ｅｌｅｃ．Ｅｎｇ　ＤＯＩ：１０．１３３３４￣．０２５８—８０１３．ｐｃｓｅｅ．２０１５．２１．０２０　文章编号：０２５８—８０１３（２０１５）２１—５５６０－０９　中图分类号：ＴＭ　７２７　新型光伏并网逆变器电压型控制方法　刘鸿鹏　，朱航　，吴辉　，王卫　，王春祥２，徐殿国　（１．哈尔滨工业大学电气工程及自动化学院，黑龙江哈尔滨市１５０００１；　２．上海新时达电气股份有限公司，上海市嘉定区２０１８０２）　Ａ　Ｎｏｖｅｌ　Ｖｏｌｔａｇｅ－－ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ　Ｍｅｔｈｏｄ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　Ｇｒｉｄ－－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　Ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ　Ｉｎｖｅｒｔｅｒ　ＬＩＵ　Ｈｏｎｇｐｅｎｇ　，ＺＨＵ　Ｈａｎｇ　，ｗｕ　Ｈｕｉ　，ＷＡＮＧ　Ｗｅｉ　，ＷＡＮＧ　Ｃｈｕｎｘｉａｎｇ２ＸＵ　Ｄｉａｎｇｕｏ　，（１．Ｓｃｈｏｏｌ　ｏｆ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ，Ｈａｒｂｉｎ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｈａｒｂｉｎ　１　５０００　１，Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉｎｇ　ａＰｒｏｖｉｎｃｅ，Ｃｈｉｎａ；　２．Ｓｈａｎｇｈａｉ　ＳＴＥＰ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｊｉａｄｉｎｇ　Ｄｉｓｔｒｉｃｔ，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２０１　８０２，Ｃｈｉｎａ）　ＡＢＳＴＲＡＣＴ：Ｄｒｏｏｐ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｉｓ　ｕｓｅｄ　ｉｎ　ＰＶ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ　ｓｙｓｔｅｍ，　ｗｈｉｃｈ　ｃａｎ　ａｃｈｉｅｖｅ　ｓｅａｍｌｅｓｓ　ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　０　引言　光伏并网逆变器普遍采用电流型控制【】　，可直　接调节电流的相位和幅值：通过锁相环跟踪电网电　压以保证逆变器输出电流始终与电网相位一致Ｌ３　Ｊ，　ｍｏｄｅ　ａｎｄ　ｉｓｌａｎｄｅｄ　ｍｏｄｅ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ　ｉｍｐｅｄａｎｃｅ　ｏｆ　ｌｏｗ—ｖｏｌｔａｇｅ　ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　ｗｉｒｅｓ，　ａ　ｎｏｖｅｌ　ｖｏｌｔａｇｅ－ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ　ｍｅｔｈｏｄ　ｆｏｒ　ｇｍ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ＰＶ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ　ｉｓ　ｐｒｏｐｏｓｅｄ　ｉｎ　ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ．Ｂｙ　ａｄｄｉｎｇ　ａ　ｐｏｗｅｒ　ｌｏｏｐ　ａｎｄ　ａ　ＤＣ－ｌｉｎｋ　ｖｏｌｔａｇｅ　ｌｏｏｐ　ｔｏ　ｄｒｏｏｐ　ｃｏｎｔｒｏｌ，ｔｈｅ　ｐｏｗｅｒ　ｏｆ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ　ｃａｎｎｏｔ　ｂｅ　通过调节电流幅值大小以保证逆变器向电网馈送　最大功率。传统微网在并网模式中，逆变器采取电　流型控制；在孤岛模式中，至少要有１台逆变器变　为电压型控制。这种控制方式的转变必然导致切换　过程的暂态冲击与震荡【６　］。如果主逆变器在并网和　孤岛时都采用电压型控制，即在全运行过程中控制　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｄ　ｂｙ　ｇｒｉｄ　ｆｌｕｃｔｕａｔｉｏｎ，ｔｈｅ　ｐｏｗｅｒ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ＰＶ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ　ｉｓ　ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ，ＰＶ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ　ｃａｎ　ｏｕｔｐｕｔ　ｍａｘｉｍｕｍ　ａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｅｒ　ｉｎｔｏ　ｄ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｄｃ—ｂｕｓ　ｖｏｌｔａｇｅ　ｉｓ　ｓｔａｂｌｅ．Ｔｈｅ　ｖａｌｉｄｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｒｏｐｏｓｅｄ　ｍｅｔｈｏｄ　ｉｓ　ｖｅｒｉｆｉｅｄ　ｂｙ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｒｅｓｕｌｔｓ．　ＫＥＹ　ＷＯＲＤＳ：ｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ（ＰＶ）ｉｎｖｅｔｒｅｒ；　ｖｏｌｔａｇｅ—ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ　ｍｅｔｈｏｄ；ｄｒｏｏｐ　ｃｏｎｔｒｏｌ；ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｅｒ；　方式不变，那么就可以有效减小模式切换对微网系　统的影响。　ａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｅｒ；ｍａｘｉｍｕｍ　ｐｏｗｅｒ　ｐｏｉｎｔ　ｔｒａｃｋｉｎｇ（ＭＰＰＴ）　文献［８］提出了一种电压控制型逆变器并网控　制方案，通过并网电压间接控制并网电流，利用谐　摘要：将下垂控制应用于逆变器电压型并网控制系统中，可　以实现逆变器在孤岛和并网两种运行模式间无缝切换。针对　低压电力线的阻抗特点，提出新型光伏逆变器电压型并网控　制策略。在阻性下垂控制的基础上增加功率环和直流母线电　波检测和重复控制改善并网电流波形质量。但该方　法采用锁相环检测电网相位，对其控制精度要求较　高，锁相误差将导致极大的环流，此外，该方案并　未给出并网功率的调节方法。文献［９］提出了一种调　整逆变器输出电压相位的光伏电压控制型并网方　法，根据ＭＰＰＴ来微调并网电压相位，不但能弥补　压环，解决电压控制型逆变器并网功率易受电网波动影响等　问题，增强了光伏逆变器对功率的控制能力，满足始终以最　大有功功率并网和维持直流母线电压稳定的要求。实验结果　验证了所提控制方法的有效性。　关键词：光伏并网逆变器；电压型控制；下垂控制；无功功　锁相环检测误差，而且能控制光伏逆变器向电网输　率；有功功率；最大功率跟踪　基金项目：国家自然科学基金项目ｆ５１２０７０３２）；台达环境与教育基　金会《电力电子科教发展计划》（ＤＲＥＫ２０１３００３）；中央高校基本科研业　务费专项资金项目（ＨＩ　ＮＳＲＩＦ．２０１３０１９）。　Ｐｒｏｊｅｃｔ　Ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ　ｂｙ　Ｎａｔｉｏｎａｌ　Ｎａｔｕｒａｌ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｃｈｉｎａ　ｒ５　１２０７０３２）；Ｇｒａｎｔｓ　ｆｒｏｍ也ｅ　Ｐｏｗｅｒ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｅｄｕｃａｔｉｏｎ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　Ｐｒｏｇｒａｍ　ｏｆ　Ｄｅｒａ　Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ＆Ｅｄｕｃａｔｉｏｎａｌ　Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ　送最大功率，但该文献没有给出如何分别调节有功　功率和无功功率的方法，不能进行有效的功率控　制。有学者提出有功和无功能够解耦控制的电压控　制型光伏并网系统，通过调节光伏阵列电压实现最　大功率跟踪，光伏阵列电压给定值与实际值经过ＰＩ　调节作为有功功率给定，控制逆变器输出最大有功　功率，同时无功功率输出给定值，实现了功率的解　（ＤＲＥＫ２０１３００３）；Ｔｈｅ　Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｆｕｎｄｓ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　Ｃｅｎｔｒａｌ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｉｅｓ　ｒＨＩ　ＮＳＲＩＥ　２０１３０１９）．　耦。但该方法所采用光伏逆变器为比较简单的单级　第２１期　刘鸿鹏等：新型光伏并网逆变器电压型控制方法　Ｐ：　Ｕ２　５５６１　结构，无法适用于更为常用的两级结构等其它逆变　器。此外，该方法必须保证逆变器与电网直接连线　阻抗为感性才能成立。　下垂控制通常用于多个逆变器的对等并联，属　于电压型控制方法［１０－１１】。该控制方法通过微调逆变　器输出频率和电压来分别实现有功和无功的控　制　１２－１５］。有学者提出将下垂控制应用于逆变器的电　压型并网控制系统，达到逆变器在孤岛和并网两种　ＣＯＳ　一　ｃ。ｓ（　＋　）　厶　厶　（２）　Ｑ：　Ｕ２　ｓｉｎ　一　ｓｉｎ（　＋　）　（３）　传统下垂控制忽略了线路阻抗中的阻性成分，　认为传输线路以感性为主。然而，实际电力传输线　的阻抗情况较为复杂，其中低压电力传输线以阻性　为主［１９－２０］。本文所研究的用户侧小型微网通常并在　低压配电网上，线路以阻性为主，即　０。同时　很小，ｓｉｎ６￣　ｃｏｓ６￣１，可得：　运行模式问无缝切换的目的。文献［１６］提出白适应　调节下垂系数的下垂控制来克服电网的扰动，保持　逆变器输出功率恒定，但该方法功率控制依然不够　精确，且下垂系数的大小影响系统的动态特性和稳　定性【１　，确定后不宜进行改变；文献［１８】提出在下　垂控制中增加额定点调节环，电网电压和频率发生　变化时维持逆变器输出功率不变，但未论述传输线　路阻抗对并网功率的影响，且该方法基于简化逆变　器模型，并未研究适用于具体分布式电源变换器拓　扑的控制策略。　本文首先通过电压型逆变器并网等效电路得　出低压电力传输下的逆变器输出功率方程，推导出　功率解耦控制方法。然后，针对采用下垂控制的并　网逆变器，分析了电网频率波动对无功功率的影　响，电网电压波动对有功功率的影响，以及光伏最　大功率波动对系统功率平衡的影响。最后，提出新　型光伏逆变器电压型并网控制策略，通过动态平移　下垂曲线的方式适应外界的波动，实现并网逆变器　的恒功率输出，同时维持逆变器前后级功率平衡，　有效控制直流母线电压，保证系统稳定。　１并网功率分析　图１为逆变器电压型并网等效电路，逆变器和　电网均可等效为电压源，ＵＺ　０为逆变器输出端电　压，ＺＺ　０为并网阻抗，Ｅ　一　为电网电压。逆变　器输出功率即流入Ａ点的功率为　：Ｐ＋ＪＯ：ＵＺＯ．—ＵＺＯ－ＥＺ－６　ｆ１）　—计算式（１）中的有功功率与无功功率可得　ＺＺ　０　图１逆变器电压型并网等效电路　Ｆｉｇ．１　Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ　ｃｉｒｃｕｉｔ　ｏｆ　ｖｏｌｔａｇｅ－ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ　ｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ　Ｐ：—Ｕ（Ｕ－Ｅ）　ｆ４１　—Ｚ　、　Ｑ＝一　Ｚ　ｆ５１　因此得到了与传统下垂控制相反的功率解耦　控制方法：并网有功功率通过逆变器输出电压幅值　调节，并网无功功率通过逆变器相位来调节。可见　电压控制型逆变器并网时的输出功率方程与逆变　器并联类似。电压型并网逆变器可看做两个交流电　压源并联。进而得到下垂方程：　＝　一ｋｐ（Ｐ—ｅｏ）　（６）　厂＝　＋ｋｑ（Ｑ—ａｏ）　（７）　式中：　为逆变器输出电压幅值参考值；厂为逆变　器输出频率参考值；Ｕｏ为逆变器额定输出电压幅　值；　为逆变器额定输出频率；　为逆变器输出有　功功率的下垂系数；‰为逆变器输出无功功率的下　垂系数；Ｐ为逆变器输出有功功率；Ｑ为逆变器输　出无功功率；ｅｏ为逆变器输出额定有功功率；Ｑｏ　为逆变器输出额定无功功率。　基于阻性线路阻抗，所对应的下垂曲线如图２　所示。由于电网可以被看为一个无穷大电源，所以　理想情况下并网逆变器的频率和电压与电网强制　保持一致。逆变器．厂和【厂完全由电网情况决定，通　过式（６）和式（７）可知，Ｐ和Ｑ也被相应确定下来。　（ａ）Ｑ　下垂控制　（ｂ）Ｐ－Ｕ下垂控制　图２阻性下垂曲线　Ｆｉｇ．２　Ｔｈｅ　ｒｅｓｉｓｔｉｖｅ　ｄｒｏｏｐ　ｃｕｒｖｅｓ　中国电机工程学报　第３５卷　通过合理设计下垂方程参数，就可使逆变器输出所　需的功率。但在实际情况中，电网并非始终保持额　定值，而是存在微小的波动。　２并网下垂控制分析　２．１　无功功率控制　令式（７）中　＝５０Ｈｚ，Ｑｏ＝０，则电网频率为额　定值时逆变器无功功率为０，向电网输送的全部是　有功功率。随着电网频率的微小变化，厂也将跟随　电网变化不再为５０Ｈｚ，式（７）控制的并网逆变器输　出无功功率会产生偏移。　由式（５）和式（７）可得如图３所示的Ｑ　控制环，　其中，‰、　Ｅ和ｚ均为比例常数，可算出逆变　器输出的无功功率为　２兀【　．　（　）＋　（８）　图３　Ｑ－ｆ控制环　Ｆｉｇ．３　Ｔｈｅ　Ｑ－ｆｃｏｎｔｒｏｌ　ｌｏｏｐ　由于Ｑ０、　和电网频率厂ｇ州也为常数，将其拉　普拉斯变换带入（８）可得：　Ｑ（ｓ１＝　Ｚｓ＋２ｘＵＥｋ　＋　＋　ｆ～　９　由拉普拉斯终值定理，无功功率的最终稳定　值为　，　，　ｌｉｍＱ（ｔ）＝！…ｉｍｓＱ（　ｓ）＝Ｑｏ＋　（１０）　ｑ　式（１０）仅与式（７）相对应，表明逆变器稳态运行　时频率被电网频率拉入一致。因此逆变器并网的无　功功率与下垂方程参数和电网频率有关，与线路阻　抗无关。若电网为额定值，即ｆｇｒｉｄ－－Ｊ￣＝５０Ｈｚ，则逆　变器输出Ｑ０，等于所期望的输出值。当下垂方程不　变时，无功功率与电网频率呈线性关系，若电网频　率发生波动，无功功率将随之发生偏移。要想克服　电网频率波动的影响，保持输出无功功率稳定，必　须改变下垂控制方程。　如图４所示，电网频率等于厂０时，逆变器输出　图４无功功率波动　垂曲线　Ｆｉｇ．４　Ｑ－ｆｄｒｏｏｐ　ｃｕｒｖｅｓ　ｗｉｔｈ　ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｅｒ　ｌｆｕｃｔｕａｔｉｏｎ　无功功率为所设计的期望值Ｑｏ＝０，此时逆变器稳　定运行于ａ点；当电网频率波动为　时，逆变器频　率也被电网拉为一致，由下垂特性，逆变器输出无　功功率变为Ｑ１，此时逆变器运行于ｂ点；为控制逆　变器输出无功功率仍然为期望值Ｑｏ＝０，可平移下　垂曲线，使逆变器工作于Ｃ点，从而维持逆变器输　出功率恒定。　２．２有功功率控制　逆变器与电网整个并联系统稳定时的频率必　然是处处一致的，被电网频率强制拉入同步。但并　联系统的电压幅值不可能是处处一致的，因为传输　线路阻抗上存在压降。逆变器输出端电压不会与电　网强制相等，而是与电网电压、阻抗大小等多种因　素有关。　由式（４），逆变器输出端电压为　●＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿●＿－－＿一　Ｕ：—Ｅ＋￣ＩＥ２＋４ＰＺ　１１　—２　　、式（１１）与式（６）所示的下垂方程存在唯一的稳态　运行点。电网电压Ｅ的波动是不可控的，并网线路　阻抗ｚ的大小与传输线长度等因素有关，也是未知　的，这两种因素都会引起逆变器输出端电压　的变　化。令式（６）中Ｕｏ＝２２０Ｖ，由于Ｕ不一定为２２０Ｖ，　逆变器输出有功功率会发生偏移。　由式（４）和式（６）可近似得到如图５所示的简化　Ｐ—Ｕ控制环，　、Ｅ和ｚ均为比例常数，可算出逆　变器输出的有功功率约为　Ｐ：　！　＋—Ｅ（Ｕｏ—－Ｅ）　ｆ１２）　Ｚ＋ｋｐＥ、　Ｚ＋ｋｐＥ　图５　Ｐ－Ｕ控制环　Ｆｉｇ．５　Ｔｈｅ　Ｐ－Ｕ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｌｏｏｐ　第２１期　刘鸿鹏等：新型光伏并网逆变器电压型控制方法　图３所示的无功控制环中含有积分环节，所以　排除了阻抗对于功率的影响。然而图５的控制环中　没有积分环节，推出的式（１２）所示有功功率与下垂　控制参数、电网电压和线路阻抗均有关。通过式（１２）　可知，由于阻抗压降的作用，即使电网为额定值，　＝Ｅ＝２２０Ｖ，输出的有功功率也不等于所期望的　图８光伏最大功率波动下垂曲线　Ｆｉｇ．８　Ｄｒｏｏｐ　ｃｕｒｖｅ　ｕｎｄｅｒ　ｍａｘｉｍｕｍ　ｐｏｗｅｒ　ｌｕｃｔｆｕａｔｉｏｎ　尸０，而电网电压　在额定点附近的波动会进一步导　致有功功率的偏移。若希望有功功率能稳定控制在　期望值，则必须改变下垂控制方程。　根据式（１１）绘制逆变器输出特性曲线，与有功　率波动下垂曲线。开始时刻Ｐｏ＝Ｐｐｖ＝尸１，光伏逆变　器输出功率也为尸ｌ，系统稳定运行于口点；某一时　下垂曲线存在唯一的交点，如图６所示。电网电压　刻ＰＰｖ变为　，则Ｂｏｏｓｔ变换器输出功率为Ｐ２，而　为　时，按照式（６），希望逆变器输出有功功率为　后级逆变器输出功率仍然为Ｐ１，造成前后级输出功　尸０，但由于阻抗的作用，实际输出功率为Ｐ】，逆变　率的不平衡，引起系统的不稳定，触发直流母线电　器稳定于口点。当电网电压波动为　时，逆变器　压的过压／欠压保护；此时应改变逆变器的功率给定　有功功率再次发生偏移，变为Ｐ２，稳定工作在ｂ点。　使Ｐｏ＝Ｐ２，利用上节中有功功率的控制方法，即平　为控制逆变器稳定输出Ｐ０，可平移下垂曲线，使稳　移Ｐ－己厂下垂曲线，使系统运行于ｂ点，再次达到功　定工作点变为ｃ。　率平衡。　３新型电压型并网控制　基于上述分析，为利用动态平移下垂曲线的方　法克服电网波动引起的功率偏移，可实时改变式（６）　和式（７）中　和．厂０。将闭环反馈控制方法引入到下　垂控制中，增加功率环，　的平移量为　．　０　ＰＩ　Ｐｏ　Ｐ２　Ｐ　△Ｕ０＝（　１＋—里）（ＰＰｖ—Ｐ）　（１３）　图６有功功率波动下垂曲线　Ｆｉｇ．６　Ｑ－ｆｄｒｏｏｐ　ｃｕｒｖｅｓ　ｗｉｔｈ　ａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｅｒ　ｌｆｕｃｔｕａｔｉｏｎ　式中　１和‰分别为ＰＩ调节器比例、　积分系数。　２．３最大功率跟踪　同理可得到　的平移量为　光伏并网时应将尽量多的有功功率馈入到电　：（　＋　）（‘　Ｑ一０）　（１４）　网中，前级Ｂｏｏｓｔ变换器采用最大功率跟踪控制。　图７所示为光伏逆变器的能量流动图，直流母线电　式中　和ｋｉｑ分别为ＰＩ调节器比例、积分系数。　容的储能和缓冲作用有限，为维持系统稳定，前后　将下垂曲线平移量分别叠加到并网下垂方程　级输出功率应保持一致。　中，得到：　假设并网逆变器无功率损耗，后级逆变器下垂　控制的Ｐ０应始终等于Ｂｏｏｓｔ变换器输出的光伏阵列　最大功率ＰＰｖ，而Ｑ０始终为０。图８为光伏最大功　］　Ｊ十，ｊＴ　ｆ　－　．　Ｃ一－电网ｆｆ　化简得：　ｌ　图７光伏逆变器能量流动示意图　Ｆｉｇ．７　Ｔｈｅ　ｓｃｈｅｍａｔｉｃ　ｄｉａｇｒａｍ　ｏｆ　ｐｏｗｅｒ　ｌｆｏｗ　ｆｏｒ　ｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ＰＶ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ　所以基于式（１６）的改进下垂功率控制环如图９　５５６４　中　国　电机工程学报　第３５卷　（ａ）Ｐ＿　控制环　（ｂ）Ｑ－ｆＫ￣Ｊ环　图９改进下垂功率控制环　Ｆｉｇ．９　Ｔｈｅ　ｍｏｄｉｉｆｅｄ　ｄｒｏｏｐ　ｐｏｗｅｒ　ｌｏｏｐ　所示。　由图９（ａ）可得有功功率为　Ｐ（　）＝　一　（ｚｋｐｐ　ｇＳ＂［　－ｋｉｐＥ　＋　Ｅ）　＋　ｐ　ｖ（一　　）＋　蔬　）＿　）（１７　由终值定理，有功功率最后的稳态值为　ｌｉｍＰ（ｆ）＝ｌｉｍｓＰ（ｓ）＝ＰＰｖ　（１８）　因此，通过改进的下垂控制，逆变器输出的有　功功率最终能够稳定在给定值尸Ｐｖ，而与电网电压　和线路阻抗无关。同理，由图９（ｂ）可得无功功率：　Ｑ（ｓ）＝一　２　￣ＵＥ　ｓ（　一　））（１９）　最终稳态值为　ｌｉｍＱ（ｔ）＝ｌｉｍｓＱ（ｓ）＝ｏ（２０）　改进的下垂控制将逆变器无功功率稳定值控　制为给定值０，进一步去除了电网频率的影响。　两级式光伏逆变器存在维持直流母线电压稳　定的问题。孤岛运行时逆变器输出功率由负载决　定，直流母线电压通过Ｂｏｏｓｔ变换器的电压环控制　稳定。但并网运行时，Ｂｏｏｓｔ变换器用来实现ＭＰＰＴ　控制，所以稳定直流母线电压需要通过后级逆变器　来完成。考虑到式（１６）仅有功率环，不具有控制直　流母线电压的功能，本文提出将直流母线电压环加　入下垂控制中，以满足两级式光伏逆变器的控制要　求，式（１６）进一步改为　等　一　厂＝ｆｏ　＋　Ｑ　式中：　ｃ为直流母线电压；　ｃｒｅｆ为直流母线电压　给定值。　如图７，光伏逆变器前后级输出功率的不一致　会导致直流母线电压的变化。若尸小于尸Ｐｖ　，则　多余能量储存在直流母线电容中，引起　ｃ持续上　升；反之若Ｐ大于　ｖ　，则不足能量从直流母线　电容中取出，引起　ｃ持续下降。逆变器输出无功　功率被控制为零，有功功率的大小则可在直流母线　电压上体现出来，所以式（２１）能起到控制逆变器输　出最大有功功率的作用，同时维持直流母线电压稳　定。虽然式（１６）也能起到控制前后级输出功率相等　的作用，但由于实际微小控制误差随着时间的积　累，难以保证直流母线电压始终与给定相等。　综上所述，图１０为所提出的光伏逆变器并网　控制框图。前级升压电路采用ＭＰＰＴ控制，ｕｅｖ和　／ｅｖ分别为光伏输出电压和电流，经过最大功率点跟　踪算法产生指令电压　ｖｒｅｆ，减去光伏板输出电压　后，经过光伏电压控制（ＰＩ）后，产生升压电路的开　关管驱动信号。后级逆变器采用下垂控制，通过逆　变器输出电压ＵＡｃ和电流ｆＡｃ计算出有功功率Ｐ和　无功功率Ｑ，据下垂方程（２１）不断微调频率厂和幅　值　，将重新生成的正弦信号Ｕｒｅｆ作为电压环的给　定，与ＵＡｃ和电感电流ｉＬ进行电压电流双环控制，　产生最终调制波，进行ＰＷＭ调制，产生逆变桥开　关管的驱动信号。　升压变换器　逆变桥Ｌ　Ｚ　图１０新型光伏逆变器电压型并网控制策略　Ｆｉｇ．１０　Ｎｏｖｅｌ　ｖｏｌｔａｇｅ－ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ　ｓｔｒａｔｅｇｙ　ｏｆ　ｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ＰＶ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ　４实验结果　４．１　光伏功率波动　为了验证所提方法的有效性，采用两级式光伏　并网逆变器拓扑结构，设计了一台额定功率１　ｌ　的实验样机。电网电压２２０Ｖ　ＡＣ，工频５０Ｈｚ，开　关频率为１６．６　ｋＨｚ。　图１　１为光伏逆变器功率波动实验波形。正弦　波“　为逆变器输出电压，正弦波‰为逆变器输出　电流，正弦波ｉｌ０ａｄ为负载电流，正弦波“　ｄ为电网　电压，正弦波ｆ　ｄ为并网电流。０－２．４Ｓ时光伏功率　为７００Ｗ，此时逆变器以最大功率输出为７００Ｗ，　第２１期　５ＯＯ　刘鸿鹏等：新型光伏并网逆变器电压型控制方法　１０　／Ｕｉｎｖ　之　０　ｌ　∥　ｊ１　．　ＩＩ　．　∥　／ｌｏａｄ　．ｊ　‘ｉｉｎｖ　／　、　０≤　毛　５００　ｌ０　．Ｌｌ　．１　、　、　≥　图ｌｌ　光伏功翠波动实验波形　Ｆｉｇ．１１　Ｔｈｅ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｆｏｒ　ＰＶ　ｍａｘｉｍｕｍ　ｐｏｗｅｒ　ｌｕｃｔｕａｔｉｆｏｎ　ｃ｛Ｓ　负载吸收２８０Ｗ，多余能量馈给电网；２．４￣４．９　Ｓ时　光伏功率变为５００　Ｗ，此时逆变器输出功率随之减　小为５００Ｗ并维持稳定，负载功率仍然为２８０Ｗ，　馈入电网的功率减小；４．９～６　Ｓ光伏功率再次变为　（ｃ）电网电压降低时暂态波形　图１２　电网电压波动时传统下垂控制实验波形　Ｆｉｇ．１２　Ｔｈｅ　Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｆ　ｇｒｉｄ　ｖｏｌｔａｇｅ　ｌｕｃｔｕａｔｉｏｎ　ｆｕｓｉｎｇ　ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ　ｄｒｏｏｐ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｍｅｔｈｏｄ　７００　Ｗ，逆变器输出功率随之增大为７００　Ｗ并保持　稳定，并网功率亦随之增大，负载功率不变。实验　波形验证了所提出的改进下垂控制策略能够有效　地进行功率控制，使逆变器始终跟随给定功率输　出，充分利用可再生能源。　４．２电网电压波动　小，逆变器的输出功率从７００Ｗ降低为５６０Ｗ。图　１２（ｃ）为电网电压降低时的暂态波形，０．２　Ｓ时电网电　压降低，逆变器输出电流和并网电流均增大，逆变　器的输出功率从５６０Ｗ升高为７００Ｗ。实验波形验　证了电网电压波动会对逆变器并网有功功率产生影　响，当电网电压升高时逆变器输出有功功率减小，　当电网电压降低时逆变器输出有功功率增大。　图ｌ３为电网电压波动时采用新型下垂控制的　实验波形。图１３（ａ）为并网全过程波形，逆变器给定　功率为７００Ｗ，０～２．９５　Ｓ时电网电压为２２０Ｖ，２．９５～　４．８５　Ｓ时电网电压为２３０Ｖ，４．８５～６　Ｓ时电网电压恢　图ｌ２为电网电压波动时采用传统下垂控制的　实验波形，Ｐｉ　为逆变器输出功率。图１２（ａ）为并网　全过程波形，０～２．９　Ｓ时电网电压为２２０　Ｖ，２．９￣４．９　Ｓ　时电网电压为２２５　Ｖ，４．９～６　Ｓ时电网电压恢复为　２２０　Ｖ。图１２（ｂ）为电网电压升高时的暂态波形，０．２　Ｓ　时电网电压升高，逆变器输出电流和并网电流均减　５Ｏ０　１０　０　１０　复为２２０Ｖ。图１３（ａ）中２．９５　Ｓ处，电网电压升高的　５ＯＯ　１０　０　专０　—专　０　５００　１．５　５００　１．５　１Ｏ　≥　０．０　１．５　薰。．。　一１．５　ｔ／ｓ　ｔｌｓ　（ａ）全过程运行实验波形　／Ｕｉｎｖ　（ａ）全过程运行实验波形　／Ｕｉｎｖ　一　一／ｌ｜．－。　一　　－ｔ一　ｉ、　。¨　、、　。。　ｆ，　１　。　ｆ　　．．也　’　　．，　Ｉ“＼　　．Ｌ．　。　－　●　　．Ｌ　．　．　‘　Ｌ、　－　　－ｔ／ｓ　ｓ　（ｂ）电网电压升高时暂态波形　（ｂ）电网电压升高时暂态波形　中国电机工程学报　第３５卷　．　．　．／枷　．　．　．；　．　１ｎ　ｎ九足奠７＼　ＵＶ＼ｎｎ　ＷＩｎ　８　ｊ谦　？Ｉ　１　，　Ｕｌ』ｎ洲、　ｎ　ｎ　　一　０　面　、扁　９　ｉ　ｉ　．　．　．　＿　～　ｆ　ｎ　廿　ｊ　ｎ＼＾ｊ　Ｗ”ｉ　ｒ　，，　、～　ｎｌ　ｉ　ｔ／ｓ　（ｃ）电网电压降低时暂态波形　图１３　电网电压波动时新型下垂控制实验波形　Ｆｉｇ．１３　Ｔｈｅ　Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｆ　ｇｒｉｄ　ｖｏｌｔａｇｅ　ｆｌｕｃｔｕａｔｉｏｎ　ｕｓｉｎｇ　ｎｏｖｅｌ　ｄｒｏｏｐ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｍｅｔｈｏｄ　瞬间，逆变器输出功率由７００Ｗ降低为５２０Ｗ，但　经过短暂的调整又恢复为７００　Ｗ。暂态放大波形如　图１３（ｂ）所示，在０．０５　Ｓ处电压升高。图１３（ａ）中４．８５　Ｓ　处，电网电压降低的瞬间，逆变器输出功率从７００　Ｗ　升高为８８０Ｗ，随后马上调整恢复为７００Ｗ。暂态　放大波形如图１３（ｃ）所示，在０．０５　Ｓ处电压降低。实　验结果验证所提出的控制策略能够克服电网电压　扰动引起的功率偏差，使逆变器始终按照给定有功　功率输出。　４．３　电网频率波动　图１４为电网频率波动时传统下垂控制实验波　唧，｜　。ｌｉ　ｆｌ　、　　．ｆ　｜　－　　・０　ｌ　。　。　Ｌ　　．∥ｓ　（ａ）电网频率升高时实验波形　∥“　、　＾　．　ｐ　八　厂　厂　厂　厂　’ｎ　ｒ　，，　　ｉ｜　．，　・。　ｌｉｎｖ　ｌｌｏａｄ　－≥　ｓ　（ｂ）电网频率降低时实验波形　图１４　电网频率波动时传统下垂控制实验波形　Ｆｉ翟．１４　Ｔｈｅ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｆ　ｇｒｉＩｌ　ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ　ｌｆｕｃｔｕａｔｉｏｎ　ｕｓｉｎｇ　ｔｒａｄｉｉｔｏｎａｌ　ｄｒｏｏｐ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｍｅｔｈｏｄ　形。图１４（ａ）为电网频率从５０Ｈｚ波动为５０．１　Ｈｚ的　实验波形，图中电流波形开始与电压波形同频同　相，随之电流逐渐滞后于电压波形一个相位，表明　逆变器输出无功功率由零逐渐增大。图１４ｆｂ）为电　网频率由５０．１　Ｈｚ变为５０Ｈｚ的实验波形，电流波　形从滞后于电压波形逐渐变为与电压同频同相，表　明逆变器输出无功功率又减小为零。实验波形验证　了电网频率的微小波动会引起逆变器输出的无功　功率产生偏移，频率增加时无功功率增加，频率减　小时无功功率减小。　图１５为电网频率波动时新型下垂控制实验波　形。图１５（ａ）为电网频率从５０Ｈｚ波动为５０．１　Ｈｚ的　实验波形，图中显示的为无功功率随频率增大后重　新调整的过程，电流波形受频率影响滞后于电压，　但控制器随之发挥作用逐渐调整无功功率，电流　波形逐渐再次与电压同频同相。图ｌ５（ｂ）电网频率　由５０．１　Ｈｚ变为５０Ｈｚ的实验波形，图中显示的为　无功功率随频率减小后重新调整的过程，电流波　形受频率影响超前于电压，但控制器随后逐渐将电　流恢复与电压同频同相。实验波形表明，所提出的　控制策略能够有效克服电网频率波动的影响，保证　逆变器输出的无功功率始终稳定在给定值０，使逆　变器以单位功率因数并网，符合光伏逆变器并网的　要求。　／Ｕｉｎ　ｖ　’　１　ｎ，　ｆ　ｆｌ　Ｉ　一　、勺　｜一　｜　｜　。　＿　ｉ—ｔ　ｌ　ｔ　一　ｆ／ｓ　（ａ）电网频率升高时实验波形　／Ｕｉｒ￣ｖ　，、　烈　。　ｔｉｎｙ　．／ｌｏａｄ　｜　ｉ　：　ｊ　ｌ　ｌ　∥ｓ　（ｂ）电网频率降低时实验波形　图１５　电网频率波动时新型下垂控制实验波形　Ｆ　．１５　Ｔｈｅ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｆ　ｇｒｉｄ　ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ　ｌｆｕｃｔｕａｔｉｏｎ　ｕｓｉｎｇ　ｎｏｖｅｌ　ｄｒｏｏｐ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｍｅｔｈｏｄ　第２１期　刘鸿鹏等：新型光伏并网逆变器电压型控制方法　５５６７　５结论　１９－２４．　Ｗｕ　Ｈａｏｗｅｉ，Ｄｕａｎ　Ｓｈａｎｘｕ，Ｘｕ　Ｚｈｅｎｇｘｉ．Ａｎｏｖｅｌ　ｃｏｎｔｒｏｌ　本文分析了采用传统下垂控制时电网频率对　ｓｃｈｅｍｅ　ｏｆ　ｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ｉｎｖｅｒｔｅｒｓ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　逆变器无功的影响、电网电压和阻抗对逆变器有功　ｖｏｌｔａｇｅ—ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ　ｍｏｄｅ［Ｊ】．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＳＥＥ，　的影响以及光伏功率对于逆变器稳定的影响，提出　２００８，２８（３３）：１９－２４（ｎｉ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　了能够动态平移下垂曲线的改进光伏逆变器并网　［９】ＲｏｓａＡ．Ｍａｓｔｒｏｍａｕｒｏ，Ｍａｒｃｏ　Ｌｉｓｅｒｒｅ，Ｔａｍａｓ　Ｋｅｒｅｋｅｓ．　运行控制策略，增强了逆变器对电网的适应性和调　Ａ　ｓｉｎｇｌｅ・－ｐｈａｓｅ　ｖｏｌｔａｇｅ－－ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ　ｇｄｄ－－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　节功率的能力，同时稳定直流母线电压。　ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ　ｓｙｓｔｅｍ　ｗｉｔｈ　ｐｏｗｅｒ　ｑｕａｌｉｙｔ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ　ｆｕｎｃｔｉｏｎａｌｉｙｔ［Ｊ］．　ＩＥＥＥ　Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｎ　Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ　参考文献　Ｅｌｅｃｒｔｏｎｉｃｓ，２００９，５６（１１１：４４３６－４４４４．　［１Ｏ】沈坤，章兢，王坚，等．三相逆变器并联系统的无互连　［１］Ｓｕｎ　Ｊ．　Ｉｍｐｅｄａｎｃｅ—ｂａｓｅｄ　ｓｔａｂｉｌｉｔｙ　ｃｒｉｔｅｒｉｏｎ　ｆｏｒ　线预测控制［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１３，３３（６）：４６－５３．　ｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ｉｎｖｅｒｔｅｒｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥ　Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｎ　Ｐｏｗｅｒ　Ｓｈｅｎ　Ｋｕｎ，Ｚｈａｎｇ　Ｊｉｎｇ，Ｗａｎｇ　Ｊｉａｎ，ｅｔ　ａ１．Ｗｉｒｅｌｅｓｓ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２０１１，２６（１１）：３０７５—３０７８．　ｐｒｅｄｉｃｔｉｖｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｏｆ　ｐａｒａｌｌｅｌ　ｔｒｈｅｅ－ｐｈａｓｅ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ　［２】Ｗｅｉ　Ｄｕ，Ｑｉｒｏｎｇ　Ｊｉａｎｇ，Ｍｉｃａｈ　Ｊ．Ｅｒｉｃｋｓｏｎ，ｅｔ　ａ１．　ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ】．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＳＥＥ，２０１３，３３（６）：　Ｖｏｌｔａｇｅ－ＳＯ＇ＵＪ＇ＣＣ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｏｆ　ＰＶ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ　ｉｎ　ａ　ＣＥＲＴＳ　４６－５３（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　ｍｉｃｒｏｇｒｉｄ［Ｊ】．ＩＥＥＥ　Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｎ　Ｐｏｗｅｒ　Ｄｅｌｉｖｅｒｙ，　［１１】张玮亚，李永丽．面向多分布式电源的微电网分区电压　２０１４，２９（４）：１７２６－１７３４．　［３］杭丽君，李宾，黄龙，等．一种可再生能源并网逆变器　质量控制［ＪＪ．中国电机工程学报，２０１４，３４（］２８）：　４８２７．４８３８．　的多谐振ＰＲ电流控制技术［Ｊ］．中国电机工程学报，　Ｚｈａｎｇ　Ｗｅｉｙａ，Ｌｉ　Ｙｏｎｇｌｉ．Ｚｏｎａｌ－ｖｏｌｔａｇｅ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｆｏｒ　２０１２，３２（１２）：５１－５８．　Ｈａｎｇ　Ｌｉｊｎｕ，Ｌｉ　Ｂｉｎ，Ｈｕａｎｇ　Ｌｏｎｇ，ｅｔ　ａ１．Ａ　ｍｕｌｔｉ－ｒｅｓｏｎａｎｔ　ｍｉｃｒｏｇｒｉｄ　ｗｉｔｈ　ｍｕｌｔｉｐｌｅ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ　ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓ［Ｊ】．　ＰＲ　ｃｕｒｒｅｎｔ　ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ　ｆｏｒ　ｇｒｉｄ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ｉｎｖｅｒｔｅｒｓ　ｉｎ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｈｔｅ　ＣＳＥＥ，２０１４，３４（２８）：４８２７－４８３８（ｉｎ　ｒｅｎｅｗａｂｌｅ　ｅｎｅｒｇｙ　ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆｔｈｅ　ＣＳＥＥ，　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　２０１２，３２（１２）：５１－５８（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　［１２］杨秀嫒，黄丹，申洪．多能源互补独立电力系统的控制　［４】张国月，钟皖生，吴越，等．多内模技术在光伏并网发　策略仿真研究［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１３，３３（４）：　电系统电流波形质量改善中的应用［ＪＪ．中国电机工程学　］１５６．１６２．　报，２０１４，３４（１）：２２．３１．　Ｙａｎｇ　Ｘｉｕｙｕａｎ，Ｈｕａｎｇ　Ｄａｎ，　Ｓｈｅｎ　Ｈｏｎｇ．　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｎ　Ｚｈａｎｇ　Ｇｕｏｙｕｅ，Ｚｈｏｎｇ　Ｗａｎｓｈｅｎｇ，Ｗｕ　Ｙｕｅ，ｅｔ　ａ１．　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｓｔｒａｔｅｇｙ　ｏｆ　ｍｕｌｔｉ・・ｅｎｅｒｇｙ　ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　ｉｓｏｌａｔｅｄ　Ｍｕｌｔｉ－ｉｎｔｅｒｎａｌ　ｍｏｄｅｌ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ　ａｐｐｌｉｅｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ　ｐｏｗｅｒ　ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆｔｈｅ　ＣＳＥＥ，２０１３，３３（４）：　ｏｆ　ｃｕｒｒｅｎｔ　ｗａｖｅ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｉｎ　ＰＶ　ｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ｐｏｗｅｒ　１５６—１６２（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ】．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＳＥＥ，２０１４，３４（１）：　［１３］Ｈａｓｓａｎ　Ｂｅｖｒａｎｉ，Ｓｈｏｒｅｓｈ　Ｓｈｏｋｏｏｈｉ．Ａｎ　ｉｎｔｅｌｌｉｇｅｎｔ　ｄｒｏｏｐ　２２—３　ｌ（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｆｏｒ　ｓｉｍｕｌｔａｎｅｏｕｓ　ｖｏｌｔａｇｅ　ａｎｄ￣ｅｑｕｅｎｃｙ　ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ　［５】Ｍ　Ａ　Ｍａｈｒｎｕｄ，Ｈ　Ｒ　Ｐｏｔａ，Ｍ　Ｊ　Ｈｏｓｓａｉｎ．Ｎｏｎｌｉｎｅａｒ　ｃｕｒｒｅｎｔ　ｉｎ　ｉｓｌａｎｄｅｄ　ｍｉｃｒｏｇｒｉｄｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥ　Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｎ　Ｓｍａｒｔ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｓｃｈｅｍｅ　ｆｏｒ　ａ　ｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅ　ｇ谢－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　Ｇｒｉｄ，２０１３，４（３）：１５０５—１５１３．　ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ　ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＩＥＥＥ　Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｎ　Ｓｕｓｔａｉｎａｂｌｅ　［１４］韩华，刘尧，孙尧，等．一种微网无功均分的改进控制　Ｅｎｅｒｙｇ，２０１４，５（１）：２１８－２２７．　策略［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１４，３４（１６）：２６３９．２６４８．　【６］杨新法，苏剑，吕志鹏，等．微电网技术综述［Ｊ］＿中国　Ｈａｎ　Ｈｕａ，ＬｉｕＹａｏ，ＳｕｎＹａｏ，ｅｔ　ａ１．Ａｎ　ｉｍｐｒｏｖｅｄ　ｃｏｎｔｒｏｌ　电机工程学报，２０１４，３４（１）：５７．７０．　ｓｒｔａｔｅｇｙ　ｆｏｒ　ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｅｒ　ｓｈａｒｉｎｇ　ｉｎ　ｍｉｃｒｏｇｒｉｄｓ［Ｊ］．　Ｙａｎｇ　Ｘｉｎｆａ，Ｓｕ　Ｊｉａｎ，Ｌｕ　Ｚｈｉｐｅｎｇ，ｅｔ　ａ１．Ｏｖｅｒｖｉｅｗ　ｏｎ　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＳＥＥ，２０１４，３４（１６）：２６３９－２６４８（ｉｎ　ｍｉｃｒｏ一　ｄ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＳＥＥ，　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　２０１４，３４（１）：５７—７０（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　［１５］Ｄａｎｉｅｌ　Ｅ．Ｏｌｉｖａｒｅｓ，Ａｉ　Ｍｅｈｒｉｚｉ．Ｓａｎｉ，Ａｍｉｒ　Ｈ．Ｅｔｅｍａｄｉ，　［７】吕志鹏，盛万兴，钟庆昌，等．虚拟同步发电机及其在　ｅｔ　ａ１．Ｔｒｅｎｄｓ　ｉｎ　ｍｉｃｒｏｇｒｉｄ　ｃｏｎｔｒｏｌ［Ｊ］．ＩＥＥＥ　Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｎ　微电网中的应用［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１４，３４（１６）：　Ｓｍａｒｔ　Ｇｒｉｄ，２０１４，５（４）：１９０５—１９１９．　２５９１．２６０３．　［１６】郑永伟，陈民铀，李闯，等．自适应调节下垂系数的微　Ｌｕ　Ｚｈｉｐｅｎｇ，Ｓｈｅｎｇ　Ｗａｎｘｉｎｇ，Ｚｈｏｎｇ　Ｑｉｎｇｃｈａｎｇ，ｅｔ　ａ１．　电网控制策略［Ｊ］．电力系统自动化，２０１３，３７（７）：６－ｌ１．　Ｖｉｒｔｕａｌ　ｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓ　ｇｅｎｅｒａｔｏｒ　ａｎｄ　ｉｔｓ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ　ｉｎ　Ｚｈｅｎｇ　Ｙｏｎｇｗｅｉ，Ｃｈｅｎ　Ｍｉｎｙｏｕ，Ｌｉ　Ｃｈｕａｎｇ，ｅｔ　ａ１．Ａ　ｍｉｃｒｏ－ｇｒｉｄ［Ｊ】．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆｔｈｅ　ＣＳＥＥ，２０１４，３４（１６）：　ｍｉｃｒｏｇｒｉｄ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｓｔｒａｔｅｇｙ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ａｄａｐｔｉｖｅ　ｄｒｏｏｐｉｎｇ　２５９１—２６０３（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　ｃｏｅｆｉｆｃｉｅｎｔ　ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔ［Ｊ】．Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　【８】吴浩伟，段善旭，徐正喜．一种新颖的电压控制型逆变　Ｓｙｓｔｅｍｓ，２０１３，３７（７）：６－ｌｌ（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　器并网控制方案［Ｊ】．中国电机工程学报，２００８，２８（３３）：　［１７】Ｐｏｇａｋｕ　Ｎ，Ｐｒｏｄａｎｏｖｉｃ　Ｍ，Ｇｒｅｅｎ　Ｔ　Ｃ．Ｍｏｄｅｌｉｎｇ，ａｎａｌｙｓｉｓ　５５６８　中国电机工程学报　第３５卷　ａｎｄ　ｔｅｓｔｉｎｇ　ｏｆ　ａｕｔｏｎｏｍｏｕｓ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ａｌｌ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ－ｂａｓｅｄ　ｍｉｃｒｏｇｒｉｄ［Ｊ】．ＩＥＥＥ　Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｎ　Ｐｏｗｅｒ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，　２００７，２２（２）：６１３—６２５．　［１８】张纯，陈民铀，王振存．微网运行模式平滑切换的控制　策略研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１１，３９（２０）：１－５，　１Ｏ．　Ｚｈａｎｇ　Ｃｈｕｎ，Ｃｈｅｎ　Ｍｉｎｙｏｕ，Ｗａｎｇ　Ｚｈｅｎｃｕｎ．Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｓｃｈｅｍｅ　ｆｏｒ　ｓｍｏｏｔｈ　ｔｒｎａｓｉｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｉｃｒｏ－ｇｒｉｄ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｍｏｄｅｓ［￣．Ｐｏｗｅｒ　Ｓｙｓｔｅｍ　Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｃｏｎｔｒｏｌ，２０１１，３９（２０）：１－５，１０（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　［１９】王成山，肖朝霞，王守相．微网中分布式电源逆变器的　多环反馈控制策略［Ｊ］．电工技术学报，２００９，２４（２）：　１００．１０７．　Ｗａｎｇ　Ｃｈｅｎｇｓｈａｎ，Ｘｉａｏ　Ｚｈａｏｘｉａ，Ｗａｎｇ　Ｓｈｏｕｘｉａｎｇ．　Ｍｕｌｔｉｐｌｅ　ｆｅｅｄｂａｃｋ　ｌｏｏｐ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｓｃｈｅｍｅ　ｆｏｒ　ｉｎｖｅｒｔｅｒｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｍｉｃｒｏ　Ｓｏｕｒｃｅ　ｉｎ　Ｍｉｃｒｏｇｒｉｄｓ［Ｊ］．Ｔｒｎａｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｆ　Ｃｈｉｎａ　Ｅｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｓｏｃｉｅｔｙ，２００９，２４（２）：１００—１０７（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　［２０】孙孝峰，王娟，田艳军，等．基于自调节下垂系数的　ＤＧ逆变器控ＳＵ［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１３，３３（３６）：　７１．７８．　ＳｕｎＸｉａｏｆｅｎｇ，ＷａｎｇＪｕａｎ，ＴｉｎａＹａｎｊｕｎ，ｅｔ　ａ１．Ｃｏｎｔｒｏｌ　ｏｆ　ＤＧ　ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ　ｉｎｖｅｒｔｅｒｓ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｓｅｌｆ－ａｄａｐｔａｂｌｅ　ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔ　ｏｆ　ｄｒｏｏｐ　ｃｏｅｆｉｆｃｉｅｎｔ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＳＥＥ，２０１３，３３（３６）：７１—７８（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　１５．０４．Ｏ５。　男，博士，讲师，硕士　方向为光伏并网发电技　能与节能技术，ｌｈｐ６０２＠　刘鸿鹏　朱航（１９９２），男，硕士研究生，主要研究　方向为光伏并网发电技术，１０３５３０８７０１＠　ｑｑ．ｃｏｍ；　吴辉（１９６５），男，博士，副教授，硕士生　导师，主要研究方向为光伏并网发电技术、　高功率脉冲放电技术，ｈｉｔｗｕｈｕｉ＠ｈｉｔ．ｅｄｕ．ｃｎ；　王卫（１９６３），女，博士，教授，博士生　导师，主要研究方向为光伏并网发电技术、　微电网技术、照明电子技术、电能变换技　术，ｗａｎｇｗｅｉ６０２＠ｈｉｔ．ｅｄｕ．ｃｎ；　王春祥（１９６５），男，高级工程师，主要研　究方向为电机系统及其控制、微电网技术；　徐殿￣（１９６０），男，博士，教授，博士　生导师，主要研究方向为交流伺服系统与　数控机床、可再生能源功率变换技术、电　能质量控制技术，ｘｕｄｉａｎｇ＠ｈｉｔ．ｅｄｕ．ｃａ。　（责任编辑王庆霞）