《电气开关》（２０１８．Ｎｏ．１） ８３ 文章编号：１００４—２８９Ｘ（２０１８）０１—００８３—０５ 基于理论物理的电力变压器电磁计算 范大吉 ，范钧伟 （１．杭州师范大学，浙江杭州 ３１００００；２．宁波供电公司，浙江 宁波３１５０００） 摘要：在理论物理上我们变压器的原理很简单，从电转化为磁再从磁转化为电。但一个成型变压器，其电磁计 算极其复杂，要用到电磁场理论、热力学、工程力学等知识，是一个综合理论物理的合成。笔者从电磁理论入手， 对变压器进行设计。 关键词：理论物理；变压器设计 中图分类号：ＴＭ４１ 文献标识码：Ｂ Ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ Ｐｏｗｅｒ Ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ Ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ Ｐｈｙｓｉｃｓ ＦＡＮ ｎａ－ｊｉ ，ＦＡＮ Ｊｕｎ．ｗｅｉ （１．Ｈａｎｇｚｈｏｕ Ｎｏｒｍａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ ３ １ ０００，Ｃｈｉｎａ；２．Ｎｉｎｇｂｏ Ｐｏｗｅｒ Ｓｕｐｐｌｙ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｎｉｎｇｂｏ ３１５０００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ ｔｈｅｏｒｙ，ｔｈｅ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ ｏｆ ｔｈｅ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ ｉｓ ｖｅｒｙ ｓｉｍｐｌｅ．Ｉｔ ｉｓ ｔｈｅ ｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎ ｆｒｏｍ ｅｌｅｃｔｉｒｃｉｔｙ ｔｏ ｍａｇｎｅｔｉｓｍ ａｎｄ ｔｈｅｎ ｆｒｏｍ ｍａｇｎｅｔｉｓｍ ｔｏ ｅｌｅｃｔｉｒｃｉｔｙ．Ｈｏｗｅｖｅｒ，ｗｈｅｎ ａ ｆｉｎａｌ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ ｉｓ ｄｅｓｉｇｎｅｄ，ｉｔｓ ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎ ｉｓ ｅｘｔｒｅｍｅｌｙ ｃｏｍｐｌｅｘ．Ｗｅ ｎｅｅｄ ｔｏ ｕｓｅ ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ ｆｉｅｌｄ ｔｈｅｏｒｙ，ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓ，ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ａｎｄ ｏｔｈｅｒ ｋｎｏｗｌｅｄｇｅ．Ｔｈｉｓ ｉｓ ａ ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ ｏｆ ａ ｖａｒｉｅｔｙ ｏｆ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｐｈｙｓｉｃｓ．Ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ ｔｈｅｏｒｙ，ｔｈｉｓ ａｒｔｉｃｌｅ ｄｅｓｉｇｎｓ ｔｈｅ ｔｒａｎｓｆｏＦｉｎｅｒ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｐｈｙｓｉｃｓ；ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ ｄｅｓｉｇｎ １ 引言 ２变压器电磁计算 变压器是根据电磁感应进行设计的，理论物理对 （１）假设变压器的容量为Ｓ ＝１００ｋＶＡ，额定电压 该电气设备专门进行计算，但一个电力变压器的实际 ＵＮ１＝１０ｋＶ ４－５％，ＵＮ２＝６．４ｋＶ，空载损耗Ｐ０＝２９０Ｗ， 设计，不仅用到电磁场理论，热力学理论，力学理论，还 负载损耗Ｐ ＝１５００Ｗ，空载电流，０＝２．Ｏ％，阻抗电压 要用到材料学，是一个贯穿许多理论物理的综合体。 ｋ＝４ －４２．５％，频率厂＝５０Ｈｚ，连接方式ｙｖｎ０。 这就说明了从理论物理到实际设备的设计是有很大的 （２）电压计算：Ｕｏ＝—ｕ Ｎ＝１０ｋＶ －４５％／，３－ 知识要掌握。要有充分的理论物理知识与极强的应用 能力。 这样有三个线电压：１０５００Ｖ，ＩＯ０００Ｖ，９５００Ｖ； 电力变压器是电力系统中变化电压的，把发电机 相电压为：５７７４Ｖ，６００２Ｖ，５４８５Ｖ； 发出的电能通过升压变压器把电压升高，在一定的功 二次侧侧线电压为：４００Ｖ；二次侧相电压为：２３１Ｖ。 率下Ｐ：Ｕｌｃｏｓ￣，电压升高后电流减少，可以减少输电 （３）电流计算 线路的损失，从而输送给更远的地方。在达到输送目 的地后，为了减少用电绝缘费用，把高电压通过降压变 额定档位，则高压侧 ＝５．７７Ａ，低压侧１０２＝ 压器的降低电压，把大电流分配给用户。 １４４．４Ａ。 （４）铁芯直径的选择及匝数计算 ８４ 《电气开关》（２０１８．Ｎｏ．１） ①铁芯材料 这里选用Ｑ１４７—３０冷轧晶粒取向硅钢片，当然 根据情况可选用其他材料的铁芯材料。但计算方法一 样。 ①根据导线为铜线△为１．８～２．８Ａ／ｒａｍ ，这里取 ２；电流密度，低压侧导线截面积： ｓ ＝鲁＝ ．２（ｍｍｚ） ４．４５×９．４５’ 两根并联，截面积 ４×９ ②铁芯直径Ｄ的初选 取ＺＢ—０．４５ Ｄ＝Ｋｄ Ｉｓｚ（ｍｍ） 这里 是三相双线圈每柱容量， 为系数，一般 选取５Ｏ～５８。 ： ：３３．３ｋＶＡ Ｄ＝５５ ３３．３＝１３２（ｍｍ），取１３．５ｅｒａ ③铁芯柱有效载面积 Ａｃ＝０．７８５ｄ Ｋｏｆｏ（ｅｍ ）。 其中， 。为叠片系数，取０．９７；ｆｏ为界面永利用系 数，则Ａ ＝１２３．６８ｃｍ 。 ④初算每匝电势 ｅ ＰＢ＇ｃＡＣ．ｚ：—４５０ ： 鱼 ４５０ 垫： ：４●． ３９７５（Ｖ／Ｉ￣）式中，磁通密度取１６Ｔ。 ⑤初算低压匝数 ＝ ＝ ＝５２．５（匝），取５３匝 ⑥每匝电势的确定 ＝ ＝４．３５７４（Ｖ／匝） ⑦校验磁通密度 Ｈ …ｃ一 Ａ＝ 一 一１２３ ６８ 一Ｉ、 ×、●一１Ｊ‘ｏＪ．８５Ｔ － ． ⑧磁通计算 ＝４５０ ｚ×１０ ＝４５０ Ｘ ４．３５７４×１０ ＝１９６０８３０ （线） ⑨高压匝数计算 ＝ ＝１３９１（匝） 同理，另两个档位的匝数为１３２５匝、１２５９匝。 ⑩电压比检验 墨× 。。％≤。．２５％ 带入： ×１００％．０．０１４％ 同理当Ｕｘ 为１３２５匝、１２５９匝时电压比误差分别 为０．００７７％、一０．０１７６％。 （５）低压绕组计算 ７０．２８ ｍｍ ｏ ②低压侧电流密度 Ａ＝１４４．４／７ｏ．２８＝２．０５５（Ａ／ｒａｍ ） ③低压绕组高度计算 Ｈ ：ｎＤ＝２．０ Ｘ １３５＝２７Ｏ（ｍｍ） 其中 取１．８—２．４，Ｄ为铁芯柱直径。 ④绕组匝数 每层 Ｈ＇ｘ＝ －２７（匝） ６为铜导线９．４５ｍｍ取９．５；ｍ 为并到铜线根数； ｜ｊ｝ 为裕度。 ⑤绕组层数确定 ，， ＜ ，ＪＤ＿ｌｍ ·９６ 取２层，每层无油隙。 每层２６．５匝，这样轴向为３１０ｍｍ，（考虑裕度为 １．０４～１．０５，线圈），绕组内径１４３ｍｍ，外径１８１ｍｍ。 ⑥平均半径：ｒ２＝１４３／２＋１９／２＝８１ｒａｍ； 平均匝长：Ｚ２＝２ ｒ２ Ｘ １０～＝０．５０８７ｍ； 导线总长： ２＝ｌｚｗ２＝２７ｍ，取２７．５ｍ。 （ ５℃时每相绕组直流电阻： Ｒ＝ｐ ＝０．００８３５４（Ｑ） ７５￣ｅ电阻损耗ｄ ＝， Ｒ＝５２２．６Ｗ ⑧裸导线Ｇｃ＝ｍｒＬＳ＝５１．６ｋｇ （６）高压侧绕组计算 ①导线截面积Ｓ ＝５．７８／２．０＝２．８９（ｍｍ ），取 Ｓ１＝２．２７（ｍｍ ），则△＝５．７７／２．２７＝２．５４（Ａ／ ｍｍ ） 绕组高度计算：日 ＝２７０ｍｍ，每层匝数计算： ＝ ＝１４６（Ｉ￣） 层数 ＝ ＝ ＝９．５（层），取１０层，其中１～ ８层各１４０匝；第ｌ０层取１３９匝；第三层后放置油隙 道，第２、５、７、９层在绕一半后再加。 这样轴向约３１０ｒａｍ；前三层轴向为７ｒａｍ。 １．８２ Ｘ３＋０．８＋１．０８＝６．８，取７ｍｍ。 《电气开关》（２０１８．Ｎｏ．１） 后７层轴向为１６（１．８２ Ｘ ７＋２．２４＋１．０６）＝ １６．０６，取１６。 贝０总轴向为７＋４．５＋１６＝２７．５ｍｍ。 轴向电抗高度Ｈ ＝１．８２ Ｘ １４１＝２５６．６２，加裕度 取２６１．３ｍｍ。 而线圈高度取３１０ｍｍ。 绕组内径：１８１＋（７ Ｘ ２）＝１９５ｍｍ；绕组外径： １９５士（２ Ｘ２）＋（２７．５ Ｘ２）＝２５４ｍｍ，以油道为界。 左边绕组平均直径：ｒ３＝１０３ｍｍ； 右边绕组平均直径：ｒ４＝１１９ｍｍ； 则油道内边平均Ｚ，＝２叮Ｔｒ，＝０．６４６ｍ，外边平均直 径ｆｄ＝０．７５ｍ，则Ｌ３＝４２０ Ｘ ０．６４６＝２７１．３，Ｌ４＝９７１ Ｘ ０．７４７＝７２６ｍ。ＬＨ＝２７２＋７２６＝９９８ｍ，而额定时为： ０．７４７ Ｘ９０５＋２７２＝９４８ｍ（当线圈在中间抽出的额定 档位时）。 ｒ ７５℃直流电阻 ＝ｐ詈＝８．ｄ ９１６２１１）。其铜耗为Ｐ， ＝ ＝３ Ｘ５．７７ Ｘ８．９１６２＝８９０．５Ｗ。 导线质量Ｇ。：ｍｒＬＳ１ Ｘ１０～＝６０．５ｋｇ。 带绝缘漆的导线重量Ｇ ＝Ｇ。（１＋ｃ％）＝６１．９ｋｇ， 其中Ｇ％为０．３３％。 ②绝缘半径确定： 图１ Ｒ０＝６７．５ Ｒ２＝６７．５＋４＝７１．５ Ｒ３＝７１．５＋１９＝９０．５ Ｒ ＝９０．５＋９＝９９．５ Ｒ ＝９９．５＋７＝１０６．５ Ｒ６＝１０６．５＋４．５＝１１１ Ｒ，＝１１１＋１６＝１２７。 两柱中心距离为：１２７ Ｘ２＋１１＝２６５ 以上单位为ｍｍ． ③阻抗电压计算： ｒ１ ＝ｒ＋口，＋口．＝ｒ＋口２＋口ｌ。＋ ２＋————■ ———一＝ ·＿ ＝一７ １３ ． １５＋１．９＋０．９＋ · ＋ ·０ ９ ８５ ＋ 十————— ———一 ：１１．３２５ · ａ２ ａｌ ａｌｅ —．ａ１２．— 一 ａ ｔ —－— —１＿ｆ— —＿—— Ｗ２ Ｗ１ Ｗ ｌ ｌ ｒ１２ １．Ｄ． 上一 图２ ａ２ｒ＋ ＝７．１５＋ ＝８．１ ａｌｌｒｌｌ ＝ ＝ ＋ ｒ ａ２ ＋ Ｊｒ ６１ａ１２＋ａＩ＋ ２ ａ１ ＋ ＝７．１５＋１．９＋０．９＝／· １５ ＋ ·１ ＋ ·０ ＋ ·＋０一．一 ／ ０＋丁．４５＝１０．８７５ ｒｌ２＝ｒ＋ａ２＋ ａ１２＝７．１５＋１．９＋竽＝９．５ Ｅｏ＝了１［（ａ＋ａｔ１）ｒ ＋ｒ 口２］＝２４．６４２ 以上单位为ｄｍ． 洛氏系数ｐ＝１—１（１一ｅ— “） １一 １， 。 １Ｔ 叮『ｎ 式中ｎ： ，Ａ：ａ１＋ａ１２ ：５．５５ 所以凡＝ ７０８，因此ｐ＿０＿９３８。 阻抗电压的电抗分量计算： ２４．８Ｉ ＷＤ ＇ｐ＂ＫｘＵＩ．／ｘ ｘ一：———————。——％￣： 日， ．１０ 一 ８ Ｘ１４４．４ Ｘ５３× ６４２×０．９３８ Ｘ ０．９７ ＝３．７３７５％ ４．３５７４ Ｘ２６．１３ Ｘ １０４ 阻抗电压的电阻分量计算： ＝ ％＝ ％－１．４５５％。 阻抗电压的总计算： ＵｚＫ＝√ ＋ｕｉ·％＝４．００２％ ④铁心（导磁体）计算： 根据前面计算得，铁芯柱直径Ｄ＝１３５ｍｍ铁芯窗 高Ｈｏ＝３１０ｍｍ。铁芯中心距Ｍｏ＝２５４＋１１＝２６５ｍｍ， 截面积Ａｃ＝Ａｅ＝１２３．６８ｃｍ 。 ８６ 《电气开关》（２０１８．Ｎｏ．１） 铁芯柱重量ＧＦ１：３ｒ／４ｏＡｃ·１０一＝８７．８９ｋｇ； 油箱高度：Ｈｂ＝Ｈｌ＋２，ｚ。 ＋，ｚ ＋ＣＨ＝３１０＋２＋ ２０＋１４０＝７３０ｍｍ： 铁轭重量ＧＦ２＝４ｒｍｏＡｅ·１０～＝１００．３ｋｇ； 角重：ＧＦＡ＝２ｒＢＡｃ·１０～＝２６．４ｋｇ； 所以总重ＧＦ＝ＧＦｌ＋ＧＦ２＋ＧＦ△＝２１３ｋｇ。 油箱长度：Ｌ２＝２ ＋Ｄ１＋Ｃｏ＝２ Ｘ ２６５＋２５４＋ ６６＝８５０ｒａｍ； ⑤空载损耗计算： 油箱壁展形：Ｌ＝２０９８ｍｍ，直线部分Ｈ＝５１０ｍｍ， Ｐｏ＝ ＧＦＰｏ１ 式中， 一空载损耗附加系数； Ｐｏ。一硅钢扎单位损耗（Ｗ／ｋｇ）取１．１５。 所以Ｐ ＝１．２ Ｘ２１３×１．１５＝２９４Ｗ。 ⑥空载电流计算： 空载有功分量：，。ｇ％ ００％＝６．２９４％； 空载无功分量：Ｉｏ ％＝ 。（ ）％。 式中，ｑ 一铁芯柱单位励磁分量（ＶＡ／ｋｇ），取 ２．７５： ｇ，一铁芯柱接缝处单位面积容量（ＶＡ／ｃｍ ）取 ０．２５。 这里 １０系数取１．１，前面已得ＧＦ＝２１３ｋｇ，Ａｆ＝ １２３．６８，则Ｊ。 ＝０．９３％。 ⑦总的空载电流（，ｎ）计算： ，ｏ＝￣／（Ｉｏ ％） ＋（Ｉｏ ％） ＝０．９５％ ⑧总损耗 上面已知计算７５℃低压绕组Ｐ ＝５２２．６Ｗ，高压 绕组Ｐｖ１＝８９０．５Ｗ，贝０ Ｐ 亿＝Ｐ、，×（１＋３％）：（Ｐｖ２＋ Ｐ ）×（１＋３％）＝１４５５．５Ｗ。这里３％是考虑了杂散 损耗和涡流损耗以及由于导线绝缘不安全而产生的循 环电流引起的附加损耗。 所以总损耗为ＰＴ＝Ｐ亿＋Ｐｏ＝１４５５．５＋２９４＝ １７４９Ｗ。 ３ 变压器邮箱尺寸确定及散热面计算 上面仅介绍了变压器电磁计算，充分应用了理论 物理电磁理论和铁芯磁通的实际计算，确定了铁芯尺 寸和线圈大小及损耗，铁芯，线圈和钢件结构在变压器 运行中要产生损耗，引起变压器发热和温度升高，从而 将周围介质形成一定的温度差，将一部分热量传给周 围介质；经过一段时间，达到热平衡状态。 根据实际结论，可设计为油浸式，干式空气自冷等 方式，首先把握的是绝缘设计，一般Ａ级绝缘为油浸式。 （１）油箱基本尺寸和温升计算 油箱型式：式 油箱宽度：Ｂｂ＝Ｄ１＋ＣＢ＝２５４＋８６＝３４０ｍｍ； Ｒ＝１７０； 散热管数量２４根，中心距５５０ｍｍ； 单跟管展形：Ｌｎ＝０．９４３； 散热管总长： ＝２２．３４； 箱盖几何面积：Ａ ＝ Ｒ ＋２ＲＬ＝０．２６４ｍ ； 箱壁几何面积：Ａ１２＝ＨＢ（２１Ｔ ＋２Ｌ１）＝１．５４ｍ ； 高压绕组的有效散热面： Ｓ＝３ ×０．２５８２［０．２５４＋０．８５（０．２１３＋０．２２２）］ ：１．５１８（ｍ ）； ｑ＝ －６０５．４（ｗ／ｍ２）； 线圈对油温升：丁 ＝０．０６５ｑ 。＝１１℃； 线圈层数修正值：Ａ ２＝０．００２×０．４８ Ｘ（１０—６） ｇ＝２．３℃； 平均温差：ｒ１＝ １＋ＡＴ２＝１３．３℃； 高压绕组平均温升：ｒ＝ｒ ＋丁ｌ＝３６．５＋１３．３＝ ４９．８℃： 高低压相差：５５．５—４９．８＝５．７℃＜７℃； 油面对空气温升： ＝３６．５℃；ｒ ＝５１．ＣＣ； 线圈对油温升：高压： ＝１３．３℃； 低压：丁 ＝１９℃。 （２）变压器器身及总质量计算 总油量计算 ①器身排油量计算 ＧＦｅＧｐｙ－￣ ＋％：５２．９ｋｇ ②油箱装油重量 Ｇｋ ＝０．９日ＢＳ 油箱横断面积 Ｓ＝２ＲＬ＝２ Ｘ １．７ Ｘ ５．１＋３．１４×１．７ ＝２６．４２ 则Ｇｋｖ＝０．９×７．３×２６．４＝１７３．６ｋｇ 油箱内油重： ＧＮｙ＝Ｇｋ 一Ｇ ：１７３．６—５２．９＝１２０．７ｋｇ 扁管内油重： Ｇ。 ＝Ｇｂ Ｚ ０．５３８ Ｘ２２．３４＝１２ｋｇ 储油柜重量约占总油重的５％ Ｇｇ ＝１０ｋｇ （下转第１０２页） 《电气开关》（２０１８．Ｎｏ．１） 出ｒ１。进…步埘动作ｊ１连文进行谐波分析，发现本次区 外故障时因为 皆波分量较大，影响了半川傅式算法训 算结果，使误莠较大从而导致了保护装咒误动。 古科技与经济，２０１３（２３）：ｌ２３—１２４． ［２］ 韦庆宁．一起ｌｌＯｋＶ线路保护误动原因分析［Ｊ】．广西电力，２０１３ （３６）：５９—６２． ［３］ＤＬ／Ｔ ５８４—２００７．３ｋＶ～１ｌＯｋＶ电网继电保护装置运行整定规程『Ｓ］ ［４］ ＧＢ／＿ｒ １４２８５—２００６继电保护和安全自动装置技术规程『Ｓ］． ［５］ 李艳红，谭惠尹．浅谈全波傅里叶算法与半渡傅里算法¨Ｊ Ｊ电子 世界，２０１２（７）：９７—９８． ［６］ 高索，余浩．浅基于傅里叶级数的相量计算方法研究ｉ Ｊ］．通讯世 界，２０１４（９）：２６—２７． 收稿日期：２（）ｌ６一ｌ２～（｝３ 作者简介：谢明磊（１＇４８３一）。男，硕士研究生。工程师、技师、科技咨询师．主要从 事电网的继电保护和供电可靠性方面管理工作 ＋”＋”—＋－“— ”十…· ”＋”＋”＋”＋“＋一十”＋”＋”＋”＋”＋”＋”＋“＋ （』二接第８６负） ３ 安流侧 ：安 线距离比相纳 器身雨量：Ｇ ＝ （Ｇ ．＋Ｇ ）＝３７７．２ｋｇ 箱盖重韫：Ｇ ；＝７．８５ （叮Ｔ尺 ＋２ＲＬ）＝１ ２．７４ｋｇ ６ｆ：一厚度取０．０６ｃｍ； 箱底重量：Ｇ Ｉ＝７．８５ ６ ｝（１Ｔ Ｒ ＋２ＲＬ）＝８．５ｋｇ； ６ ｌ一厚度取０．０４ｃｎｌ； 箱壁霞量：ＧＩｊ＝７．８５ ６Ｈ（竹 ＋２ＲＬ）ｔｔ ＝７．８５× ０．０３×（６．２８×１．７３＋２×１．５１）Ｘ ７．３＝３６．２ｋｇ； 散热器重锵：Ｇ ＝Ｇ１ｌ ２ ；＝１．５２×２２．３４＝ ３３．９６ｋｇ； 油箱总雨 ：Ｇ ＝Ｋ （Ｇ ：＋Ｇ ｌ＋Ｇ． ＋Ｇ ）＝ １０５ｋｇ。 式ＬｆＪ，Ｋ 取１．１５ 附件重量：ＧＩ＇＝Ｇ ＋ＶＧ ＝２７ｋｇ 式中，Ｇ ，一储油柜 ，１４ｋｇ； ５措施与建议 事故分析后，继保人员联系深南瑞厂家研发人员 将分析结果进ｉ ｒ反馈，得到＿ｒ对方的确认，并对算法 进行Ｊ 改进，将Ｖ３．００版小程序升级至Ｖ３．０２版本， Ｇ．一套管雨量，１３ｋｇ 变压器总最量：∑Ｇ＝Ｇ ＋Ｇ ＋Ｇ｛＋Ｇ、＝６５２ｋｇ ４ 结论 这是一个完整的电力变 器设¨‘，从电磁计算加外 通过现场联渊卡¨实验室实时动态仿真技术验证Ｖ３．０２ 版本程序的可 性 本文通过叙述一起非常规原因导 致的ｌ ｌＯｋＶ线路继电保护装置误动事件，向供电部门 继保人员介绍Ｊ ｆ１ 保护装置误动事件时容易忽视 的一种可能悱ｆ¨分析 法。由于在变电站川继保调试 仪进行调试时，只能进行简单的故障模拟，并不能完全 观设计，依据理论物理的电磁学，热力学原理进行描述。 实际上电力变压器是按照能承受２５侪的额定电 流的短路电流的数值设计的，在这个数仳的电流下 保证绕组不变形。超过这一数值，变 器仃可能在短 路电功二，Ｊ下损坏。所以大型变压 往承受短路电功力 反臆系统故障时的 实情况，不利于继保人员查找装 置误动原因。ｌ 此继保人员ｌ１ｌＩ以在掌握厂家保护原理 的基础 应用汁 ｆＪｌ技术，调取录波文件进行分析计 下要做本体的变型试验。 参考文献 ［１］ 范钧伟．盐浴炉变压器设计计算．电气开关ｌｌＩ］．１９９８（３）：３４—３７ 算查找原因， 参考文献 实Ｉｌ寸动态仿真技术进行验证。 ［１ Ｊ 黄建英一起２２０ｋ＼：线路保护误动作分析及防范措施ｆ Ｊ］．内蒙
