公路桥梁 企业科技与发展 ２０１１年第７期（总第３０１期） Ｈｉｇｈｗａｙ＆Ｂｒｉｄｇｅ Ｅｎｔｅｒｐｒｉｓｅ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ＆Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ＮＯ．７，２０１ １（Ｃｕｍｕｌａｔｉｖｅｌｙ ＮＯ．３０１） 城际铁路单箱双室预制箱梁静载试验研究 梁佶 （中铁二十五局集团建筑安装工程有限公司，广东广州５１０６００） 【摘要】文章以海南东环铁路万宁制粱场整孔箱梁静栽试验为基础，对城际铁路单箱双室新型预制粱体静栽弯曲 试验和粱端静载试验进行阐述，重点对静栽加栽形式、试验测点布置和测试结果进行了描述，最终通过应力应变 实测值与理论值的比较，提出试验结论和建议，并对单箱双室整孔箱梁的设计、施工工艺、施工质量以及箱梁的 抗裂性能、粱端受力Ｊ洼能进行验证。 【关键词】域际铁路；单箱双室；预制箱梁；静载试验 【中图分类号］Ｕ４５５．４ 【文献标识码】Ａ 【文章编号】１６７４－０６８８（２０１ １）０７－００３３￣０６ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ Ｃｉｔｖ Ｅｘｐｒｅｓｓ Ｒａｉｌｗａｙ’Ｓ Ｓｉｍｐｌｅ—ｂｏｘ Ｄｏｕｂｌｅ—ｅｅｌｌ Ｐｒｅｆａｂｒｉｃａｔｅｄ Ｂｏｘ Ｇｉｒｄｅｒ Ｓｔａｔｉｃ Ｌｏａｄｉｎｇ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ＬＩＡＮＧＪｉ （Ｃｏｎｓｔｕｒｃｔｉｏｎ Ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．Ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ｒａｉｌｗａｙ ２５ｔｈ Ｂｕｒｅａｕ Ｇｒｏｕｐ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ ５１０６００） 【Ａｂｓｔｒａｃｔ】Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ Ｗａｎｎｉｎｇ Ｇｉｒｄｅｒ—ｆａｂｒｉｃａｔｉｎｇ Ｐｌａｎｔ’ｓ ｆｕｌｌ ｓｐａｎ ｂｏｘ ｇｉｒｄｅｒ ｓｔａｔｉｃ ｌｏａｄｉｎｇ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ，ｔｈｉｓ ａｒｔｉｃｌｅ ｅｌａｂ－ ｏｒａｔｅｓ ｃｉｔｙ ｅｘｐｒｅｓｓ ｒａｉｌｗａｙ’ｓ ｓｉｍｐｌｅ—ｂｏｘ ｄｏｕｂｌｅ—ｃｅｌｌ ｐｒｅｆａｂｒｉｃａｔｅｄ ｇｉｒｄｅｒ ｓｔａｔｉｃ ｌｏａｄｉｎｇ ａｎｄ ｂｅｎｄｉｎｇ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ａｓ ｗｅｌｌ ａｓ ｂｅａｍ ｅｎｄｓ ｓｔａｔｉｃ ｌｏａｄｉｎｇ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ．Ｔｈｉｓ ａｒｔｉｃｌｅ ｐａｙｓ ｓｐｅｃｉａｌ ｅｆｆｏｒｔｓ ｏｎ ｄｅｓｃｒｉｂｉｎｇ ｓｔａｔｉｃ ｌｏａｄｉｎｇ ｆｏｒｍｓ，ｔｈｅ ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ ｏｆ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｐｏｉｎｔｓ ａｎｄ ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔ．Ａｔ ｌａｓｔ，ｔｈｒｏｕｇｈ ｃｏｍｐａｒｉｎｇ ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｖａｌｕｅ ａｎｄ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｖａｌｕｅ ｏｆ ｓｔｒｅｓｓ—ｓｔｒａｉｎ，ｔｈｉｓ ａｒｔｉ— ｃｌｅ ｂｒｉｎｇｓ ｕｐ ｔｈｅ ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎ ａｎｄ ａｄｖｉｃｅ ａｎｄ ｖｅｒｉｆｉｅｓ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ，ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｑｕａｌｉｔｙ ｏｆ ｓｉｍｐｌｅ—ｂｏｘ ｄｏｕｂｌｅ－ｃｅｌｌ ｆｕｌｌ ｓｐａｎ ｂｏｘ ｉｇｒｄｅｒ ａｓ ｗｅｌｌ ａｓ ｉｔｓ ａｎｔｉ－ｃｒａｃｋｉｎｇ ａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ ｂｅａｍ ｅｎｄｓ ｓｔｒｅｓｓ—ｃａｒｒｙｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ． 【Ｋｅｙ Ｗｏｒｄｓ】ｃｉｔｙ ｅｘｐｒｅｓｓ ｒａｉｌｗａｙ；ｓｉｍｐｌｅ～ｂｏｘ ｄｏｕｂｌｅ ｃｅｌｌ；ｐｒｅｆａｂｒｉｃａｔｅｄ ｂｏｘ ｇｉｒｄｅｒ；ｓｔａｔｉｃ ｌｏａｄｉｎｇ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ 桥梁静载弯曲试验是检测桥梁结构性能的重要手段，也是 顶板宽度为１２．２ ｍ，桥梁建筑总宽１２．４８ ｍ，桥面设“Ｖ”形 检验梁体抗裂性及刚度的常规方法。铁路预制箱梁作为国家实 排水坡；箱梁底板宽度为６．５ ｍ，梁端设端隔墙，梁体截面轮 施生产许可制度的重要工业产品之一，具有长寿命、高耐久、 廓如图１所示。梁体混凝土采用Ｃ５０高性能耐久性混凝土， 不易更换的特殊性能，对其结构性能要求１００％合格。为最大 预应力筋采用高强度、低松弛钢绞线，锚固体系采用自锚式拉 限度保证预制箱梁结构性能达到１００％合格的要求，施工时必 丝体系。 须对箱型简支梁进行静载试验。试验遵循“内力图相似，跨中 内力值相等”的荷载布置原则。 ２加载形式 在海南东环铁路建设中，首次采用了单箱双室预制箱梁， 加载采用箱型自平衡式静载试验架，其基本原理是由加 其结构为大圆弧翼缘板、大斜腹板，比单箱单室整孔箱梁截面 载千斤顶产生的荷载作用在试验梁顶和试验架加载横粱上， 尺寸更小，具有经济适用的特点。单箱双室预制箱梁的静载试 通过试验架承载钢箱梁、拉杆和下横梁传至盆式支座上，实 验则比既有客专单箱单室整孑Ｌ箱梁更加烦琐。 现自平衡。 １工程概况 自平衡式静载试验架主要由下横梁、加载横梁、承载钢箱 梁、传力拉杆组成，承载钢箱梁采用高强度螺栓组装连接，如 海南东环铁路ＤＨＺＱ一３标万宁制梁场承担着ＤＫ１３７＋８３５ 图２所示。 ～ＤＫ１９６＋４１０．５段２２座（特）大、中桥５５０孔箱梁（其中３２ ｍ箱梁５２２孔，２４Ｉｌｌ箱梁２８孔）的设计、预制任务，截面类 ３试验梁基本情况 型为单箱双室，梁端顶板、底板及腹板局部向内侧加厚。该粱 ２００８年ｌ２月１３—１４目，按ＴＢ ２０９２－－２００３（颥应力混凝 全长３２．６ ｍ或２４．６ ｍ，跨度为３１．５ ｍ或２３．５ ｍ，横桥向支座 土铁路桥简支粱静载弯曲试验方法及评定标 在万宁制梁场 中心距为５．６ ｍ，梁高为２．５ ｍ，挡碴墙根部内侧净宽９．０ Ｉ／１， 分别对ＪＡＷ３２ＺＳ一０１１ 试验箱梁进行了静载弯曲试验及梁端受 【作者简介】梁佶（１９７７一），湖南长沙人，本科，中铁二十五局集团建筑安装工程有限公司项目经理，研究方向：桥梁。 Ｉ ３５０ １５Ｑｌ，ＯＯ ４ ５００ ４ ５００ １ＱＱ１ ５０ ｌ ３５０ ｌ ｌ— 。 １ ８５５ ２％ 一．堂 ｉ ｌ』 。 ｏ％ 。『ｎ‘ Ｕ ｌ ∞Ｊ ∞ 擘 监 入 ＼６ｏ０ ｛ ２ ２６９ Ｔｌ ６００ ２ ６ｏ６ ２Ｏ） Ｕ＿鲁 薰 一ｌ 委ｌ Ｉ＼ ！１用 ／＼ ３５０… １ｎ苎 ＼ ／ ６２０ １ ９５９ ２７１ ０ ２４（／ ＩＤＤ委 愿检查孔ＩＪ １ １ｎｎ ｌ 。５ ６００／２ 一 ＂／／／／／／／／／￣． ／／／ ｉ０ 、、、 曼 一 １ ３００古 ｒｈ 座 ４５０ ７１ １ ９５９ ６２０ ２ ８５０ ６ ５００／２ ６ ５００／２ ２ ８５０ 图１梁体截面轮廓图（单位：ｍｍ） 承载钢箱梁 ｊ ｌ Ｉ ， ／７传力拉杆／ ／ ｆ 加载横粱ｌ Ｊ ＼ 、 圜 ：± 。。。。。。。。。。。。。。。‘— ——— ’—一 精扎螺纹钢 ｌ Ｉｌ ｝ ｌ、 ＼ 『 ７ ７５ｎ Ｐ ４ ０００ Ｐ ４ ０００ Ｐ ４ ＯＯＯ Ｐ ４ ＯＯＯ Ｐ ３１ ５００ 。 ７ ７５０ ＼ ｝ ／ 凇 Ｉ横 ７ 图２纵向侧立面（单位：ｍｍ） 力性能试验，并对ＪＡＷ３２ＺＳ一０１ 试验箱梁进行了梁端受力性 能试验。两孔试验箱梁预制资料见表１。 表１试验箱梁预制资料表 表２梁体称重试验结果 兰 ＪＡＷ３２ＺＳ ０ｌＯ 粱别 横桥向支座中心距（珥） 灌筑日期 预、初张日期 终张日期 ＪＡＷ３２ＺＳ ０１ Ｉ 直线、无声屏障 ５．６ ２００８年ｌ０月２８日 ２００８年ｕ月１日 ２００８年１ｉ月Ｉ１日 ５７．６／４３．７ 直线、无声屏障 ５．６ ２００８年１０月２６日 ２００８年１０月３Ｏ日 ２００８年１１月１Ｏ日 ４加载图示及荷载计算 ４．１静载弯曲试验 万宁制梁场对ＪＡＷ３２ＺＳ—Ｏ１１ 整孑Ｌ箱梁进行了静载弯曲试 验。静载弯曲试验采用１５点加载，加载点作用于箱梁腹板顶 面中心，加载图式如图３所示。试验加载的跨中弯矩与设计值 一终张时混凝土强度／弹模 （ＵＰａ／ＧＰａ） ５８．９／４３．６ 试验日期，距终张时间（ｄ） ２００８年１２月１４日，（３４） ２００８年１２月１３日，（３２） 致，试验梁的加载荷载值见表３。 为考察试验箱梁的自重情况，并为试验加载荷载的确定提 供参考数据，在开展静载试验之前对箱梁进行了称重试验。 “通桥（２００８）２２２４Ａ—Ｉ”（直线、无声屏障）３２ｍ箱梁设计 混凝土用量为２６４．１７ ｍ，（含后浇梁端隔墙），容重ｒ＝２６ ｋＮ／ ｍ，。据此，计算得梁重设计值为６８７ ｔ（不含挡碴墙及防水层 保护层）。两孔试验箱梁梁体称重试验结果见表２。根据称重 时４个支座的受力情况，采用０．５ｍｍ及１．０ｍｍ厚度的镀锌钢 板组合调整支座高度，确保４个支座高度一致、受力均匀，为 后续静载试验工作做好准备。 ３４ 表３试验加载荷载值 加载等级（Ｋ值） 基数级（Ｋａ） Ｏ．７０ Ｏ ８０ 静活载级（Ｋｂ） １．０Ｏ Ｐｋ（ｋＮ） ３０１ ３４７ ４３０ ５６２ ５９５ 加载等级（Ｋ值） １．０５ １．１０ １．１５ １．２Ｏ ｛ Ｐｋ（ｋＮ） ６３６ ６７７ ７１９ ７６０ ｝ 注：ｐｋ为单个加载点荷载值。 试验梁的加载分２个循环进行，试验梁静载弯曲试验的加 载流程如下： 第一循环预加载的最大试验荷载加至使用状态设计荷载 值，即Ｋｆ＝１．００级：初始状态一基数级（静停３ ｍｉｎ）— ．７（静 停３ ｍｉｎ）—＋０．８（静停３ ｍｉｎ）一静活载级（静停３ ｍｉｎ）一１．０（静停 ２０ ｍｉｎ）一静活载级（静停１ ａｒｉｎ）—÷ｏ．７（静停１ ｒａｉｎ）一基数级（静 停１ ｍｉｎ）一初始状态（静停１０ ｍｉｎ）。 第二循环加载的最大试验荷载加至抗裂检验荷载，即 Ｋｆ＝１．２级：初始状态一基数级（静停３ ｍｉｎ）一０．７（静停３ ｍｉｎ） ＂０．８（静停３ ｍｉｎ）一静活载级（静停３ ｍｉｎ）一１．０（静停５ ａｒｉｎ）一 １．Ｏ５（静停５ ａｒｉｎ）－＇－￣１．１０（静停５ ｍｉｎ）－－－＋１．１５（静停５ ｍｉｎ）一１．２０ （静停２０ ｍｉｎ）一１．１０（静停１ ｍｉｎ）一静活载级（静停１ ｍｉｎ）—＋ｏ．７ （静停１ ｍｉｎ）一基数级（静停１ ｍｉｎ）一初始状态。 ４．２梁端静载试验 制梁场对ＪＡＷ３２ＺＳ一０１０ 、ＪＡＷ３２ＺＳ一０１ １ 整孔箱梁进行 了梁端静载试验。试验梁的梁端静载试验采用纵向６排加载方 式，其中跨中５排的横向每排采用３点加载，运营最大支反力 工况梁端１排横向每排采用３点加载，架梁最大支反力工况梁 端ｌ排横向每排采用２点加载，加载图式如图４所示。试验时 加载程序按先跨中加载持荷，后梁端分级加载程序进行；试验 梁的加载荷载见表４和表５。 （ａ）运营工况梁端加载图 （ｂ）架梁工况粱端加载图 运营工况：３Ｐｊ 架 （Ｃ）水平方向加载图 图４梁端受力性能静载试验加载图式（单位：ｍｍ） 表４梁端受力性能静载试验加载荷载表 ｌ 工况 Ｐｋ（１【Ｎ）（单点荷载值） Ｐ，ｉ（ｋＮ）（单点荷载值） Ｉ运营工况（粱端３ Ａ／Ｊｎ￣） ５９４．８ ７ｌ３．１ Ｉ架梁工况（梁端２点加载） ５９４．８ ２ ７４７．８ 表５梁端受力性能静载试验加载分级加载表 加载 运营工况（ｋＮ） 加载 架粱工况（ｋＮ） 分级 （粱端３点加载） 分级 （梁端２点加载） Ｐ３１级 ｌｌ５．８ Ｐｊ１级 ２７４．ｔ Ｐｊ２级 ２３５．３ Ｐ３２级 ５４６．５ Ｐｊ３级 ３５４．８ Ｐｊ３级 ８２１．７ Ｐｊ４级 ４７４．３ Ｐｊ４级 ｌ ０９６．９ Ｐｊ５级 ５９３．８ Ｐ３５级 ｌ ３７２．０ ｅｊ６级 ７ｌ３．３ Ｐｊ６级 ｌ ６４７．２ Ｐ３７级 ｌ ９２２．３ Ｐｊ８级 ２１９７．５ Ｐｊ９级 ２ ４７２．６ Ｐｊ１Ｏ级 ２ ７４７．８ 试验梁的梁端受力性能静载试验加载流程如下： （１）跨中加载：０（零级）—加．５ Ｐｋ（３ ｍｉｎ）—加．８ Ｐｋ（３ ｍｉｎ）一 Ｐｋ级（３ ｍｉｎ）。 （２）梁端加载运营工况：Ｏ（零级）一Ｐｊｌ级（３ ｍｉｎ）一Ｐｊ２级 （３ ｍｉｎ）一Ｐｊ３级（３ ｍｉｎ）一Ｐｊ４级（３ ｍｉｎ）一Ｐｊ５级（３ ｍｉｎ）一Ｐｊ６ 级（２０ ｍｉｎ）一０（零级）。 （３）梁端加载架梁工况：０（零级）－－，Ｐｊｌ级（３ ｍｉｎ）一Ｐｊ２级 （３ ｍｉｎ）一Ｐｊ３级（３ ｍｉｎ）一Ｐｊ４级（３ ｍｉｎ）一Ｐｊ５级（３ ｍｉｎ）一Ｐｊ６ 级（３ ｍｉｎ）一Ｐｊ７级（３ ｍｊｎ）一Ｐｊ８级（３ ｍｉｎ）一Ｐｊ９级（３ ｒｎｊｎ）一 Ｐｊｌ０级（２０ ｍｉｎ）— （零级）。 ５测点布置 ５．１静载弯曲试验 在对ＪＡＷ３２ＺＳ一０１ １ 进行静载弯曲试验中，在箱梁的／Ｊ４ 截面和跨中截面沿截面高度，在跨中截面的底部沿梁体纵向 ３ ｍ范围内布置了外贴振弦式应变测点。测点布置如图５和图 ６所示 图５’静载弯曲试验跨中截面测点布置图 图６静载弯曲试验跨中截面底部测点布置图 ＼ 试验中，在梁体两侧布置６个挠度（百分表）测点，测试 （３）根据实测挠度推算，箱梁静载试验时的混凝土弹性模 量为３．９１×１０４ ＭＰａ。 ， ： 梁体在荷载作用下的变形情况。试验中采用１５个压力传感器 测试加载力，保证试验荷载的准确施加。 ６．１．２跨中下缘混凝土应力 ｍ 啪 伽 枷 ｏ ５－２梁端静载试验 在对ＪＡＷ３２ＺＳ一０１０＃和ＪＡＷ３２ＺＳ一０１ １ 进行的梁端受力性 ＪＡＷ３２ＺＳ一０１ １ 试验箱梁第二加载循环加载至１．２倍设计 荷载时，跨中下缘３．０ ｍ范固内应变实测结果如图９所示，实 能静载试验中，在梁端面布置了外贴振弦式应变传感器，测点 测结果表明： 布置如图７所示 图７梁端静载试验梁端面测点布置图 ６试验结果 ６．１静载弯曲试验 （ａ）西侧跨中下翼缘 ６．１．１跨中挠度 口ｕｕ 王蹬１『 ｆ ，静 —－●■一捌点１一谢点２ 在对ＪＡｗ３２ｚｓ一０ｌ１ 进行静载试验过程中跨中挠度实测结 ７∞ ．１； ．； 蕊ｊ＿一 —— －测点３ 果如图８所示。实测结果表明： （１）试验加载过程中，从基数级开始，荷载与挠度保持了 较好的线性关系，线性相关系数大于０．９９９ ９，说明梁体处于 弹性工作状态。 羹逛至 ３２∞ 一：－ ／／ ０ ，’ 一（２）第一、第二加载循环跨中静活载挠度分别为７．９１ ｍｍ、 １∞ — ／／ 、 ・一－—’●羞测点ｔｈ ；测捌＿蜊＇｜Ｉ 点４５６７８９∞ 。： ．７．７７ ｍｍ，挠跨比分别为１／３ ９８２、１／４ ０５４，相应设计值为 ， ３００ ４Ｏ 】 ５００ ６０Ｏ ｉ ７０Ｏ ８ＯＯ ｆ・９０Ｏ ～… ，测１ ００ ０ｌ 捌＿ 点■ 实测应变（Ｉｌ ｅ） １／３ ６４６，说明试验箱梁的静活载挠跨比满足设计要求。 （ｂ）东侧跨中下翼缘 ｌ Ｋｈ级 图９跨中下缘３。０ ｍ范围内应变实测结果 宝 —◆一东侧测点 （１）分布于箱梁跨中两侧３．０ ｍ范围内３０个测点的实测应 捌 ＋西侧测点 ＂ａｔ－＂平均值 垆 变与荷载保持较好的线性关系，线性相关系数均大于０．９９９ ９， 挺 ／ 未出现明显增大或减小，证明试验箱粱拉应力最大的区域仍处 ／‘ ｝ ７于弹性状态。 ．９１ ｍｍ ／ ｌ、 （２）试验加载过程中，梁体跨中下缘混凝土未发现受力裂 ５ １０ ｌ５ 缝。 跨中挠度＜单位：ｍｍ） （ａ］第一加栽循环 （３）在１．２倍设计荷载下，实测试验箱梁跨中西、东两侧 ３．０ ｍ区域内下缘混凝土的平均应力分别为ｌ４．０４ ＭＰａ（３５９）和 ｌ—— ｌ 一Ｋｂ级一 ’ｌ３．８０ ＭＰａ（３５３），两侧平均值为ｌ３．９２ ＭＰａ，实测应力与理论 主 ｌ—． 一平 计算值（１４．１２ ＭＰａ）比较吻合。实测应力计算中，混凝土弹 毯 鹭 ／ 性模量取推算值３．９１×１０ ＭＰａ。 糖 ６．１．３跨中截面底板应变 ７．７７ ｍｍ ＪＡｗ３２ｚｓ一０ｌ１ 试验箱梁第二加载循环，跨中截面底板应 ／。 ｒ ｌ ／ 变沿横向分布的实测结果如图ｌ０所示。实测结果表明，试验 箱梁底板剪力滞效应不明显。 ５ １０ １５ ２０ 跨中挠度（单位：ｍｍ） ６．１．４ Ｌ／４截面和跨中截面的中性轴高度 （ｂ）第二加栽循环 ＪＡｗ３２ｚｓ一０ｌ１ 试验箱梁第二加载循环加载至１．０倍设计 图８试验粱静载弯曲试验跨中挠度实测结果 荷载时，Ｌ／４截面和跨中截面实测应变沿截面高度的分布情况 如图１ｌ所示。实测结果表明 Ｌ／４截面和跨中截面的中性轴 了梁端静载试验。 高度分别为１．６３５ ｍ、１．６３９ ｍ 与设计值１．５９９ ｍ比较接近。 ６．２．１ ＴＡＷ３２ＺＳ一０１０ 试验箱梁 ＪＡＷ３２ＺＳ～０１０＃试验箱梁的梁体端部横向应力较大区域 —参一Ｋａ级 （标示于图７）实测应变及有限元计算结果的对比情况见表６。 ＋０．７级 实测及理论计算结果显示： ｏ．８级 Ｖ （１）在运营工况下（不计自重作用），实测顶板顶面最大 —÷● Ｋｂ级 应力为０．８９ ＭＰａ、顶板底面最大应力为１．８１ ＭＰａ、底板顶面最 蟠 —静ｌ ００ 世 １．０５ 大应力为一５．１１ ＭＰａ、底板底面最大应力为２．８８ ＭＰａ、端隔墙 雕 — １．１０ ～ １．１５ 最大应力为０．８９ ＭＰａ。 ＾ｌ ２０ （２）在架梁工况下（不计自重作用），实测顶板顶面最大 西ｋ… —— ｛（ ５００／２ － ＞Ｉ东 应力为１．５６ ＭＰａ、顶板底面最大应力为１．３１ ＭＰａ、底板顶面最 图１０试验梁跨中截面底板应变沿横向分布图 大应力为一４．９７ ＭＰａ、底板底面最大应力为０．５０ ＭＰａ、端隔墙 最大应力为０．６７ ＭＰａ。 ‘ｏｕ ｌ＼ ｌ～ （３）根据有限元计算数据对实测值进行修正，计人自重作 乍 ＼ 用，在运营工况下底板底面最大应力为３．９８ ＭＰａ，在架梁工况 划 ：丑Ｌ 、、Ｃ－ｕ 一 下底板底面最大应力为１．６１ ＭＰａ。 １ ５ ＼ ｙ＝一０Ｒ Ｃ ．００｛ ｝．ｘ９９３ ＋１ ６３５ 俺 ６．２．２ ＩＡＷ３２ＺＳ一０１ １ 试验箱粱 旧 键 ～协～ ＪＡＷ３２ＺＳ一叭ｌ 试验箱梁的梁体端部横向应力较大区域 Ｌ／４ ｊ 我面卜 ＼ （标示于图７）实测应变及有限元计算结果的对比情况见表７。 ＼ ＼ 实测及理论计算结果显示： １５０ —１００ —５０ ０ ５０ １００ １５Ｏ ２００ （１）在运营工况下（不计自重作用），实测顶板顶面最大 实测微应变（“￡） 应力为０．７８ ＭＰａ、顶板底面最大应力为１．７８ ＭＰａ，底板顶面最 （ａ）Ｌ／４截面实测应变分布图 大应力为一５．４７ ＭＰａ、底板底面最大应力为２．６３ ＭＰａ，端隔墙 最大应力为０．９２ ＭＰａ。 瓠 ＼ 一 ５ ｙ＝一０￣００６Ｘ＋１．６３９ （２）在架梁工况下（不计自重作用），实测顶板顶面最大 Ｆ》 ０ ９９６ 应力为１．８１ ＭＰａ、顶板底面最大应力为１．５３ ＭＰａ，底板顶面最 一 ｛垣 大应力为一５．０８ ＭＰａ、底板底面最大应力为０．５７ ＭＰａ，端隔墙 １．５ 嵯 ； — ｏ～ ＼ 最大应力为０．８５ ＭＰａ。 （３）根据有限元计算数据对实测值进行修正，计入自重作 …｛跨中截面｝ — ５～ ＼ ＼ 用，在运营工况下底板底面最大应力为３．７３ ＭＰａ，在架梁工况 下底板底面最大应力为１．６８ ＭＰａ。 一２００ 一伯０ —１００ －５０ ０ ５０ １ＯＵ １５０ ２００ ２５０ ３００ 实测微应变（ ８） ７结论与建议 （ｂ）跨中截面实测应变分布图 图１ １ Ｌ／４截面和跨中截面实测应变沿截面高度分布图 根据ＪＡＷ３２ＺＳ一０１０ 和ＪＡＷ３２ＺＳ—ｏｌ １ 试验箱梁的静载弯 ６＿２梁端静载试验 曲试验和梁端受力性能静载试验结果，得出如下结论与建议： 万宁制梁场分别对ＪＡｗ３２ｚｓ一０１０ 和ＪＡｗ３２ｚｓ—Ｏｌ１ 进行 （１）实测ＪＡＷ３２ＺＳ一０１ １ 试验箱梁第一、第二加载循环静 表６ ＪＡｗ３２ＺＳ一０１０ 试验箱梁梁体端部应力实测结果及与理论计算结果对比表 项 目 顶板顶面【Ａ区） 顶板底面（Ｂ区） 底板顶面（ｃ区） 底板底而（Ｄ区） 端隔墙顶（Ｅ区） 底板而（Ｆ区） 运营 实测 应变（ｕ￡） ２５ ５ｌ —ｌ４４ ８ｌ ２５ ８ 工况 换算应力（ＭＰａ） Ｏ．８９ １．８ｌ ５．１ｌ ２．８８ ０ ８９ ０ ２８ 有限元计算值（ＭＰａ） ｌ ４ １ ５ ６ ６ ２．６ ｛ ｛ 应变（ ￡） ４４ ３７ —１４０ ｌ４ ｌ９ －２０ 架粱 实测 换算应力（ＭＰａ） １．５６ １ ３ｌ ４．９７ Ｏ．５Ｏ Ｏ．６７ ０．７ｌ 工况 有限元计算值（ＭＰａ） １．８０ ｌ ｌ０ —６ ３Ｏ ０．８９ ｝ ｝ 注：１ 实测换算应力采用Ｅ＝３ ５５×１０ ＭＰａ；２． “＋”表示拉应力， “一”表示压应力；３．表中所列实测值及计算值均不计自重作用。 ３７ 表７ ＪＡＷ３２ＺＳ—Ｏ１ １ 试验箱梁梁体端部应力实测结果及与理论计算结果对比表 项 目 顶板顶面（Ａ区） ２２ ０ ７８ １．４ ５ｌ １．８ｌ １ ８０ 顶板底面（Ｂ区） ５０ １．７８ １ ４ ４３ １．５３ １．８Ｏ 底板顶面（ｃ区） 一ｌ５４ —５ ４７ １．５ １４３ —５．Ｏ８ １＿１０ 底板底面（Ｄ区） ７４ ２．６３ —６．６ １６ Ｏ ５７ ６．３Ｏ 端隔墙顶（Ｅ区） ２６ ０．９２ ２．６ ２４ ０．８５ ０．８９ 底板面（Ｆ区） ９ ０．３２ ｝ —１０ －０ ３６ ｜ 运营 实测 工况 应变（ｕ￡） 换算应力（ＭＰａ） 有限元计算值（ＭＰａ） 应变（ ￡） 换算应力（￣ｔＰａ） 架梁 实测 工况 有限元计算值（ＭＰａ） 注：１．实测换算应力采用Ｅ＝３．５５×１０ ＭＰａ；２ “＋”表示拉应力，“一”表示压应力；３．表中所列实测值及计算值均不计自重作用。 活载挠跨比分别为ｌ／３ ９８２、１／４ ０５４，小于设计值１／３ ６４６，梁 体刚度满足设计要求。 较好，实测值与有限元计算值吻合较好。在运营工况及架梁工 况（涵盖目前该梁采用的所有架桥机荷载）下，两孔试验箱梁 （２）实测ＪＡＷ３２ＺＳ一０１ １ 试验箱梁在１．２０倍设计荷载下， 粱体跨中下缘实测应变与荷载基本保持线性关系，在加载过程 中梁体跨中未发现受力裂缝，梁体抗裂性满足设计要求。 （３）实测ＪＡＷ３２ＺＳ一０１ 试验箱梁跨中截面底板剪力滞效 应不明显，与理论计算值相近。 （４）两孑Ｌ试验箱梁梁端受力性能试验中，实测数据重复性 ３８ 的梁体端部未发现受力裂缝，表明结构安全可靠，端隔墙可明 显改善梁端受力状况，达到了预期效果。 （５）为便于施工，建议适当调整梁体端隔板钢筋布置及隔 板的坡角形式。囝 ［责任编辑：邓进利】