220KV降压变电所电气一次部分设计(完整)

绪论

电力工业是国民经济的一项基础工业和国民经济发展的先行工业，它是一种将煤、石油、天然气、水能、核能、风能等一次能源转换成电能这个二次能源的工业，它为国民经济的其他各部门快速、稳定发展提供足够的动力，其发展水平是反映国家经济发展水平的重要标志。

由于电能在工业及国民经济的重要性，电能的输送和分配是电能应用于这些领域不可缺少的组成部分。所以输送和分配电能是十分重要的一环。变电站使电厂或上级电站经过调整后的电能书送给下级负荷，是电能输送的核心部分。其功能运行情况、容量大小直接影响下级负荷的供电，进而影响工业生产及生活用电。若变电站系统中某一环节发生故障，系统保护环节将动作。可能造成停电等事故，给生产生活带来很大不利。因此，变电站在整个电力系统中对于保护供电的可靠性、灵敏性等指标十分重要。

变电站是汇集电源、升降电压和分配电力场所，是联系发电厂和用户的中间环节。变电站有升压变电站和降压变电站两大类。升压变电站通常是发电厂升压站部分，紧靠发电厂。将压变电站通常远离发电厂而靠近负荷中心。这里所设计得就是220KV降压变电站。它通常有高压配电室、变压器室、低压配电室等组成。

本文设计的变电站为220KV变电站，其下级负荷为110KV及10KV级工业及其它负荷。这些负荷不仅包括如冶炼厂、制药厂等工业部门，也有、医院等非工业部门。他们对供电的要求不同，但保证他们的供电可靠性级连续性是本变电站设计的目的。

传统变电站一般都采用常规设备。二次设备中的继电保护和自动装置`远动装置等采用电磁式或晶体管式，体积大，设备笨重，因此，主控室占地面积较大。常规装置结构复杂，可靠性低，维护工作量大。随着国民经济的持续发展，人民的生活质量和生活水平不断提高家用电器越来越多的进入千家万户，人们对用电质量的要求越来越高。但是传统变电站缺乏科学的电能质量考核办法。传统变电站由于远动功能不全。一些遥测，遥信量无法实时送到调度中心，不能满足向调度中心及时提供运行参数的要求。变电站本身又缺乏自动控制和手段，因此无法进行实时控制，不利于系统的安全稳定运行。

在本变电站的设计中，分为对变电站做总体分析和负荷分析、变电站主变的选择、主接线、短路电流计算、电力系统继电保护等部分的分析计算，在设计中发现所用数据不够准确，特别是在电力系统继电保护是计算中，存在很大缺陷，力求在以后的设计中能够逐步趋于完善，相信不久能实现无人值班高度自动化以弥补传统变电站的缺陷。

1

xx学校毕业设计/论文

现在，随着大电网系统的建设，输电的电压等级越来越高，这一方面使降低损耗的需要，另一方面也是工业生产等负荷发展的需要。我国目前广泛采用的输电等级有110KV、220KV等级别，还有500KV级的输电线路也在迅速发展，所以220kv级的变电站在电力系统中的应用也十分广泛。并且伴随电力系统中所用电气元件产品诸如断路器、继电器、隔离开关等性能指标的提高，变电站的功能也会越来越完善，可靠性也会得到很大的提高。相信随着科技技术的发展和各种理论的应用更加趋于完善，220KV等级别的变电站也将承担电力系统中越来越多的任务。

2

xx学校毕业设计/论文

第1章 概述

1.1 概述分析

本次220KV变电站是本市与电力系统相联系的中间的重要设施，它承担着向市区的各负荷供电的任务，它的运行的稳定性和可靠性对市区企业和人民的正常生产和生活具有决定性的作用。

系统设计应在国家计划经济的指导下，在审议后的中期、长期电力规划的基础上，从电力系统整体出发，进一步研究提出系统设计的具体方案；应合理利用能源，合理布局电源和网络，使发、输、变电及无功建设配套协调，并为系统的继电保护设计，系统自动装置设计及下一级电压的系统等创造条件。设计方案应技术先进、过度方便、运行灵活、切实可行，以经济、可靠、质量合格和充足的电能来满足国民经济各部门与人民生活不断增长的需要。

系统设计的设计水平可为今后第五年至第十年的某一年，并应对过度年进行研究（五年内逐年研究），远景水平可为第十年至第十五年的某一年，且宜与国民经济计划的年份相一致。系统设计经审查后，二至三年进行编制，但有重大变化时，应及时修改。

该变电站的电压等级为220/110/10KV，220KV是本变电站的电源电压，110KV和10KV是二次电压。变电站的电源由双回路220KV线路送到本变电站；中压侧110KV母线送出2回线路；在低压侧10KV母线送出12回线路；本变电站220KV母线有三回输出线路。

1.2 变电站的作用和主要设备组成

电力工业是国民经济的一项基础工业和国民经济发展的先行工业，它是一种将煤、石油、天然气、水能、核能、风能等一次能源转换成电能这个二次能源的工业，它为国民经济的其他各部门快速、稳定发展提供足够的动力，其发展水平是反映国家经济发展水平的重要标志。

随着社会的发展，电能被日益广泛的应用于工农业生产以及人民的日常生活中。电能可以方便的转化为期他形式的能源，例：机械能、热能、光能、磁能等，并且电能的输送和分配易于实现，可以输送到需要它的人和工作场所和生活场所。电能的应用规模也很灵活以电能作为动力，可以促进工农业的机械化和自动化。保证产品质量大幅度提高劳动生产率。同时提高电气化程度以电能代替其它形式的能源，是节约能源消耗的一个重要的途径

变电站是汇集电源、升降电压和分配电力场所，是联系发电厂和用户的中间

3

xx学校毕业设计/论文

环节。变电站有升压变电站和降压变电站两大类。升压变电站通常是发电厂升压站部分，紧靠发电厂。将压变电站通常远离发电厂而靠近负荷中心。这里所设计得就是220KV降压变电站。它通常有高压配电室、变压器室、低压配电室等组成。

发电厂和变电站中安装的各种电气设备，其主要任务是启停机组、调整负荷、切换设备和线路、监视主要设备的运行状态、发生异常故障时及时处理等。根据电气设备的作用不同，可将电气设备分为一次设备和二次设备。

通常把生产、变换、输送、分配和使用电能的设备称为一次设备。主要包括： 1、生产和转换电能的设备，如发电机等。

2、接通或断开电路的开关设备，如断路器、隔离开关、负荷开关，熔断器、接触器等。

3、故障电流和防御过电压的保护电器，如电抗器和避雷器等。 4、载流导体，如裸导线和电缆等。 5、接地装置。

把对一次设备和系统的运行进行测量、控制、监视、和保护的设备称为二次设备。它们包括：

1、仪用互感器，如电压互感器和电流互感器。

2、测量表计，如电压表、电流表、功率表和电能表等。 3、继电保护及自动装置。 4、直流电源设备。

5、操作电器、信号设备及控制电缆。

本次设计主要是变电站一次部分的设计，主要的设备也为一次设备，当然也有互感器等二次设备。本次设计的主要设备有：电力变压器、输电线路和开关设备、控制装置和互感器、避雷器和调相设备、另外和包括接地和屏蔽装置、站内电源蓄电池、照明设备等其它各种设备。

1.3 变电站的种类

变电站是电力系统的中间环节，根据在电力系统的地位和作用，可分为以下几类

1.3.1 枢纽变电站

枢纽变电站位于电力系统的枢纽点，电压等级一般为330kv以上，联系多个电源，出线回路多，变电容量大，全站停电后将造成大面积停电或系统瓦解，枢纽变电站对电力系统的运行稳定和可靠性起着重要作用。

1.3.2 中间变电站

中间变电站位于系统主干环形线路或系统主要干线的接口处，电压等级一般在330KV～220KV汇集处，2～3个电源和若干干线路，高电压侧的穿越功率为主，同时降压向地区用户供电，电站停电后，将引起区域电网的瓦解。

4

xx学校毕业设计/论文

1.3.3 地区变电站

地区变电站是一个地区和一个中小城市的主要变电站，电压等级一般为220kv，全站停电后将造成该地区和城市供电的紊乱。

1.3.4 企业变电站

企业变电站是大中型企业的专用变电站，电压一般在35KV～220KV，1～2回进线。

1.3.5 终端变电站

终端变电站位于配电线路的终端，接近负荷处，高压侧10KV～110KV引入，经降压后向用户供电。

变电站就是输电和配电的集结点，上述变电站分类的电影配置没有硬性的规定，上面所提的电压仅仅是具有代表性的。

一座变电站的作用是要完成下列一个或更多的功能：

（1）换接、连接或切断系统的各部分。这有断路器或开关来完成。 （2）变压。用电力变压器升压或降压。

（3）无功功率补偿；并联电容器，并联电抗器，静态无功伏安（补偿）系统以及同步调相机常被用来控制电压。串连电容器常用来减小线路阻抗。除了完成这些功能，还可将变电站设计成使之成为能够提供过电压及过流保护，并具有可靠性、屏蔽、设备接地顺序、变电站控制等功能。

5

xx学校毕业设计/论文

第2章 电力系统及变电站总体分析

2.1 电力系统分析

电力系统及变电所的设计首先要对电力系统进行分析才能选择正确的方案，及对变电所进行总体分析才能设计比较经济、可靠的变电所方案。电力工业是国民经济的一项基础工业和国民经济发展的先行工业，它是一种将煤、石油、天然气、水能、核能、风能等一次能源转换成电能这个二次能源的工业，它为国民经济的其他各部门快速、稳定发展提供足够的动力，其发展水平是反映国家经济发展水平的重要标志。电力系统及变电所的设计首先要对电力系统进行分析及对变电所进行总体分析才能设计比较经济、可靠的变电所方案。

经过对电力系统的正确分析才能选择变电站的正确设计方案，电力系统的分析应满足以下几点：

1、变电站的设计应根据工程的5—10年发展规划进行做到远，近期结合。以近期为主，正确处理近期建设与远期发展的关系，适当考虑扩建的可能。

2、变电站的设计，必须以全出发，统筹兼顾。按照负荷性质，用电容量，工程特点和地区供电条件，综合国情合理地确定设计方案。

3、变电站的设计，必须坚持节约用地的原则。

4、变电站设计除应执行本规范外，尚应符合现行的国家有关标准和规范的规定。

2.2 负荷分析

2.2.1 110kv负荷分析

表2-1 110kv负荷分析

用户名称 炼钢厂 最大负荷（KW） 42000 cosφ 0.95 回路数 2 重要负荷百分数（％） 65 2.2.2 10kv负荷分析

表2-2 10kv负荷分析

序号 1 2 3 用户名称 矿机厂 机械厂 汽车厂 最大负荷（KW） cosφ 1800 900 2100 0.95 回路数 2 2 2 重要负荷百分数 62 6

xx学校毕业设计/论文 4 5 6 电机厂 炼油厂 饲料厂 2400 2000 600 2 2 2 根据负荷允许停电程度的不同，可以将负荷分为三个等级，即一级负荷、二级负荷、三级负荷。等级不同，对电力系统供电可靠性与稳定性的要求也不同。

如果停电，一级负荷将造成人身伤亡或引起对周围环境严重污染对工厂将造成经济上的巨大损失，如重要的大型的设备损坏，重要产品或用重要原料生产的产品大量报废，还可能引起社会秩序混乱或严重的政治影响。二级负荷会造成较大的经济损失，如生产的主要设备损坏、产品大量报废或减产；还可能引起社会秩序混乱或较严重的政治影响。三级负荷造成的损失不大或不会造成直接经济损失。由此可知，供电的稳定性直接影响经济的发展，负荷等级不同，对供电的要求也不相同：对于一级负荷，必须有二个电源供电，且任何一个电源失去后，能保证对全部一级负荷不间断供电。对特别重要的一级负荷应该由二个电源点供电。对于二级负荷，一般要有两个电源供电，且任何一个电源失去后，能保证全部或大部分二级负荷供电。对于三级负荷，一般只需一个电源供电。

由上表可知，在110KV及10KV负荷中，各车间的负荷比较大，若发生停电对企业造成出现次品，机器损坏，甚至出现事故，严重时造成重大经济损失和人员伤亡，为满足公司的正常生产任务和对员工的生命财产的考虑，必须保证其供电可靠性。因此其都属于一级负荷。

7

xx学校毕业设计/论文

第3章 主变压器的选择

3.1. 主变压器的选择依据

3.1.1 主变容量的考虑原则

1 只装一台主变压器的变电所

主变压器容量SN.T应满足全部用电设备总计算负荷S30的需要 SN.T≥S30

2装有两台主变压器的变电所

每台变压器的容量SN.T应同时满足以下两个条件

Ⅰ.任一台变压器单独运行时,易满足总计算负荷S30的大约60%～70%的需要,即: S30=(0.6～0.7) S30

Ⅱ.任一台变压器单独运行时,应满足全部一二级符合的需要 即: S30 ≥S30(Ⅰ+Ⅱ)

3 车间变电所主变压器的单台容量选择

车间变电所主变压器的单台容量一般不宜大于1000KV.A，对装设在二层以上的电力变压器,应考虑其垂直与水平运输对通道及楼板荷载的影响。如果采用干式变压器时,其容量不易大于630KVA，对居住小区变电所内的油浸式变压器单台容量不易大于630KVA.适当考虑负荷的发展，应适当考虑今后5～10年电力负荷的增长,留有一定的余地,干式变压器的过负荷能力较小,更宜留有较大的裕量。又参考《电力工程电气设计手册》中的第五章P214的规定：

（1）主变容量选择一般应按变电所建成后5-10年的规划负荷选择，并适当考虑到远期几年发展，对城郊变电所，主变容量应与城市规划相结合。

（2）根据变电所带负荷性质和电网结构来确定主变容量，对有重要负荷的变电站应考虑一台主变压器停运时，其余主变压器容量在计及过负荷能力后的允许时间内，应保证用户的一、二级负荷；对一般性变电站，当一台主变停运时，其余主变压器应能保证全部负荷的60％。

(3)同级电压的单台降压变压器容量的级别不宜太多，应从全网出发，推行系列化，标准化。（主要考虑备用品，备件及维修方便）。

变电站主变压器台数和容量的最后确定,应结合主接线方案,经技术经济比较择优而定。根据以上对主变压器的分析.该变电站的负荷大多为一二级负荷,主变压器选为二台主变。

3.1.2 主变台数的考虑原则

选择主变压器台数时应考虑下列原则

应满足用电负荷对供电可靠性的要求,对供有大量一二级负荷的变电所,应采

8

xx学校毕业设计/论文

用两台变压器,以便当一台变压器发生故障或检修时,另一台变压器对一二级负荷继续供电.对只有二级负荷而无一级负荷的变电所,也可以只采一台变压器,但必须在低压侧敷设与其他变电所相连的联络线作为备用电源或另有自备电源。

1. 对季节性负荷或昼夜负荷变动较大而宜于采用经济运行方式的变电所也可以考虑采用两台变压器。

2. 除上述两种情况外,一般车间变电所宜采用一台变压器.但是负荷集中且容量相当大的变电所,虽为三级负荷,也可以采用两台变压器。

3. 在确定变电所主要变压器台数时,应适当考虑负荷的发展留有一定的余地。

3.2 变电所主变压器形式与容量的确定

3.2.1 主变压器容量确定的要求

1.主变压器容量一般按变电站建成后5～10年的规划负荷选择，并适当考虑到远期10～20年的负荷发展。

2.根据变电站所带负荷的性质和电网结构来确定主变压器的容量。对于有重要负荷的变电站，应考虑当一台主变压器停运时，其余变压器容量在设计及过负荷能力后的允许时间内，应保证用户的一级和二级负荷：对一般性变电站停运时，其余变压器容量就能保证全部负荷的60～70%。S总=60.6MVA由于上述条件所。故选两台63000KVA的主变压器就可满足负荷需求。

3.2.2 变压器形式的选择

1 变压器相数的确定

根据：若站址地势开阔，不受运输条件时，在330KV及其以下的发电厂和变电所中，均采用三相变压器。

2 变压器绕组数量的选择

在《电力工程电气设计手册》和相应规程中指出：在具有三种电压的变电所中，如果通过主变压器各绕组的功率达到该主变压器容量的15%及以上，或低压侧虽无负荷，但在变电所内需装设无功功率补偿设备时，主变宜采用三绕组变压器。结合本次设计的具体实际情况，都应选择三绕组变压器。

3 绕组连接方式

在具有三种电压的变电所中，如果通过主变各绕组的功率达到该变压器容量的15％以上，或在低压侧虽没有负荷，但是在变电所的实际情况，由主变容量选

9

xx学校毕业设计/论文

择部分的计算数据，明显满足上述情况。故本市郊变电所主变选择三绕组变压器。 参考《电力工程电气设计手册》和相应规程指出：变压器绕组的连接方式必须和系统电压一致，否则不能并列运行。电力系统中变压器绕组采用的连接方式有Y和△型两种，而且为保证消除三次谐波的影响，必须有一个绕组是△型的，我国110KV及以上的电压等级均为大电流接地系统，为取得中型点，所以都需要选择YN的连接方式。，而6-10KV侧采用△型的连接方式。

故本次220KV变电站主变应采用的绕组连接方式为：YN，。

4.变电站主变压器型式的选择

具有三种电压等级的变电站中，如通过主变压器各侧绕组的功率均达到该变压器容量的15%以上或低压侧虽无负荷，但在变电站内需装设无功补偿设备时，主变压器采用三饶组。而有载调压较容易稳定电压，减少电压波动所以选择有载调压方式，且规程上规定对电力系统一般要求10kV及以下变电站采用一级有载调压变压器。故本站主变压器选用有载三圈变压器。我国110kV及以上电压变压器绕组都采用Y0连接；35kV采用Y０连接，其中性点多通过消弧线圈接地。35kV以下电压变压器绕组都采用 连接。

故市郊工业变电所主变应采用的绕组连接方式为：YNyn011

5 调压方式的确定

常用的调压方式手动调压和有载调压。手动调压用于调整范围±2×2.5％以内；有载调压用于调整范围可达30%，其结构复杂，价格较贵，常用于以下情况：

（1）接于出力变化大的发电厂的主要变压器。

（2）接于时而为送端，时而为受端，具有可逆工作的特点联络变压器。 （3）发电机经常在低功率因数下运行时。

规程规定，在满足电压正常波动情况下可以采用手动调压方式(手动调压方式的变压器便于维修)。对于200kv站以往设计由于任务书已经给出系统能保证本站220kv母线的电压波动在+5-0％之内，所以可以采用手动调压方式。

综合以上分析，本设计中该市郊工业变电站的主变宜采用有载调压方式。

6 主变压器的冷却方式

根据型号有：自然风冷、强迫油循环水冷、强迫导向油循环等。按一般情况，220KV变电站宜选用自然风冷式。

7 是否选用自耦变压器

选择自耦变压器有许多好处，但是自耦变适用于两个电压级中性点都直接接地的系统中，而本站220KV与110KV是中性点直接接地系统，且其多用于220KV及以上变电所，发电机升压及联络变压器。它经小阻抗接地，短路电流大，造成设备选择困难和对通信线路的危险干扰，且考虑到现场维护等问题，故不采用自

10

xx学校毕业设计/论文

耦变压器。

8 变压器各侧电压的选择

作为电源侧，为保证向线路末端供电的电压质量，即保证在10%电压损耗的情况下，线路末端的电压应保证在额定值，所以，电源侧的主变电压按10%额定电压选择，而降压变压器作为末端可按照额定电压选择。所以，对于220KV的变电站，考虑到要选择节能新型的，220KV侧应该选230KV,110KV侧选115KV,10KV侧选10.5KV。

9 全绝缘、半绝缘、绕组材料等问题的解决

在110KV及以上的中性点直接接地系统中，为了减小单相接地时的短路电流，有一部分变压器的中性点采用不接地的方式，因而需要考虑中性点绝缘的保护问题。110KV侧采用分级绝缘的经济效益比较显著，并且选用与中性点绝缘等级相当的避雷器加以保护。10KV侧为中性点不直接接地系统中的变压器，其中性点都采用全绝缘。

3.3 主变选择计算

15% 变电所总容量：sjsktsncossjs141.78MW

sjs212.63MW

sjs总12.6341.78.4MW

主变容量: se= 2120MVA

变压器设备的型号为SFPS3-120000/220

校验可得：se0.7s总；ses1s2

主变的冷却方式是自然风冷式。

11

xx学校毕业设计/论文

第4章 电气主接线的选择

4.1电气主接线的基本要求和设计原则

电气主接线是指发电厂或变电站中的一次设备按照设计要求连接起来表示生产/汇集和分配电能的电路,也称为主电路.采用何种主接线形式,于电力系统原始资料,发电厂,变电站本身运行的可靠性,灵活性和经济性的要求等密切相关,并且对电气设备的选择,配电装置布置,继电保护和控制方式的拟定都有较大的影响。

在设计主接线时，主要矛盾往往发生在可靠性与经济性之间。欲使主接线可靠、灵活，必然要选用高质量的设备和现化的自动装置，从而导致投资费用的增加。因此，主接线的设计应在满足可靠性和灵活性的前提下做到经济合理。

变电所的主接线应根据变电所所在电网中的地位、出线回路数、设备特点及负荷性质等条件确定，并应满足供电可靠、运行灵活、操作检修方便、节约投资和便于扩建等要求。发电厂和变电站的主接线还必须满足以下基本要求:

1. 根据发电厂变电站在电力系统中的地位,作用和用户性质,保证必要的供电可靠行和电能质量的要求;

2. 应力求接线简单,运行灵活和操作方便，保证运行,维护和检修的安全和方便;

3. 应尽量降低投资,节省运行费用;

4. 满足扩建的要求,实现分期过度.

4.2 电气主接线选择标准

（1）变电所在系统中的作用和地位。 （2）分期与最终建设规模。 （3）电压等级及出线回路数。 （4）接入系统的方式。 （5）所址条件。

4.3 主接线的方式选择

4.3.1 主接线设计依据

双母线: 1.出线带电抗器的6-10KV配电装置。

2.35-60KV出线超8过回。 3.电源较大、负荷较大时。

4.110-220KV出线数为5回或5回以上时。

单母线主要用在回路少且没有重要负荷的发电厂和变电站中，单母线分段主要

12

xx学校毕业设计/论文

应用在发电厂和变电站6-10KV接线中。 旁路:110KV出线在6回以上。

220KV出线在4回以上。

综合以上资料，结合本变电站的实际情况，220KV侧有3回出线，110KV侧有2回出线，10KV侧有12回出线。又由前面的变电站分析部分和负荷情况分析部分，该变电站在整个电力网络中处于重要的地位，各侧均不允许断电。故可对各电压等级侧主接线设计方案作以下处理。

4.3.2 各电源侧主接线方案的确定

根据要求可以草拟以下两种方案：

表4-1 220KV侧主接线方案

方案 项目 可 靠 性 灵 活 性 经 济 性 方案I 双母线接线 重要用户可从不同母线引出,保证不间断供电，可靠；检修断路器，可以不停电检修，供电可靠性高。 当一回线路故障时,断路器自动将故障母线隔离,保证正常段母线不间断供电,不致使重要用户停电。 接线简单，增加了设备,投资较方案Ⅱ高。 方案II 单母线分段接线 用断路器把母线分段后,对重要用户可从不同段引出两个回路,保证不间断供电，可靠。 当一回线路故障时,分段断路器自动将故障段隔离,保证正常段母线不间断供电,不致使重要用户停电。 接线简单,运行设备少，投资少，年运行费用少。 由以上比较结果知，这两种方案都有较好的可靠性和灵活性。由于本变电站在整个系统中占有较重要的地位，要求保证某些重要的用户不可中断供电，综合考虑，220KV侧宜采用方案I。

表4-2 110KV侧主接线方案

方案 项目 可 靠 性 方案I双母线接线 方案II 单母线分段带旁路接线 用断路器把母线分段后,对重要用户可从不同段引出两个回路,可靠，适合用于屋外布置，可采用高压断路器，这样可保证进出线检修时不中断供电 当一回线路故障时,分段断路器自动将故障段隔离,并与旁路配合保证正常段母线不间断供电,不致使重要用户停电，且扩建方便 占地面积小大，设备投资多 重要用户可从不同母线引出两个回路, 保证不间断供电，可靠；检修出线断路器，可以不停电检修，供电可靠性高，适合高电压母线接线。 当一回线路故障时,母线之间的断路灵 器自动将故障母线隔离,保证正常段活 母线不间断供电,不致使重要用户停性 电 占地面积大，多一母线增加了投资用经济性 电可靠 13

xx学校毕业设计/论文

根据要求可以草拟以下两种方案：对以下两种方案进行比较：

由以上比较结果知道，方案I与方案II均有较好的可靠性和灵活性，鉴于110KV侧负荷要求，宜采用方案I的接线形式。

根据要求可以草拟以下两种方案：对以下两种方案进行比较：

表4-3 10KV 侧主接线方案

方案 项目 用断路器把母线分段后,多重要用断路器把母线分段后,对重要用户可可 靠 性 负荷可从不同母线引出两个回从不同段引出两个回路,可靠，适合用路, 保证不间断供电，可靠；检于屋外布置，可采用高压断路器，这修出线断路器，可以不停电检样可保证进出线检修时不中断供电 修，供电可靠性高，适合多负荷母线接线。 灵 活 性 当一回线路故障时,母线之间的当一回线路故障时,分段断路器自动将分段断路器自动将故障母线隔故障段隔离,并与旁路配合保证正常段离,保证正常段母线不间断供电,母线不间断供电,不致使重要用户停不致使重要用户停电 电，且扩建方便 方案I单母线分段接线 方案II 单母线分段带旁路接线 经济占地面积小，没有旁路接线提高占地面积小大，设备投资多 性 了经济性 由以上比较结果知道，方案I与方案II均有较好的可靠性和灵活性，鉴于10KV侧负荷要求，宜采用方案I的接线形式。

4.4 主变中性点接线的方式设计

4.4.1 110-220KV侧接地方式

根据电力系统的实际情况，110-500KV系统为大电流接地系统，所以变电站主变的110-220KV侧的中性点应选择中性点直接接地方式。

4.4.2 10KV侧接地方式

6～10KV侧为中性点不直接接地方式，即应该选用中性点不接地、经高阻接地或经消弧线圈接地方式。消弧线圈又分为完全补偿和欠补偿方式，为防止出现在灭接地电容电流出现时电弧谐振，一般选用过补偿方式，具体采用那种接地方式，应经电容电流计算，对10KV系统若接地电容电流大于30A时，应选经消弧线圈接地方式。

14

xx学校毕业设计/论文

10KV侧需要加装消弧线圈时，由于主变的10KV侧是△接线，没有中性点，故对10KV侧需加接地变，将中性点引出用以接消弧线圈，接地变的容量应大于消弧线圈的容量，一般应该在6-10KV的每一段母线上安装型号一样，相同容量的接地变，考虑接地变的低压侧可以获取220KV电源兼作所用电，所以选用接地变后就不用再选用50KVA的所用变。

显然10KV侧需要加消弧线圈，但由于主变的10KV侧是△接线，没有中性点，故对10KV侧需加接地变，将中性点引出以接消弧线圈，接地变的容量应大于消弧线圈的容量，查《发电厂电气部分》设计计算资料可选用接地变型号为：KSJD-315/80/10.5,所用消弧线圈为：XDJ-300/10，变比为：10.5/0.4,正序阻抗电压为：4%。

4.5 无功补偿

4.5.1 无功补偿的意义

无功补偿是电力系统运行的基本需求，为了实现电力系统运行中的无功平衡，必须对各种电力负荷产生的无功进行补偿，无功补偿的方法有调相机补偿、电容器组补偿等多种，其中最为有效和易于实施的是在靠近负荷点的地方进行就地无功补偿。

无功功率补偿装置的主要作用是：提高负载和系统的功率因数，减少设备的功率损耗，稳定电压，提高供电质量。在长距离输电中，提高系统输电稳定性和输电能力，平衡三相负载的有功和无功功率等。所以系统的无功补偿可以采用分散补偿的方式。因为电力系统的无功负荷主要是感性功率，所以具体无功补偿就是在高压电网的低压侧加并联电容器，利用阶梯式调节的容性无功补偿感性无功。

4.5.2 无功补偿容量选择

《并联电容器装置设计技术规程》第1.0.3条规定“电容器装置的总容量应根据电力系统无功规划设计，调相调压计算及技术经济比较确定。对220KV可按照主变容量的37%考虑，35-110KV变电站中的电容器总容量，按无功功率就地平衡的原则，可按主变容量的10-3000考虑。一般取主变容量的1500，分在10KV两段母线上安装。110KV变电站按照主变容量的1000选择。

15

xx学校毕业设计/论文

第5章 短路电流计算

5.1 短路电流计算的目的

供电系统要求正常的不间断对用电负荷供电，以保证生产和生活的正常进行。然而，由于各种原因也难免出现故障，而使系统的正常运行遭到破坏。

电力系统中出现最多的故障形式是短路。所谓短路既是指载流导体相与相之间发生非正常接触情况，在中性点直接接地的系统中还有各相与地之间的短路。同时论述了短路电流的计算及电气设备的选择与校验。

造成短路的主要原因，是电气设备载流部分的绝缘损坏。这种损坏可能是设备长期运行，绝缘自然老化或由于设备本身质量低劣，绝缘强度不够而被正常电压击穿，或设备质量合格，绝缘合乎要求而被过电压（包括雷电过电压）击穿，或者是设备绝缘受到外力损坏而造成短路。

严重的短路要影响电力系统运行的稳定性，可使并列运行的发电机组失去同步，造成系统解列。

由此可见，短路的后果十分严重，因此必须尽力设法消除可能引起短路的一切因素；同时需要进行短路电流的计算，以便正确的选择电气设备，使设备具有足够的动稳定性和热稳定性，以保证在发生可能有的最大短路电流时不至损坏。 为了选择切除短路故障的开关电器、整定短路保护的继电保护装置和选择短路电流的元件等，也必须计算短路电流。

5.2 短路电流的计算方法

为了使所选电器具有足够的可靠性、经济性、灵活性并在一定的时期内满足电力系统发展的需要，应对不同点的短路电流进行校验。

对电力系统网络的短路电流，我们可采用一种运算曲线来计算任意时刻的短路电流。所谓运算曲线，是按我国电力系统的统计得到汽轮发电机的参数，逐个计算在不同阻抗条件下，某时刻t的短路电流，然后取所有这些短路电流的平均 值，作为运行曲线在某时刻t和计算电抗Xjs情况下的短路电流值。

5.3 短路电流的计算结果 短路点 220KV母线 110KV母线 10KV母线 I\"（KA） Itk/2（KA） Itk（KA） I（KA） 2.85 1.515 1.535 1.505 8.6 3.1 2.92 3. 37.84 25.3 26.73 28.38 Ish（KA） 3087 10.01 73.04 具体计算过程详见计算书

16

xx学校毕业设计/论文

第6章 电气设备选择

6.1 电气设备选择

正确选择设备是使电气主接线和配电装置达到安全、经济的运行的重要条件。在进行设备选择时，应根据工程实际情况，在保证安全可靠的前提下，积极而稳妥的采用新技术，并注意节约投资，具体选择方法也就不完全一样。但对它们的要求却是基本相同的。电力系统中的各种电气设备，其运行条件完全一样，选择方法也不完全相同，但对它们的基本要求是相同的。电气设备要想能可靠地工作，必须按正常运行条件进行选择，并且按短路条件校验其热稳定和动稳定。

6.1.1 电气选择的选择

6.1.1.1 主要任务导体和绝缘子

导体的选择主要有：各电压级的汇流母线、主变引下线、出线以及各电压级的绝缘子等。

6.1.1.2 电气设备

电气设备包括各电压级的出线断路器、旁路断路器、分段断路器、以及相应的隔离开关、熔断器等。用于保护和测量用的电流互感器，包括穿墙套管、开关柜的选择及其一次接线的编号。

6.2 选择导体和电器的基本条件

6.2.1 按长期工作条件选择

参考《导体和电器的选择设计技术规定》

第1.1.3条: 选用的电器允许最高工作电压不得低于该回路的最高运行电压。 即： Ual.mUsm

其中， Ual.m1.15UN Usm1.1UsN 一般按照UNUsN选择电气设备的额定电压 对于导体：IalImax 对于电器：INImax * Imax的计算方法 （1）汇流主母线

① 220KV主母线：按实际功率分布进行计算 ② 110KV主母线：按实际功率分布进行计算 ③ 10kV主母线：Imax1.05IN(10KV) （2）旁路母线回路

17

xx学校毕业设计/论文

定电流或最大持续工作电流 Imax需要旁路回路的最大额（3）主变的引下线

Imax1.05IN对应电压侧 （4）出线

单回线：Imax最大负荷电流 双回线：Imax（1.2-2)I单回线路最大负荷电流 （5）母联回路

的Imax Imax母线上最大一台变压器（6）分段回路

Imax1.05ITNK （K=0.5～0.8 TN变压器额定电流） （7）10KV并联电容器回路 Imax1.3Ie

6.2.2 按经济电流密度选择导体

参考《导体和电器选择设计技术规定》 第2.1.3条： 载流导体应选择铝质材料。

第2.1.6条：除配电装置的汇流母线外，较长导体的截面应按经济密度选择，导体的经济电流密度可按照附录四所列数值选取。当无合适规定导体时，导体面积可按经济电流密度计算截面的相邻下一档选取。

Imax选取条件：经济截面SJ J—经济电流密度

J注意：按此法选择导体后，必须按长期发热校验。

6.3 导体和电器的选取及校验条件

6.3.1 导体的选择

6.3.1.1 母线的选择

参考《导体和电器选择设计技术规定》

第2.1.3条：载流导体宜采用铝质材料，下列场所可选用铜质材料的硬导体。 （1）：持续工作电流较大且位置特别狭窄的发电机、变压器出线端部或采用硬铝导体穿墙套管有困难时； （2）：污秽对铜腐蚀较轻微而对铝有较严重腐蚀的场所。

第2.3.1条：20KV以下回路的正常工作电流在4000A及以下时，宜采用矩形导体，在4000-8000A时，宜选用槽形导体。

110-220KV及以上高压配电装置，当采用硬导体时，宜选用铝锰合金管形导体。

6.3.1.2 10KV出线电缆选择

（1）：依据《发电厂电气部分》电力电缆应按下列条件选择和校验:

a. 电缆芯线材料及型号

18

xx学校毕业设计/论文

b. 额定电压 c. 截面选择

d. 允许电压降校验 e. 热稳定校验

f. 电缆的动稳定由厂家保证，可不必校验。 （2）电缆芯线材料及型号选择

电缆芯线有铜芯和铝芯，国内工程一般选用铝芯，电缆的型号应根据其用途，敷设方式和使用条件进行选择，郊变10KV出线选用三相刚芯铝绞线。

（3）电压选择：电缆的额定电压应大于等于所在电网的电压。

（4）截面选择：电力电缆截面一般按长期发热允许电流选择，当电流的最大负荷利用小时数大于5000小时且长度超过20m时，应按经济电流密度选择。

6.3.2 电器选择

6.3.2.1 断路器选择

根据《电力工程电气设计手册》（电气一次部分）第6—2节规定：35KV及以下，可选用少油、真空、多油断路器等，应注意经济性。35KV—220KV可选用少油、SF6、空气断路器等。

综合考虑，尽量利用经过国家鉴定推荐使用的新产品，又110-220KV为检修方便，选用SF6断路器，10KV侧采用真空断路器。

6.3.2.2 隔离开关的选择

种类和形式的选择：隔离开关的型式很多，按安装地点的不同可分为屋内式和屋外式。按绝缘支柱数目可分为单柱式和双柱式。它对配电装置的占地面积有很大影响，选型时应根据配电装置的特点和使用要求以及经济技术条件来确定。

由于本设计中均采用手车式断路器，故35KV、10KV侧不用选隔离开关。

6.3.2.3 电压互感器选择

电压互感器是二次回路中测量和保护用的电压源，通过它反映系统的运行状况。它的作用是将一次高压变为二次侧的低电压便于测量。

依据《电力工程设计手册》对电压互感器配置的规定：

（1） 电压互感器的配置与数量和配置、主接线方式有关，并应满足测量、保护周期和自动装置的要求。电压互感器应能在运行方式改变时，保护装置不得失压，周期点的两侧都能提取到电压。

（2） 6～220KV电压等级的一组主母线的三相上应装设电压互感器，旁路上是否需要装设压互，应视各回出线外侧装设压互的情况和需要确定。

（3） 当需要监视和检测线路侧有无电压时，出线侧的一相上应装设压互。 根据《导体和电器选择技术规定》SDGJ14-86：

第10.0.1条：电压互感器应按下列技术条件选择和校验 a. 一次回路电压

19

xx学校毕业设计/论文

b. 二次电压 二次负荷

a. 准确度等级

b. 继电保护及测量的要求

第10.0.3条：电压互感器的型式应按下列使用条件选择：

c. 3～20KV屋内配电装置宜采用油浸绝缘结构，也可采用树脂浇注绝缘结构的电磁式电压互感器。

d. 110KV及以上配电装置，当容量和准确度等级满足要求时，宜采用电容式电压互 感器。

第10.0.7条：用于中型点直接接地系统的电压互感器，其第三绕组电压应为100V，用于中性点非直接接地系统的电压互感器，其第三绕组电压应为100/3V。

根据以上原则，可选择电压互感器。

6.3.2.4 电流互感器选择

目前电力系统中用的广泛是电磁式电流互感器（用字母TA表示），它的原理和变压器相似，他的特点：一次绕组串联在电路中，并且很少，电流取决于被测试电路的负荷电流，而与二次侧电流的大小无关；二次侧的电流绕组阻抗很小，所以它在近于短路的状态下运行。根据《电力工程电气设计手册》：

a. 凡装有断路器的回路均应装设电流互感器。

b. 发电机和变压器的中性点、发电机和变压器的出口、桥形接线的跨条上等也应装设电流互感器。

c. 对直接接地系统，按三相配置；对非直接接地系统，依具体要求按两相或三相装配。

6.3.2.4 绝缘子和穿墙套管

参考《导体和电气选择设计技术规程》

屋外支柱绝缘子宜采用棒式支柱绝缘子。屋外支柱绝缘子需倒装时，可用悬挂式支柱绝缘子。

6.4 设备选择结果显示

6.4.1 导体选择一览表

表6-1 导体选择一览表

电压级别 220KV 主母线 LGJ-120 主变引下线 LGJ—300 负荷出线 / 20

xx学校毕业设计/论文 110KV 10KV

LGJ-330 LMY矩形母线(三条125×10) 2＊LGJ-300 LMY矩形母线(三条125×10) LGJ-240 2＊LGJ-400 6.4.2 断路器和隔离开关选择一览表

表6-2断路器和隔离开关选择一览表

设备项目 220KV出线 220KV主变引下线 110KV出线 110KV主变引下线 10KV出线 10KV分段 10KV主变引下线 断路器 SW6-220/1200 SW6-220/1200 SW4-110/1000 SW4-110/1000 SN-10/7000 SN-10/7000 SN-10/7000 隔离开关 GW6-220D/1000-50 GW6-220D/1000-50 GW4-110D/1000-80 GW4-110D/1000-80 GN10-10T/7000-240 GN10-10T/7000-240 GN10-10T/7000-240

6.4.3 电流互感器 220KV侧：LCW2-220W（2*200-2*600/5） 110KV侧：LCW-110W（2*50-2*600/5）

10 KV侧：LAJ-10W（2000-7000/5） 电压互感器 220KV侧：JCC2-220 110KV侧：JCC2-110

10 KV侧：JSJW-10

6.4.4 绝缘子和穿墙套管

表6-3绝缘子和穿墙套管

电压级别 设备类型 绝缘子 穿墙套管 220KV ZSW-220/4 / / 110KV ZSW-110/5 10KV ZN-10/8 CMLC2-10/3000

21

xx学校毕业设计/论文

第7章 防雷保护设计

7.1 防雷保护分析

按安装方式的不同，将避雷针和构架避雷针两类。从经济观点出发，当然希望用希望避雷针，以为它既能节约支座的钢材，又能省去专门的接地装置，但对绝缘水平不高的35KV以下的配电装置来说，雷击构架避雷针很容易导致绝缘逆闪落，这当然不能容许，避雷针是指具有专门的支座和接地装置的避雷针，其接地电阻一般不超过10。 我国规定：

① 110KV以上的配电装置，一般将避雷针装在构架上，但在土壤电阻率大于1000/M的地区，仍装设避雷针，以免发生反击。 ② 35KV及一下的配电装置应采用避雷针来保护。

③60KV的配电装置，在土壤电阻率大于500/M的地区宜采用避雷针，在土壤电阻率小于500/M的土壤容许采用构架避雷针。

当避雷针遭受雷击时，雷电流将在避雷针电感L和接地电阻R上造成压降。

避雷针支座上高度为H处的对地电压（H为相邻配电装置构架的高度）

uARiiLoh(di/dt) 接地装置的对地电压 uBRii

式中 Ri——避雷针的冲击接地电阻 L0——避雷针单位高度的等值电感

如果空气间隙的平均冲击击穿场强为E1（KV/M），为了防止避雷针对构架发生反击，其空气间隙S1应满足下面要求： S1UA/E1

与此相似，如果土壤的平均冲击击穿场强为E2（KV/M），为了防止避雷针接地装置与变电站接地网之间因土壤击穿而连在一起，其地下距离S2应满足下面要求： S2U2/E2

我国的标准是取雷电流I的幅值 I=100KA L01.55H/M E1500KV/M E2300KV/M

平波波前陡度 （di/dt）av100/2.638.5KA/S

我国标准推用下面两个公式校验避雷针的空间距离S1和地中距离S2：

S10.2RI0.1h

22

xx学校毕业设计/论文

S20.3RI

在一般的情况下S1不应小于5m，S2不小于3m

7.2 防雷计算

设避雷针的高度为h(m),被保护的物体的高度为hx(m),则避雷针的有效高度为hahhx，在hx高度上避雷针保护范围的半径rx由下式计算： 当hxh/2时， rx(hhx)PhaP 当hxh/2时， rx(1.5h2ha)P

式子中P是考虑避雷针高度影响的校正系数，称为高度影响系数。当

h30m,p1,30mh120m时，p5.5/h；h120时按照120m 计算。

12从避雷针定点向下作45度斜线，此斜线旋转形成的锥体，构成hxh/2时的保护范围，从地平面距避雷针1.5h处按照下步骤计算。两针之间的保护范围由通过1，2，o,三个点的圆弧画出o点的高度按下式计算： hohD/7p

式中的D为两针之间的距离，p为校正系数，在o 截面上高度水平的最小保护宽度为2bx，当bxrx时，取bxrx。bx为两避雷针间的最小保护宽度。为了达到联合保护效果，两针间的距离之比D/h不宜大于5。 四根避雷针的设计在这里不作介绍

7.3 保护设置

该变电站外形设计为矩形，长为.7m，宽为.85m。 计算过程如下：

设h=35m hx10m ，则 p=5.5=0.93 h故避雷针保护半径rx(1.535210)0.9330.225m

则AB两针尖的保护范围，O离地最低高度为： h012hh023hD49.963522.33m 7P70.93D.23526.67m 7P70.93h013hD38.593529.07m 7P70.9323

xx学校毕业设计/论文

bx121.5(h012hx)1.5(22.3310)18.49m bx231.5(h023hx)1.5(26.6710)20.01m

bx131.5(h013hx)1.5(29.0710)28.61m

因此可以保护建筑物，符合要求，防雷保护平面图如附录。

24

xx学校毕业设计/论文

结 论

毕业设计是学生在校期间最后一个重要综合性实践教学环节，是全面运用所学基础理论、专业知识和基本技能，对实际问题进行设计的综合性训练。通过毕业设计，可以培养学生运用所学知识解决实际问题的能力和创新精神，增强工程观念，以便更好的适用工作的需要。在这个一个多月的毕业设计中给我留下深刻的印象，此次的毕业设计检查了我三年所学的专业知识，初步的使我熟悉了国家能源开发的方针、和有关技术规程、规定，导则等，树立工程设计、工程计算、工程绘图等相关设计任务。此次设计使我培养实事求是、严肃认真和刻苦钻研的工作作风。巩固了三年我所学的基本理论和专业知识，能够灵活运用，解决实际问题。

本次设计的220KV变电站的的设计，主要是对电气族接线及电气设备的选择和校验。本次设计的变电站选用两台变压器，在近期使用一台，另一台备用。电气主接线是变电站电气部分的主体，是保证出力、连续供电和电能质量的关键环节，它适应供电可靠、调度灵活、运行检修方便切具有经济性和扩建发展的可能性等基本要求。根据系统的负荷的要求和用户的负荷的大小以及根据电力系统设计的原则，我的设计使用的是220KV与110KV侧双母线的接线，10KV侧采用单母分段的接线方式，使用单母线接线的优点是在检修是时不会使系统全部失电，从而保证重要用户的不间断供电。

电气设备的选择条件概括起来可分为两大部分：第一部分是电器所必需满足的基本条件；第二部分是根据不同电器的特点而提出的选择和校验项目。变压器的容量选用SFPS3-120000/220(KVA/KV)型的双绕组的强迫油循环风冷式变压器，此容量虽然小于近期负荷但是变压器具有一定的过负载的能力，所以可以满足负荷的要求。

在以后的技术发展过程中，110、220KV变电站必将发展为自动化程度较高的无人值班电站，变电站综合自动化必然成为未来变电站发展的主要发展方向。因此在以后的工作和学习过程中，我一定要认真的学习这方面的知识，努力使自己成为一个合格的电力系统的工作者。

25

xx学校毕业设计/论文

致 谢

在机专的三年学习中，得到老师们和领导们的关心和学习上的帮助，正是这样，我才在机专学习到大量有用的知识。在这三年来老师和校系领导们帮助我克服学习上和生活上的一个又一个困难，才使我在机专三年顺利地完成学业成为一名合格的大学毕业生，在此由衷地感谢老师们和校系领导们的关心和帮助。

本文由姚娟老师指导完成,在我设计的过程中，姚老师提出了很多宝贵的意见和建议,同时提供许多有用的资料,在此对老师的帮助表示衷心的感谢!在本文的编写过程中,也得到同组同学和同宿舍同学们的有力支持,他们给予我许多建议和一些宝贵的资料,在此也对他们表示衷心的感谢!

通过三个多月的毕业设计,我明确了在无论是在学习还是在工作的过程中应认真踏实的一步一步的完成,为以后的工作和学习打下了基础。通过这次设计,使我在理论和动手能力上都有了进一步的提高。本次设计的内容所涉及发电厂电气部分的知识较多,以前我这方面掌握的不够牢固，通过这次论文写作，以及老师对知识进行的多次细致,详细的讲解，让我到把以前的知识掌握的更加牢固，同时学习到了很多综合的知识。在本次设计中翻阅了大量相关书籍资料，通过认真的阅读和理解，我提取到了很多的知识，为我能完成这次的毕业设计提供了和大的帮助。

由于水平有限,其中差错在所难免,不足之处请各位老师和读者批评指教。

26

xx学校毕业设计/论文

参考资料

[1] 范锡普.《发电厂电气部分》 中国电力出版社. 1987年版

[2] 中国电机工程协会.《供用电实用手册》辽宁科学技术出版社 1998年版 [3] 解广润.《电力系统过电压》水利电力出版社 1985年 [4] 刘介才.《工厂供电简明设计手册》机械工业出版社 1998年版 [5] 焦留成.《供配电设计手册》中国计划出版社 1999年版 [6] 戈以草.《电工技能手册》上海交通大学出版社 2001年版 [7] 张仁豫.《高电压实验技术》清华大学出版社1992年版 [8] 刘炳尧.《高电压绝缘基础》湖南大学出版社1986年版

[9] 赵智大.《电力系统中性点接地问题》 中国工业出版社 1983年版

[10] 贺家李.宋从矩《电力系统继电保护原理 》 中国电力出版社 1994年第三版[11] 郑忠.《新编工厂电气设备手册》 兵器工业出版社 1994年版 [12] 朴在林.《变电所电气部分》 中国水利水电出版社 2002年版 [13] 王锡凡.《电力工程基础》 西安交通大学出版社 1998年版 [14] 刘介才.《工厂供电设计指导》 机械工业出版社 2000年版 [15] 刘介才《工厂供电》机械工业出版社 1999年1版 [16] 胡庄朔.《汉英电力工程手册》 中国电力出版社 1998年版 [17] 赵智大.《高电压技术》中国电力出版社 1999年版 [18] 张炜.《电力系统分析》中国水利水电出版社 1999年版 [19] 马长贵.《高电网继电保护原理》 水利电力出版社 1987年版 [20] 中国电机工程协会.《供用电实用手册》辽宁科学技术出版社 1998年版

27

xx学校毕业设计/论文

附录一

短路电流计算具体计算过程如下：

计算步骤如下：

1 作电力系统结构简图的等值电路图

（1）选择基准容量 Sd=100MW 、Ud1=230KV 、Ud2=115KV Ud3=10.5KV

则基准电流I d1=

I =

Sd =0.41A Ud1Sd=0.83KA Ud2 Id3 =

Sd=9.52KA Ud2Ud12基准电抗X d1 = =585.Ω

SdUd22 X d2= =146.41Ω

SdX d3=

Sd3 =1.1Ω Ud28

xx学校毕业设计/论文

各种线形的单位电抗统一选0.4Ω/KM （2）计算各条线路的阻抗值：

XL1=LAB×x1=50×0.4/2=10Ω XL2= LBC×x2=67×0.4/2=1.6Ω XL3= LAE×x2=40×0.4/2=4.8Ω 那么，它们相对应的标幺值为：

XL1*=XL1X=0.017 d1XL2*= XL2X=0.02 d1XL3*=

XL3X=0.015 d1ii)、系统的电抗 Xs1= xs1sb0.031 sn1Xs2= xs2sb0.017

sn2 则图（1）可以转化为：

计算电源相对于k1的转移电抗：

XM*=*S110.0 XN*=*S220.13

XI/= XM*+ X3*+XM*X3*X=0.114 N*

XII/= XN*+ X3*+

XN*X3*X=0.167 M* 29

xx学校毕业设计/论文

分别求Ⅰ、Ⅱ两条支路的计算电抗：

Xjs1*= XⅠ`SⅠ`S=0.114 d Xjs2*=XⅡ`SⅡ`S =0.166 d

1.1 计算短路点K1的短路电流参数：

1.1.1 220KV侧短路电流计算：

按Xjs1* Xjs1*查汽轮机的计算表可知： 短路电流周期分量标幺值为：

T=0秒

Ijs1=8.963 Ijs2=6.763

If(0)8.96320032306.7634032305.18KAtk取2秒时： Ijs1=2.795 Ijs2=2.706

If(2)2.97520032302.7064032301.67KA Tk为4秒时 Ijs1=2.512 Ijs2=2.490

If(4)2.51220032302.4904032301.51KAt=∞时

Ijs1=2.72 Ijs2=2.57

I200f()2.7232302.574032304.63KA

ish2kmI,,d3.87KA 1.1.2 110KV侧短路电流计算：

系统等效图可转换为：

30

xx学校毕业设计/论文

图（3）

*1T12vSs12vs13vs23BS0.1275 N*1T22vSs12vs23vs13BS0.0783 N*1T3vSB2s23vs13vs12S〈0因为阻抗无负值所以取0 NXT2X*T1X*T220.103

X*T31X*MXT3X*MXX0.288

N*X*11XX*NXT3T3X*NX*0.42

MX*1jS1X*1SS0.291 NX*js2X*S22S0.425 N短路电流周期分量标幺值为：

T=0秒时

Ijs1=3.603 Ijs2=2.531

If(0)3.60320032302.5314032304.1KA

tk取2秒时：

Ijs1=2.360 Ijs2=2.052

31

xx学校毕业设计/论文

If(2)2.3620032302.0524032302.78KA

Tk为4秒时 Ijs1=2.348 Ijs2=2.151

If(4)2.3472004032302.15132302.79KA

t=∞时

Ijs1=2.23 Ijs2=2.01

If(4)2.2320032302.014032302.KA

ish2kmI,,d10.01KA 1.1.3 10KV侧：

X*X*MXT21X*MXT2X*0.22

NX*11X*NXT2X*NXT2X*0.32

M系统等效图可转换为：

图（4）

X*S1jS1X*31S0.22 NX*S2jS2X*32S0.31 N短路电流周期分量标幺值为：

32

xx学校毕业设计/论文

T=0秒时

Ijs1=4.938 Ijs2=3.368

If(0)4.938200310.53.36840310.561.7KA

tk取2秒时： Ijs1=2.561 Ijs2=2.306

If(2)2.561200310.52.30640310.533.27KA Tk为4秒时 Ijs1=2.444 Ijs2=2.316

If(4)2.444200310.52.31640310.531.98KAt=∞时

Ijs1=2.48 Ijs2=2.43

If()2.48200310.52.31640310.532.6KA

ish2kmI,,d73.04KA

33

xx学校毕业设计/论文

附录二：

电气设备选择具体计算书

5.5.1 220KV计算书

220KV母线选择：

1.按导体长期发热允许电流选择截面： Imax K Ial K =0.94 IalImaxk = 336A 故选择型号为LGJ-120的钢芯铝绞线，屋外载流量为380A。

（1）热稳定校验：

短路持续时间为

tk =tpr+tab =4\" 周期分量的热效应

I\"210I2tkI2tk2Qt1.632101.6721.51P =

212k =124

=112KAS

因t1s,故不计算非周期分量的热效应

故 Q2k = QP =11KAS

正常导体运行时导体温度

I2  =+（max00al–0）I2 =25 +（70 – 25）0.88=65C al根据《发电厂电气部分》查表，C=满足短路时发热的最小导体截面为Q6SkKs1110min =C = =37.26mm2120mm2

34

xx学校毕业设计/论文

满足热稳定要求。

（2）动稳定校验

由于所选是软母线，故不进行动稳定校验

220KV侧主变引下线

220K侧室外型主变引下线一般用刚芯铝绞线LGJ

IMAX1.05SN3UN316()

母线截面选择，由于母线传输容量大，TMAX=5500h，长度超过20m故按经济电流密度选择截面查《电力手册》当T=5500h时，J=1.1A/m 、KS=1.0

STIMAX/J287mm2

查《电力手册》没有正好符合的截面，所以我们选用接近的LGJ-300其，导体70℃允许电流为Ial770A， 热稳定效验，短路持续时间为： TKtprtab4.59(s) 周期分量的热效应

I210Itk2Itk2QP22tk12.6KAS

12因t>1S故不计算非周期热效应

2QKQP12.6KAS

正常运行时导体温度：

650C

查《电气手册》C=94满足短路时发热的最小导体截面为

SminQKKS/C12.61061.00/9440mm2300mm2

及满足热稳定要求。

电晕校验，根据《电气手册》中指出海拔不超过1000m的地区，在正常相间距离情况下：如导体型号和外径不小于一定数值时，可不进行电晕。故电压为220KV软导型号为LGJ-300，可不进行电晕校验

35

xx学校毕业设计/论文

5.5.2 110KV计算书：

IMAX1.05SN3UN632( )（1）按长期发热允许电流选择截面，查《电力手册》选LGJ-300，允许电流770A。

Ial672A

热稳定效验，短路持续时间为：

TKtprtab4(s) 周期分量的热效应

I10ItkItkQP22tk30.68KAS

12因t>1S故不计算非周期热效应

2QKQP30.68KAS

正常运行时导体温度：

IMAX20(al0)650C 2IAL查《电气手册》C=87满足短路时发热的最小导体截面为

SminQKKS/C30.681061/62.24mm2300mm2

及满足热稳定要求。 （2）主变引下线的计算：

IMAX1.05SN3UN409.62()

母线截面选择，由于母线传输容量大，TMAX＞5500h，长度超过20m故按经济电流密度选择截面查《电力手册》当T=5500h时，J=1.1A/m

STIMAX/J575mm

查《电力手册》得，我们选用2*LGJ-330，导体允许电流为Ial10A 热稳定效验，短路持续时间为：

TKtprtab4.59(s) 周期分量的热效应

36

2xx学校毕业设计/论文

I210Itk2Itk2QP2122tk35.2KAS

因t>1S故不计算非周期热效应

2QKQP35.2KAS

正常运行时导体温度：

IMAX200(al0)65C 2IAL查《电气手册》C=满足短路时发热的最小导体截面为

SminQKKS/C35.21061/66.67mm2300mm2

及满足热稳定要求。 软母线不需要进行动稳定效验

5.5.3 10KV侧电气计算书

IMAX1.05SN3UN1.051206.93(k)

310.5按长期发热允许电流选择截面，查《电力手册》选三条125MM×10MM距形铝导体，平放允许电流8000A，KS=1.8， K=0.81

Ial40oc0.8180007.74KA 热稳定效验，短路持续时间为：

TKtprtab4(s) 周期分量的热效应

I210Itk2Itk2QP22tk4384KAS

12因t>1S故不计算非周期热效应

2QKQP4384KAS

正常运行时导体温度：

IMAX20(al0)3570350.8630C 2IAL查《电气手册》C=满足短路时发热的最小导体截面为

37

xx学校毕业设计/论文

SminQKKS/C43841061.8/88998mm28080mm2

及满足热稳定要求。 动稳定效验，导体自震频率为

mhbW0.1250.0120003.375Kg/mIbh/120.010.125/121.6310m汇流母线为单跨，两端固定多跨，简支，Nf3.56

fNfl23374

EI3.56710101.6310726HZ115HZ m13.375母线出口短路时，冲击系数K=1.9则

ish1.92I287.6KA 母线相间应力

fph1.7310787.62/0.251770N/m 导体截面系数

17701.226ph3.2610Pa 610W1078.12510查《电气手册》得导体形状系数K120.95 K130.97可算得：

fphl2fb8K12K13109ish2/b80.950.97109876002/0.015770pa条间衬垫跨距计算

lcrb4h/fb11970.010.125/57700.82m 条间衬垫最大跨距

lbmaxb2hbal/fb0.0120.12562106/57700.52m0.82m

为便于安装，每跨绝缘子中不设衬垫

主变引下线与母线所选的型号相同

用户出线选择：

110KV负荷出线

38

xx学校毕业设计/论文

Imax =Pmax3UNCOS（1+500）=

42（1+500）=221

31150.81）截面选择 Tmax=5500h长度超过20m，故按经济电流密度选择截面。根据《发电厂电气部分》由图4-26曲线1查得当 Tmax=5500h时，铝导体的J=1.1A/mm2。导体的截面 SJ= Imax/J=221/1.1 =201mm2

故选用单根110KV LGJ-240钢芯铝绞线，Ial=610A 2）热稳定校验 短路时的周期分量的热效应

2 QK=37.26KAS

正常运行时导体温度

2212I2max  =0+（al–0） = 25 +（70 – 25） 22610Ial =310C

查表得，C =106满足短路时发热的最小导体截面为

QkKs37.261061 Smin = = =57.6mm2C106满足热稳定

故LGJ-240满足要求。

10kv负荷出线

240 mm2

IMAX1.05pN596()

3UNCOS按长期发热允许电流选择截面，查《电力手册》选铝芯电缆TMAX5500h时 J=0.75A/mm2

SIMAX/J596/0.75794mm2

选用两条10KVLGJ-400钢芯铝绞线，Ial1600A。 热稳定效验，短路持续时间为：

TKtprtab1.09(s)

I210Itk2Itk2QP22tk1508KAS

12 39

xx学校毕业设计/论文

短路电流非周期热效应

2QnpII20.0832.6285KAS

短路电流的热效应

2QkQpQnp1508851593KAS

短路前电缆最高运行温度

2212I2max  =0+（al–0） = 25 +（70 – 25） 22610Ial =310C 查表得C=106。热稳定所需最小截面为

SminQK/C1593106/106376mm2800mm2

结果表明选两条10KVLGJ-400钢芯铝绞线能满足要求。

5..5.4.断路器选择

220KV侧

IMAX1.05s总S穿3UN316()

根据220KV侧的额定电压，IMAX及安装在屋外的要求，查《电气手册》，可选SW6-220/1100型少油断路器

X*X*SSS/Sd0.483/1000.332

tktprtatin4.59周期分量热效应

I210Itk2Itk2QP22tk12.6KAS

12因tk>1S故不计算非周期热效应，短路电流引起的热效应为

2QKQP12.6KAS

ish1.92I4.38KA

断路器选择结果表

40

xx学校毕业设计/论文 计 算 数 据 SW6-220/1200 UNS 220KV UN 220KV 1200A 21KA 125KA IMAX 316A I 1.63KA 4.38KA 12.6KAS 2IN Inbr incl ish QK

It.t 2212×4=KAS 22）隔离开关的选择

由 UNS=220KV Imax=316A

2QK=12.6KAS

ish=4.38KA

查附表7可选用GW6-220D/1000-50型号的隔离开关。

把计算数据和断路器的有关参数进行列表

计 算 数 据 UNS Imax QK Ish 220KV 316A 12.6KAS 8.37KA 2GW6-220D/1000-50 UN IN I22220KV 1000A t 980KAS 2ies 2124KA 由上表可见所选隔离开关GW6-220D/1000-50合格。

110KV侧

IMAX1.05s总3UN632()

根据110KV侧的额定电压，IMAX及安装在屋外的要求，查《电气手册》，可选 GW4-110D/1000型少油断路器

41

xx学校毕业设计/论文

X*X*SSS/Sd0.431.5/1000.126

tktprtatin3.09周期分量热效应

I210Itk2Itk2QP22tk23.7KAS

12因tk>1S故不计算非周期热效应，短路电流引起的热效应为

2QKQP23.7KAS

ish1.92I2.692.7.1KA

断路器选择结果表

计 算 数 据 GW4-110D/1000 UNS IMAX I 110KV 632A 2.KA 7.1KA 23.7KAS 2UN 110KV 1000A 14.8KA 32KA 45.7KAS 2IN Inbr incl ish QK

It.t 22）隔离开关的选择

由 UNS=110KV Imax=632A QK=23.7KAS

2ish=2.KA

查附表7可选用GW4-110D/1000-80型号的隔离开关。

把计算数据和断路器的有关参数进行列表

计 算 数 据 UNS Imax 110KV 632A UN IN GW6-220D/1000-50 110KV 1000A 42

xx学校毕业设计/论文 QK 23.7KAS 2.KA 2I22t 98.7KAS 2ish 10KV侧

incl 80KA 由上表可见所选隔离开关GW4-110D/1000-80合格。

IMAX1.05s总3UN6.93(K)

根据10KV侧的额定电压，IMAX及安装在屋内的要求，查《电气手册》，可选SN10-10Ⅰ/7000型少油断路器

X*X*SSS/Sd0.431.5/1000.126

tktprtatin1.09周期分量热效应

I210Itk2Itk2QP22tk36.5KAS

12因tk>1S故不计算非周期热效应，短路电流引起的热效应为

2QKQP36.5KAS

ish1.92I2.6932.687.5KA

隔离开关选择结果表

计 算 数 据 SN10-10/3000-4.43 UNS IMAX I 10KV 6.93A 32.6KA 87.5KA 365.3KAS 2UN 10KV 7000A 85KA 173KA IN Inbr incl ish QK

It.t 28521.09KAS 2分段断路器、用户出线断路器选择的选择与上边相同

43

xx学校毕业设计/论文

5.5.4 互感器的选择

依电压互感器的选择条件0.8UN1UNS1.2UN1我们分别选出110KV、35KV、10KV压互，

型号分别为：JCC1-110型油浸式、JDJJ-35型油浸式、JSJW-10型三相五柱电压互感器它们二次侧电压均为5A

依电流互感器的选择条件UN1UNS INIIMAX 分别选出各电压等级的电流互感器具体如下：

220KV侧：主变引下线的电流互感器选： LCW2-200W（2*200-2*600/5） 母联的电流互感器选： LCW2-200W（2*200-2*600/5） 110KV侧；主变引下线的电流互感器选： LCW-110（2*50-2*600/5） 母联的电流互感器选： LCW-110（2*50-2*600/5） 用户出线的电流互感器选： LCW-110（2*50-2*600/5） 10KV侧：主变引下线的电流互感器选： LAJ-10W（2000-7000/5） 母联的电流互感器选： LAJ-10W（2000-7000/5） 用户出线的电流互感器选： LAJ-10W（2000-7000/5）

5.5.5绝缘子和穿墙套管选择

220KV侧

支柱绝缘子所选型号为：ZSW-220/4型普通型棒式支柱绝缘子

110KV侧

支柱绝缘子所选型号为：ZSW-110/5型普通型棒式支柱绝缘子 10KV侧

〔1〕支柱绝缘子选择 根据母线额定电压10.5KV和安装地点，屋内部分选ZN-10/8型，其Fde8000N 、 H=100mm则

H1Hbh/2100+10+125/2=172.5（mm）

1/0.25=5280（N） FMAXFph1.73ish2/a1.73107172.52×

44

xx学校毕业设计/论文

172.5/100=6732（N）＜8000（N） FCFphH1/H=330×

屋外支柱绝缘子选用电压高一级的ZS-35/8其验算方法同屋内支柱绝缘子的方法相同。

穿墙套管选择，是根据工作电压额定电流来选的，选CMLC2-10/3000其长度

655mm Fde12.5KN

LCE

45