(整理)综合办公楼施工组织设计

第一章 绪 论

1.1概 述

在经济日趋繁荣、生产力高度发展的今天，银行已成为人们日常生活中必不可少的一个重要场所。本工程项目即是以银行、办公为主的综合性建筑。建筑地点于哈尔滨市，项目名称为“综合办公楼”。

在进行设计之前应对该建筑物的总体基本要求有所了解： 1． 认真贯彻“安全、适用、经济、美观”的设计原则。 2． 进一步掌握建筑设计内容、方法和步骤。 3． 明确结构与建筑的关系。

4． 了解和运用有关设计规范和规定。 5． 认真选择结构形式及进行合理的结构布置，掌握高层结构的计算方法和构造要求等内容。 6． 认真绘制设计图纸。

只有在以上要求的引导下才能对设计的过程有更好的把握，以追求达到完美的设计。

在进行建筑设计时，为方便工作人员工作及客人的业务操作可将首层设为营业部分，标准层设为工作办公室。同时为了达到较大的空间工作面，应尽量少加次梁。在进行高层建筑设计，防火问题非常重要，而且由于层数的增高，竖向的交通也很重要。

结构设计时应力求结构简单，构造合理，有一个较好的计算模型。该建筑建于7度区，应考虑抗震设防的要求，保证强柱弱梁的要求，也需要加强节点处的要求，以形成牢固稳定的

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节点，避免破坏。选用计算方法时，可以采用分层法近似计算，用TBSA对手算结果进行核对。

基础设计时，要从地质资料出发，结合上部结构的形式，选择合理的基础形式。这样才能达到较好的经济效果，同时也可能得到良好的设计成果。

1.2 设计资料

1.2.1项目简介

⑴ 项目名称：综合办公楼 ⑵ 项目地点：哈尔滨市

⑶ 项目简介：本工程为以办公为主的综合建筑

⑷ 建筑规模：建筑面积15000㎡（设计允许误差5％） ⑸ 建筑类别：二类

1.2.2设计条件

1.自然条件 ⑴ 地质平坦

⑵ 土壤冻结深度

⑶ 地质情况与地耐力见地址资料 ⑷ 地震设防要求：按7度考虑

2.设备条件

⑴ 给水、排水、供热、煤气、电力等与城市系统联网（设计时不必考虑）

⑵ 电梯依据设计和防火要求设置 3.建筑层数与层高

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⑴ 层数：地上12层，地下1层

⑵ 层高：地上首层层高至少3.9m，地下室与标准层层高至少3.0m。

4.房间组成与面积要求 （1） 办公部分

①写字间：开敞式

②部门经理室：30㎡（每层两间） ③接待室：30㎡（每层一间） ④秘书室：30㎡（每层一间） ⑤会议室：60㎡（每层一间） ⑥服务员室：15㎡（每层一间）

⑦卫生间：15㎡（每层男女各一间） ⑧杂物库：10㎡（每层一间）

⑶其它

①消防控制室：40㎡ ②设备用房：设于地下室 2.结论与建议

建筑场地地处松花江右岸二级阶地，场地稳定，无不良地址现象，为较好的建筑场地。但地基土在沉积过程中分布不均匀，每层土的物理－力学性质有较大差异，希望建筑物在结构上采取必要的加强措施，防止产生不均匀沉降。

本工程剖面图及工程地质勘探资料分别见附录1。

1.2.4 设计内容

1. 建筑部分

⑴ 总平面图 1：1000

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⑵首层平面图 1：100 ⑶标准平面图 1：100 ⑷剖面图 1：100 ⑸立面图 1：100

⑹主要节点构造详图 1：5～1：20

⑺设计说明书 2. 结构部分

⑴ 基础平面布置图及剖面详图 1：100及1：20

⑵ 结构平面布置图（首层楼板和标准层楼板1：100或1：200）

⑶ 框架模板及配筋图 1：50 ⑷ 楼梯配筋图 1：50 ⑸ 设计说明书

3.施工部分

⑴ 对框架结构柱和梁进行模板设计。 ⑵ 对主梁所用支架进行计算。 ⑶ 画柱和梁的模板配板图。

1.3 基本要求

认真贯彻“适用、经济、安全、美观”的设计原则；进一步掌握建筑设计内容、方法和步骤，充分考虑影响设计的各种因素；明确结构与建筑的关系；了解和运用有关设计规范和规定；认真选择结构形式基进行合理的结构布置，掌握高层结构的计算方法和构造要求；认真绘制设计图和编写说明书。

第2章 建筑设计

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2.1 概述

高层建筑是社会经济和科学技术发展的产物。高层建筑的发展与城市民用建筑的发展密切相关。随着生产力的发展和经济的日趋繁荣，大工的兴起，人们日趋集中到城市来，以致城市用地紧张，在较小的土地上构筑更多的建筑物，使其拥有强大的功能，成为发展建筑物的趋势，于是人们开始向地下和空中索取居住空间。在向空中索取空间时，高层建筑应运而生。建筑物在空中发展可以缩短道路以及各种管线设施的长度，从而大量节约地域投资总额，在经济上具有优越性。高层建筑可以增大人们的密集程度，缩短相互联系的距离，把横竖向交通联系在一起，提高了工作效率。另外，高层建筑能提供更多的地面自由空间，作为绿化休息场所，有利于美化城市环境。

2.2 建筑物总体布置及总平面设计

根据设计任务书所给出的场地环境来看，充分利用所给场地环境、条件，提高利用率的原则，并充分考虑到该建筑对市容、市貌的影响，在本工程设计中，将建筑主体安排在地段的中部区域，为办公人员创造一个良好、舒适、安静、高效率的工作环境，建筑物两侧临街，将主门临主干道，充分利用商业效应，次干道与主体建筑出口相连，气氛更加宁静。 本工程高度为45.75m，地上12层，地下1层，首层层高4.5m，占地面积1210㎡，其余层层高为3.3m，主体结构第一层作为营业大厅，其余各层均为办公楼，地下室作为设备室和地下金库。

2.3 平面设计

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2.3.1 底层平面设计

本设计的交通核心集中在建筑两部分的中轴处，路线分明，其它公共服务设施分布在次要且必须符合人们应用习惯的位置，主要有服务员室、门卫、保安室。开敞式写字间、经理式为该建筑物办公的核心部分，要求采光充分、交通方便、环境舒适。

2.3.2 标准层平面设计

1.总体原则

办公楼，标准层设计是一个很重要的部分，在标准层设

计中含两大内容，一是办公空间，二是垂直交通系统及各项服务设施在设计上为了适应空间管理程序日趋复杂多变，并能使办公布局可根据需要不时变更，于是产生了开敞式办公间的划分形式，它强调了办公室中行为内人与人及行为裙之间复杂的交往和所有其他办公因素之间的相互联系，如通讯设备工作场所、各种环境条件等，用隔断家具和有模数的平面，以最大限度满足办公变更而调整布局，因为这种方式采用了柔和的色彩。

工作人员要完成日常的工作，这些工作使他们整天离不开办公桌，这就需要窗空间对心里的调节。另一方面，主管人员和经理经常会被叫去出席会议和参加管理性质的工作等，内部办公室适当的设计和装饰，是完全能为其它工作人员所接受的，并且独用办公室的使用者一般接待客人最多、事情最杂，所以采用独立办公间，可以大大的提高工作效率。

2. 设计中需注意的问题

⑴ 执行近视工作的雇员应布置在最好采光区，如有影响目

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光的眩光的表面应检查出来，并加以改善。

⑵ 重的设备应靠墙、靠柱布置，以避免楼觌面超载。 ⑶ 要有足够的安全可靠性。不得堵住安全出口，走廊或楼梯应遵守消防安全规范中的有关规定。

⑷ 对要求经常接待公众的处所如人事部门、接待室等要布置在交通出口附近。

⑸ 对要求工作人员经常离开办公室工作，而只在很少的时候回到办公室将报告归档等。这样可以考虑一张办公桌分给两个或两各以上的工作人员使用。

“总办公间”是指一个敞开空间，有若干个工作人员、主管人员使用，由家具、设备和交通面积所组成，一个大的敞开式写字间具有灵活性和能够大大地提高工作效率，具有较好的工作流量，简化管理，并可免去隔断造价。但是，在许多情况下，容纳超过50人地敞开式空间要用档案厨、书架、栏杆或低的银行性隔断分开。

3. 流通问题

流通：这里为了方便进出工作场所要求的总面积，走道地大小应按它所分担的交通所决定，下列有关室内流通的标准可应用于空间布置：

⑴ 从承担着大量的交通（主要走道）各地区通向主要安全出口地走道宽度在1.5m宽度以上。

⑵ 承担着小量交通（中等走道）地过道宽度应在1.2m宽以上。

⑶ 在两排办公桌之间应约为0.9米宽 4.开敞式办公的优点 ⑴ 布局灵活。

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⑵ 提高职工的工作效率。 ⑶ 提高建筑面积的利用率。 ⑷ 利于管理，方便组织。 ⑸ 有利于消防。

⑹ 大空间的自然照明深度大。

1.4 立面设计

立面设计时首先提高各部分的比例关系，考虑建筑整体的几个主要面的统一，相邻立面之间的连接与协调，然后着重分析各立面的处理，门窗的调整安排，最后对入口建筑装饰等作进一步处理。

节奏的韵律和虚实对比，是便建筑立面有表现力的重要设计方法。建筑立面上，相同构件或门窗作用规律的重复变化，给人们在视觉上得到类似音乐诗歌中节奏韵律的感受效果。立面的节奏感，在门窗的排列组合上，墙面的划分中表现得较为突出。

虚实对比即形体凸凹的光影效果，形成比较强烈的明暗对比关系。不同的虚实对比，给人们不同的舒适感觉。

材料质感和色彩的选择、配置是使建筑立面进一步取得丰富和生动效果的又一重要方面，本设计以牵色为主的立面色调，用相应色泽的波动表现，给人以明快清新的感觉。

2.5 剖面设计

建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向上各部分的组合关系。剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度、建筑层数、建筑空间的组合以及利用、建筑剖面中的结构、构造关系等，

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它和房屋的使用造价和节约用地等有密切关系。也反映了建筑标准的一个方面，它和平面的联系比较密切。

本工程设计中，底层层高为4.5m，因为是办公建筑，应做吊顶，采用V型轻钢龙骨吊顶。标准层层高为3.3m，设备层设在地下室，电梯与楼梯布置在中部。

2.6 垂直交通设计

办公楼中的主要垂直交通工具是电梯，对电梯的选用及在建筑物中的分布，将决定办公楼的合理使用，提高效率降低造价。

2.6.1电梯布置原则

⑴ 集中布置。电梯为出入建筑物经常使用的工具，因此易设置在人们最易看到的地方，从运行效率、缩短候梯时间以及降低建筑费用来讲电梯应集中布置。

⑵ 使用方便，根据电梯的使用效率，可将电梯布置在建筑物核心。

⑶ 分层分区：应将各电梯规定服务区，使用服务区等。 ⑷ 分隔。主要通道要与电梯隔开，避免人流高峰时相互影响，同时，电梯井应避开主要通道而设在凹处。

2.6.2 电梯布置方式

⑴ 在建筑物平面中心 ⑵ 在建筑物平面的一边 ⑶ 在建筑物平面之外

本设计中共设四部电梯，集中在建筑物的中心，每两部电

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梯与一部楼梯公用一个前室，平面任一点至电梯、楼梯出口的距离均不大于20m，满足了高层建筑的防火要求，垂直交通系统位于建筑物的的两侧，形成了建筑的核心。

2.7 防火设计

我国高层设计必须遵循《高层民用建筑设计防火规范》的有关制度。

《高规》根据建筑物的使用性质，火灾的危险性、疏散和补救难度等将高层民用建筑分为两类，因为建筑高度增，疏散和补救难度也就加大，例如，将建筑超过50m的普通办公楼、科研楼、教学楼等划分为一类，而对于高层住宅楼出于类似的考虑也划分为一、二类。

根据标准，建筑物高度超过50m或每层建筑面积超过1000㎡的商业楼、展览楼、综合楼、电信楼、财贸金融大厦楼属一类建筑。

重要建筑特点是性质重要、建筑标准高，设备、资料贵重，火灾危险性大，火灾后损失大，影响大。

完整的防火计划包括火灾前的积极预防以及火灾后的有效控制设施两方面，前者主要指建筑本身的耐火等级。构造要求，后者指报警、防烟等。

高层建筑的耐火的等级分两级。即一类建筑为一级，二类建筑为二级，主要是根据高层民用建筑防火安全的需要和高层民用建筑结构强度来考虑的。高层民用建筑的主体主要为纲筋混凝土结构，这种结构耐火能力较好，可以为火灾后建筑修复提供有利条件。

耐火极限：对任何一种建筑构件或配件（墙、柱、梁、楼

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板、屋架、屋面板、吊顶、防火门等）按照时间――温度、标高曲线进行耐火试验，从火的作用时起，到失去支持能力或完整性被破坏或失去隔火作用时止的这段时间，叫耐火极限。

高层建筑的耐火等级是由组成建筑物的墙、柱、梁、楼板等主要构件的燃烧性能和耐火极限决定的。

楼板的耐火极限是根据我国火灾情况和建筑需要确定的。由于大部分的火灾要持续时间为1-2h，同时目前的建筑为钢筋混凝土建筑，楼板的保护层为20mm，耐火极限大于1h，因此，将一级耐火极限建筑的楼板耐火极限定为1.5h，二级为1h，其它建筑构件的耐火极限依其重要程度而定，如支撑板的梁比板重要，则耐火极限要高，再高层中耐火极限各构件不同：（h）

构件 一级 二级 防火墙 3.00 3.00 柱 3.00 2.50 梁 2.00 1.50 楼板、疏散楼梯 1.50 1.00 吊顶 0.25 0.25 耐火等级的确定：为人们安全疏散提高必要的疏散时间，确保建筑内人员的安全脱险，为消防人员扑灭火灾创造有利条件，为建筑物火灾后修复提供依据，不同的建筑物有不同的耐火等级，做到既有利安全，也有利于节约投资。

2.7.1防火设计要点

1.总平面布置中心消防问题：

⑴ 选址应交通便捷，根据城市划分确定的高层建筑位置，

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应有方便的道路通达，要求既易靠近干道，便于高层建筑中大量人与物的集散，又便于消防时的交通组织和疏散。 ⑵ 应设环形车道，高层建筑周围应设宽度不小于3.5m的环形车道，可以部分利用交通道路，建筑物高度超过220m，对应设置，穿过建筑的消防车道。以便消防车能靠近消防主体，能在消防时有足够的流线。

⑶ 高层建筑底部往往用作公共活动部分（指地下室），如食堂、礼堂等。

⑷ 保持建筑间的防火间距。规范规定高层民用建筑主体间的防火间距为 13m。

2. 防火和防烟分区

高层建筑的体量大，有的标准层面积也很大，为了将火势控制在发生的单元

内，防止向各处蔓延，规定了防火分区，即每层防火单元最大允许面积。

说明：

⑴ 设有自动灭火设备的防火分区面积可增大一倍。 ⑵ 高层主体建筑与相连附属建筑间如设有防火墙、防火设施等时，其附属建筑的防火分区可增加一倍。

⑶ 防烟分区的建筑面积不宜大于500㎡。 防火分区不宜跨越防火分区。

防烟分区可用挡烟垂壁，隔墙或从顶棚下突出不小于500mm的梁来分隔。

2.7.2 疏散设计

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发生火灾时，旅客往往还在距离地面很高的高处，将他们全部迅速疏散到安全地带是高层防火的重要环节。疏散设计原则是路线简单明了。便于人们在紧急时进行判断，同时提供室内任何位置向各方向疏散的可能性。

安全疏散距离主要指门到最近的外部出口或楼梯间的最大距离。

⑴ 疏散距离、疏散所用时间及道路宽度 a. 位于两个安全出口之间的房间，从门到安全出口间的距离不大于40m。

b. 位于袋形走廊两侧或尽端的房间门到安全出口间的距离不大于20m。

c. 外门、走道、疏散楼梯的最小净宽度为： 办公楼的每樘外门宽度大于1.2m。

走道净宽，单面布置房间1.3m，双面布置房间1.4m，疏散楼梯宽1.2m。

备注：建筑各层走道宽可按通过人数每百人不小于1m计算。

单面布置房间走道出垛处净宽度不应小于0.9m。

疏散所需时间，以火灾现场退出时间不应超出2分30秒。 ⑵ 消防电梯配置要求

a. 消防电梯应设前室，其面积在公共建筑6㎡，与防烟楼梯共用前室则应

10㎡。

b. 前室宜靠外墙设置，在首层应设置直通室外的出口，或经过长度<30m的通道通出室外。前室门应采用2级，防火门或具有停滞功能的防火卷帘。

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c. 消防电梯载重应大于1t，娇厢尺寸1m×1.5m，速度： 建筑高度100m，应1.5m/s

建筑高度>100m，不宜<2.5m/s

d. 消防电梯可与客梯兼用，但应符合消防电梯要求。 e. 消防电梯井、机房与相邻其它电梯井、机房之间应采用耐火极限不小于

2.5小时等级的墙隔开，如在此墙上开门，应设甲级防火门。 f. 消防电梯门口宜采用防水措施（在门口加槛或有坡）井底应设排水设施，排水容量2m3。

g. 娇箱的装饰应为非燃烧材料（一般为铁皮）娇箱内应设专用电话，首层设消防专用操纵按钮。

2.7.3 防烟、排烟

防烟楼梯是发生火灾后，电梯停止使用的情况下最主要的竖向交通疏散途径。其位置首先符合安全疏散距离的规定，也应符合人在发生火灾后可能的疏散方向，常用位置有按近电梯井和双向疏散。

疏散电梯只防火不防烟，烟气袭人使人窒息，疏散楼梯的避难前室是疏散路线中由水平到竖直的交通按钮，可以缓冲人群的混乱聚集，疏散楼梯的排烟应设置与此处，其面积不应小于6㎡，共用前室面积不应小于10㎡。

⑴ 防烟楼梯间及前室、消防电梯前室和合用前室应设独立的防烟排烟设施。

⑵ 一类建筑和建筑高度超过32m的二类建筑的下列走道

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或房间应设独立的排烟设施。

a. 无直接天然采光和自然通风，且长度超过20m的内走道或虽有天然采光和自然通风，但长度超过60m的内走道应设独立的排烟设施。

b. 面积超过100㎡且经常有人停留或可燃物较多的无窗房间和地下室房间应社独立的排烟设施。

⑶ 靠外墙的防烟楼梯前室、消防前室和合用前室采用自然排烟方式（即通过设阳台、凹廊或在外墙上部设有便于开启装置的排烟窗）其面积不小于2㎡，合用前室排烟窗不小于3㎡。

⑷ 采用机械排烟的防烟楼梯间前室、消防电梯前室和分用前室其排烟量不宜小于144003/h，合用前室不宜小于216003/h。

采用自然进风时，竖井面积不宜小于2㎡，合用前室不宜小于3㎡，进风口有效面积不小于1㎡，排烟口应设在前室的顶棚上或靠近顶棚的墙面上，进风口应设在前室靠近地面的墙面上，不宜开门时可用百叶窗。

2.7.4 防火门和防火卷帘

⑴ 防火门分甲、乙、丙三级，耐火极限甲级1.2h，乙级0.9h，丙级0.6h。

⑵ 防火门宜为平开门，推拉门，并在关闭后能在任何一侧手动开启，用于疏散楼梯间的防火门应采用单向弹簧门，并应向疏散方向开启。

⑶ 建筑物设置防火墙或防火门窗有困难时，可以采用防火卷帘，代替防火墙的防火卷帘必须用水幕保护。

补充说明：一类建筑及高度超过32m的二类建筑均应设置消防电梯，设消防电梯的建筑物其高度主体部分最大楼层的建

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筑面积<1500㎡设1台，4500㎡设两台，>4500㎡设三台。本设计设了一部消防电梯。若设置多部消防电梯时，它们应设在不同的防火分区内。

2.7.5 电梯井道和机房的一般要求

1. 井道要求：

⑴ 井道壁应垂直，规定井道净尺寸只允许有 50㎜的正偏差。

⑵ 多台电梯安装在同一井道内，当两娇箱相对一台设有安全门时，位于该两台电梯之间的井道壁不应为实体墙，应设钢式混凝土梁，留出间隙100㎜宽。

⑶ 速度2m/s的载人电梯，应在开道顶部和底部设600㎜×600㎜带荷叶的通风口，进道较高时，中间应酌情增设通风孔。井道内严禁敷设可燃气、液体管道。

2. 机房要求：

⑴ 机房平面位置允许机房任意向开道平面两相邻方向伸出。

⑵ 机房剖面位置，乘客电梯机房位于顶部上部。 ⑶ 一般机房楼面荷载按0.6KN/m计算。

第3章 结构设计

3.1截面估算

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3.1.1 梁板截面尺寸估算

1. 板厚

依经验取130mm>6000/50=120mm

2. 梁截面尺寸估算

计算跨度lb =7200mm,hb=(1/8～1/12) lb=900mm～600mm,取hb=700mm, hb>400mm,满足要求；bb=(1/2～1/3) hb=300mm～200mm,取bb=300mm, bb>

1 hb且〉=250，满足要求。 4 故框架梁初选截面尺寸为b×h=300×700mm2,依矩形截面计算梁的惯性矩Ib=8058×109mm4。

3. 柱截面尺寸估算：

根据柱支承的楼板面估算，由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面面积。估算柱截面时楼层荷载按11~14KN/m2计，本工程边柱按13KN/m2，中柱按12KN/m2计。

⑴ 边柱：

负荷面为7.2×6.0/2，其轴力标准值 Nvk=13137.2×6.0/2=3650.4KN；本工程框架为二级抗震，N=1.15NV=1.15×1.25×3650.4=52470.45 KN

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柱轴压比控制N，查表5—7，得N=0.8，其中N=

Ac=

NfCN

N ACfC=

5247450=343419.5mm2

0.819.1设柱为正方形，柱边长b=h=AC=343419.5=586mm ，取600m。

⑵ 中柱：

负荷面为7.2×6.0mm2,其轴力标准值Nvk=12137.2×6.0=6739.2KN Ac=

NfCN=

6739200×1.15×1.25=634005mm2

0.819.1设柱为正方形，柱边长b=h=AC=634005=796mm ，取800m。

⑶ 变换标号层数：

建立等式13/19.1=n/14.3 , 解得n=9.7，取9。即从第四层开始变标号。

第四层及以上选C45,以下选C35，梁选C40,亦满足要求。 4.荷载汇集

⑴竖向荷载 ① 楼面荷载

楼面活荷载按荷载规范的规定，取2.0KN/m2。 混凝土楼板（板厚13cm）

250.13=3.25 KN/m2

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水泥砂浆抹灰（楼板上下各20mm厚） 20×0.02×2=0.8 KN/m2

水磨石地板转 0.65KN /m2 计 4.70KN/m2

内隔墙为20cm厚陶粒混凝土砌块，砌块容重为6 KN/m2，两侧各抹2cm厚混合砂浆,计 60.2+170.022=1.88 KN/m2

外墙为39cm厚陶粒混凝土砌块，墙外侧贴面砖，墙里侧

抹混合砂浆2cm厚 0.5+60.39+170.02×2=3.52KN/m2

② 屋面荷载

三元乙丙防水卷材 0 .1 KN/m2

20厚砂浆找平层 200.02=0.4 KN/m2 炉渣混凝土找3%坡 140.15=2.1 KN/m2

苯板60厚 0.17 KN/m2 20厚砂浆找平层 200.02=0.4 KN/m2 130厚钢筋混凝土板 250.14=3.25 KN/m2 20厚混合砂浆 170.02=0.34 KN/m2

——————————— 6.76 KN/m2

不上屋面活荷 0.7 KN/m2 基本雪压 0.45 KN/m2 ⑵ 水平荷载 见后面一节计算。

3.3 水平荷载作用下框架内力及侧移计算

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选中框架的一榀进行计算

3.3.1 风荷载作用 1．水平风荷载标准值

查荷载规范中全国基本风压分布图中数值为0.55 KN/m2，为50年一遇，即 o=0.55

垂直于建筑物表面上的风荷载标准值k按下式计算： k=Z.s.Z.o 风荷载体形系数S，由矩形平面建筑风荷载体形系数S=0.8-（-0.5）=1.3，风压高度变化系数Z，本工程建在哈尔滨市中心，地面粗糙类别为C类，查荷载规范中表7.2.1Z之值，5m以上按内插法计算，5m一下按5m高处取值。

HivZ风振系数 Z1=1+

ZHz 值：脉动影响系数，H=42m，H/B=1.0,查高规表3.26－

1，取=0.47

ξ值：T=(0.08～0.1)n=0.09×13=1.17, oT2=0.75,查高规表3.26－1，取ξ=1.35

表3-1 各层层顶风荷载标准值 距地面 高度Hi 0 5.1 8.4 11.7 15.0 精品文档

Z Z S O KZZSO 1.0 1.10 1.17 1.24 1.31 0.74 0.74 0.74 0.74 0.74 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.53 0.58 0.62 0.66 0.69 精品文档

18.3 21.6 24.9 28.2 31.5 34.8 38.1 41.4 42.0 1.34 1.38 1.41 1.44 1.46 1.50 1.52 1.54 1.55 0.82 0.87 0.92 0.97 1.02 1.06 1.11 1.15 1.16 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.79 0.86 0.93 1.00 1.06 1.14 1.21 1.27 1.29 注：对外形、质量、高度按连续梁规律变化的悬臂型高耸结构及沿高度均匀的高层建筑，振型系数也可根据相对高度Hi/H确定。

2．风荷载作用下框架内力及侧移计算

⑴ 风荷载作用下水平集中力及各层剪力

假定风荷载在层间为均匀分布，并假定上下相邻各半层层高范围内的风

载按集中力作用本层楼面上。

12层顶处风荷载作用下楼层节点集中力计算 F12=（121h12112h12/2）×B

=(1.290.6+1.273.3/2)6.0=20.31 KN

F11(12h12/211h11/2)B=(1.273.3/2+1.213.3/2)

6.0=24.55 KN

其余各层风荷载引起的节点集中力及各层剪力计算结果见表3-2。

表3-2 风荷载作用下水平集中力及各层剪力

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层号i 层高 hi(m) 风荷载标准值 ki 1.29 1.27 1.21 1.14 1.06 1.00 0.93 0.86 0.79 0.69 0.66 0.62 0.58 各层集中力 Fi(KN) 各层剪力 ViFi(KN)i12 女儿墙 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1

⑵ 计算各梁柱的线刚度ib和ic

选的框架为中间榀，计算梁的线刚度时,考虑到现浇楼板的作用,两边有楼板，梁面惯性距取I=2.0IO。IO为按矩形截面计算的梁截面惯性距。

线刚度计算公式iEI/l,各梁柱线刚度计算结果见下表3-3。

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0.9 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 20.31 24.55 23.27 21.78 20.39 19.11 17.72 16.34 14.65 13.34 12.67 13.97 20.31 44.86 68.13 89.91 110.30 129.41 147.13 178.12 191.46 204.13 218.10 214.37 精品文档

表3-3 各杆件惯性矩及线刚度表

EC IO=bh3/12 iEI/l bh L (mm) (N/mm4) (mm4) (N*mm) (mm2) 7200 3.15104 8.58109 1.081010 1.081010 1.081010 3.411010 3.411010 3.411010 0.7511011 1.0641011 0.7801011 0.9821011 3.3581011 2.4631011 3.1001011 3300 3.25104 4500 3.25104 3300 3.00104 3300 3.25104 4500 3.25104 3300 3.00104 注：其中梁I=2IO，柱I=IO。

梁 300700 600600 600600 柱 600600 800800 800800 800800 ⑶ 计算各柱抗侧移刚度D及各柱剪力

D值为使柱上下端产生单位相对位移所需施加的水平力，计算公式为：D=aC12iC;设第i层第j个柱的D值为Dij。该2hDIJVi层柱总数为m，该柱的剪力为Vijmj1DIJ。

各柱抗侧移刚度和各柱剪力见表3-4。

⑷ 确定柱的反弯点高度比y及计算柱端弯矩 反弯点距柱下端距离为yh:

y=yoy1y2y3 式中yo——标准反弯点高度系数

表3-4 水平风荷载作用下柱抗侧移刚度D及柱剪力Vij计算表 层数及hi 精品文档

柱号 iC (105) ib(105) K=i b2iC精品文档

12/3.3 11/3.3 10/3.3 9/ 3.3 8/ 3.3 7/ 3.3 6/ 3.3 5/ 3.3 4/ 3.3 3/ 3.3 2/ 3.3 1/ 4.5 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 0.9818 3.1024 0.9818 3.1024 0.9818 3.1024 0.9818 3.1024 0.9818 3.1024 0.9818 3.1024 0.9818 3.1024 0.9818 3.1024 0.9818 3.1024 1.0636 3.3607 1.0636 3.3607 0.7800 2.4645 1.5024 3.0047 1.5024 3.0047 1.5024 3.0047 1.5024 3.0047 1.5024 3.0047 1.5024 3.0047 1.5024 3.0047 1.5024 3.0047 1.5024 3.0047 2.0436 4.0909 2.0436 4.0909 1.1017 2.2029 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.962 0.609 0.962 0.609 0.706 0.446 精品文档

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-1/3.3 层数及hi 12/3.3 11/3.3 10/3.3 9/ 3.3 8/ 3.3 7/ 3.3 6/ 3.3 5/ 3.3 4/ 3.3 3/ 3.3 精品文档

边 中 1.0636 3.3607 2.0436 4.0909 12iChi21.925 1.218 aC柱号 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 K 2K0.277 0.195 0.277 0.195 0.277 0.195 0.277 0.195 0.277 0.195 0.277 0.195 0.277 0.195 0.277 0.195 0.277 0.195 0.325 0.233 DiaCD iVij （105） 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.381 0.863 2.267 2.267 2.267 2.267 2.267 2.267 2.267 2.267 2.267 3.351 (KN) 2.69 4.98 5.94 11.00 9.02 16.71 11.90 22.05 14.60 27.05 17.13 31.74 19.47 36.08 21.63 40.09 23.57 43.69 21.77 49.31 精品文档

2/ 3.3 1/ 4.5 -1/3.3 边 中 边 中 边 中 b0.325 0.233 0.261 0.182 0.618 0.554 ，c0.381 0.863 0.121 0.266 0.724 2.052 0.5K 2K23.21 3.351 52.57 1.040 7.604 25.38 55.78 20.77 58.86 i注：表中底层Kicy1，y2，y3——当上下层梁线刚度改变，上下层层高变化

时反弯点高度系数的修正值 。

yo根据结构总层数m及该柱所在层 n及K值由表5—2查得。

根据各柱分配到的剪力及反弯点的位置yh计算第I层第j个柱端弯距。

t

上端弯矩Mij=Vijh(1-y)

b下端弯矩Mij=Vijyh

各柱反弯点高度计算系数和柱端弯矩计算结果见表3-5。

表3-5 风荷载作用下柱反弯点高度比及柱端弯矩 层 hi 12/ 精品文档

柱号 边 K a1 a2 a3 yo 0.765 1 0 1 0.300 精品文档

3.3 11/ 3.3 10/ 3.3 9/ 3.3 8/ 3.3 7/ 3.3 6/ 3.3 5/ 3.3 4/ 3.3 3/ 3.3 2/ 3.3 1/ 4.5 -1/ 3.3 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.962 0.609 0.962 0.609 0.706 0.446 1.925 1.218 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1.85 1.85 0.242 0.400 0.342 0.433 0.392 0.450 0.400 0.450 0.442 0.450 0.450 0.450 0.450 0.483 0.450 0.500 0.492 0.500 0.500 0.500 0.450 0.500 0.527 0.550 0.628 精品文档

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层 hi 12/ 3.3 11/ 3.3 10/ 3.3 9/ 3.3 8/ 3.3 7/ 3.3 6/ 3.3 5/ 3.3 4/ 3.3 3/ 3.3 2/ 3.3 1/ 4.5 精品文档

柱号 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 y1 y2 y3 y 0.300 0.242 tMij bMij 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6.21 8.25 2.66 3.98 7.85 12.41 13.19 33.53 21.60 43.66 26.50 49.81 31.09 57.61 35.34 65.49 34.48 59.53 38.89 70.94 35.92 81.36 38.30 86.74 0.400 11.78 0.342 23.89 0.433 16.58 0.392 21.62 0.450 17.67 0.400 29.11 0.450 21.68 0.442 39.46 0.450 25.44 0.450 47.13 0.450 28.91 0.450 53.58 0.483 36.90 0.450 72.76 0.500 38.89 0.492 73.24 0.500 35.92 0.500 81.36 0.500 38.30 0.500 86.74 0.500 57.11 57.11 0.527 118.52 132.28 精品文档

-1/ 3.3

边 中 0.550 30.84 37.70 0.628 72.26 121.98 ⑸ 计算梁端弯矩

由柱端弯矩，并根据节点平衡计算梁端弯矩

tb

边跨边缘处的梁端弯矩Mbi=Mij+Mij

ibl中间支座处的梁端弯矩 M=（M+M）lr

ibiblbitijbijibr

M= (M+M)l

ibibr

rbitijbij框架在风和作用下的弯矩见 图—1 ⑹ 计算梁支座剪力及柱轴力

根据力平衡原理，由梁端弯矩和作用在梁上的竖向荷载可求出梁支座剪力；柱轴力可由计算截面之上的梁端剪力之和求得。框架在风荷载作用下梁剪力及柱轴力见 图—2

⑺ 梁柱弯曲产生的侧移

因为H<50m,H/B<4,所以只考虑梁柱弯曲变形产生的侧移，第i层结构层间变形为ui，由公式可得 ui=

Vi；则顶点 Du=ui=

102m

V412i226700+

V3V2V1V1+++=0.776

335100335100104000760400较大侧移层顶侧移： u4=178.12/226700=7.86×104m

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顶点相对位移为： u/H=1.23102/42.40=1/3447<1/500 满足要求。

最大层间相对位移为:

u2/h=16.3104/3.3=1/2025<1/550

满足要求。

3.3.2水平地震作用

1.依底部剪力法计算地震作用 ⑴ 重力荷载代表值

根据高度不超过40m，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较

均匀的框架的水平地震作用标准值，可按底部剪力法计算：

各楼层重力荷载代表值：

G12= 2×4.55×6×0.6+6.76×6×29.4+25×0.62×3.3+25×0.82×3.3×3/2+3.52×6×3.3=1351KN

G2～ G11=2×3.52×6×3.3+2×25×3.3×0.62+25×3.3×3×0.82+4.7×6×29.4=1186.3KN

G1 ～G1=3.52×6×(3.3+4.5)+25×0.62×(3.3+4.5)+25×(3.3+4.5)×1.5×0.82+4.7×6×29.4+1.8×(5.12+6)×4.5/2=1316.8KN

⑵ 总水平地震作用标准值 由基本周期经验计算公式

29.4多地震地区，设防烈度7度，设计地震加速度0.05g时，

3T1=0.25+0.53103H2B=0.25+0.53103422=0.55s

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max=0.08；查表3-2查得，Ⅱ类场地，设计地震分组为第一组

Tg=0.35s，Tg≤T1≤5Tg

第一组Tg=0.35s1=(TgT1)0.9max=(0.350.9)0.08=0.048 0.55FEK =1Geq=0.048×0.85×(1316.8×2+1186.3×

10+1351)=592.98KN

⑶ 作用在各质点上水平地震作用标准值

因为 T1=0.55s>1.4Tg=0.49s 所以还需考虑顶部附加水平地震作用。

所以查表的顶部附加系数n=0.08T1+0.07=0.114

Fn =nFEK=0.114×592.98=67.60KN

GHii=290595.5KN

F1G1H1GHii1nFEK(1n)=

1316.8×3.3×592.98×(1-0.114)=

290595.5i7.85KN

F1G1H1GHii1nFEK(1n)=

i1316.8×4.5×592.98×(1-0.114)=

290595.5精品文档

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10.71KNF2G2H2GHii1nFEK(1n)=

i1186.3×(3.3+4.5)×592.

290595.51186.3×

290595.598×(1-0.114)=16.73KNFGiHGHii1nFEK(1n)=

i3.3×592.98×(1-0.114)=7.08KN

F3=F2+F=23.81KN F4= F3+F=30.89KN

F5= F4+F=37.97KN F6= F5+F=45.05KN

F7= F6+F=52.13KN F8= F7+F=59.21KN

F9= F8+F=66.29KN F10= F9+F=73.37KN

F11=F10+F=80.45KN

F12G12H12GHii1nFEK(1n)=

i1351×40.8×592.98×(1-0.114)

290595.5=99.66KN

2. 水平地震作用下内力计算

⑴ 架柱剪力及柱端弯矩计算见表3-6 框架柱及梁弯矩图见图-3

表3-6 框架柱剪力及柱端弯矩

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层/hi 柱轴 各层集 中力Fi 各层剪 力Vi Di 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.300 0.556 0.381 0.863 0.381 0.863 D ijVij 12/3.3 11/ 3.3 10/3.3 9/ 3.3 8/ 3.3 7/ 3.3 6/ 3.3 5/ 3.3 4/ 3.3 3/ 3.3 2/ 3.3 精品文档

边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 99.66 80.45 73.37 66,29 59.21 52.13 45.05 37.97 30.89 23.81 16.73 99.66 180.11 253.48 319.77 378.98 431.11 476.16 514.13 545.02 568.83 585.56 2.267 2.267 2.267 2.267 2.267 2.267 2.267 2.267 2.267 3.351 3.351 13.19 24.44 23.83 44.17 33.54 62.17 42.32 78.43 50.15 92.95 57.05 105.73 63.01 116.78 68.03 126.09 72.12 133.67 64.67 146.49 66.58 150.80 精品文档

1/ 4.5 -1/ 3.3 层/hi 12/3.3 11/ 3.3 10/3.3 9/ 3.3 8/ 3.3 7/ 3.3 6/ 3.3 5/ 3.3 4/ 3.3 3/ 精品文档

边 中 边 中 柱轴 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 中 边 10.71 7.85 596.27 604.12 0.121 0.266 0.724 2.052 1.040 7.604 69.37 152.51 57.79 163.80 K y 0.300 0.242 0.400 0.342 0.450 0.400 0.450 0.442 0.450 0.450 0.483 0.450 0.500 0.450 0.500 0.492 0.500 0.492 0.500 Mtij 30.54 61.13 41.22 100.19 53.18 128.58 67.08 150.85 79.52 176.20 85.01 200.50 90.82 211.45 98.06 220.40 103.95 234.11 119.00 Mbij 13.05 19.52 27.48 30.36 43.51 85.72 54.89 119.49 65.06 144.16 79.42 164.05 90.82 181.18 98.06 213.89 103.95 226.74 119.00 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.765 0.484 0.962 精品文档

3.3 2/ 3.3 1/ 4.5 -1/ 3.3 中 边 中 边 中 边 中 0.609 0.962 0.609 0.706 0.446 1.925 1.218 0.500 0.500 0.500 0.547 0.550 0.500 0.639 220.56 109.86 248.82 103.70 308.83 95.35 195.13 220.56 109.86 248.82 170.75 377.46 95.35 345.41 ⑵ 水平地震作用下梁端剪力及柱轴力计算

方法同水平风荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算,结果见图-3

3.水平地震荷载作用下侧移验算

顶点总侧移 U=Ui=

112V412i226700+

V2V3V1V1++=2.64×103m

335100104000760400较大侧移层顶侧移 =99.66/226700=4.4×104m

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U1 =10.71/104000=1.03×104m 相对位移 U/H=1/15909<1/500

U12/h12=1/7500<1/450 均能满足要求

3.4在竖向荷载作用下结构内力计算

3.4.1各层框架梁上荷载计算

1. 恒荷作用下(设计值)：

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⑴ 顶层

屋面梁传来由于板而产生的梯形荷载：P=6.76×6=40.56KN/m

转化为均布荷载：a=300

=

3000=0.385 7800q=(1-22+33)×1.2×P=1.2×(1-2×0.3852+0.3853)×40.5=1.2×0.7251×40.56=35.29KN/m

框架梁自重：0.3×0.7×25×1.2=6.3KN/m

所以，顶层恒载作用下等效均布荷载为：q=35.29+6.3=41.59KN/m

⑵ 标准层

1- 11层顶框架梁传来由于板而产生的梯形荷载P=(3.25+0.8+0.65)×6=28.2 KN/m 转化为均布荷载：a=300

=

3000=0.385 7800：

q=(1-22+33)P×1.2=(1-2×0.3852+0.3853)×28.2×1.2=20.54 KN/m

框架梁自重：0.3×0.7×25×1.2=6.3KN/m

所以，标准层恒载作用下等效均布荷载为：q=20.54+6.3=30.84 KN/m

⑶ 首层

除第一跨外都同标准层.

第一跨 额加均布荷载 3.88×1.88×1.2=8.57KN

额加集中荷载 (5.1/2+6)×3.8×1.88×1.2=73.30KN

2. 活荷作用下：

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⑴ 顶层

屋面活荷载传来的梯形荷载：P=0.7×6=4.2KN/m 转化为均布荷载：a=300

=

3000=0.385 7800q=(1-22+33)P×1.4=(1-2×0.3852+0.3853)×4.2×1.4=4.26KN/m

⑵ 标准层

楼面活荷传来的梯形荷载：P=2.0×6=12 KN/m 转化为均布荷载：a=300

=

3000=0.385 7800q=(1-22+33)P×1.4=(1-2×0.3852+0.3853)×12×1.4=12.18 KN/m ⑶ 首层

出第一跨外均和标准层同.

1500=0.2941 系数为1-2+3=.0.8524 5100该跨均布荷载 2×1.5×0.8524×1.4=3.58KN

第一跨=

集中荷载 2×1.5×(1-0.8524)×1.4+2×2.1×6×1.4=35.9KN

3.4.2 内力计算

多层多跨框架在竖向荷载作用下的内力近似按分层法。除底层外，上层

柱线刚度均乘以0.9进行修正。这些柱的传递系数取-1/3，底层柱的传递系数取-1/2。竖向荷载引起的各层框架梁固端弯矩见表3-7。弯矩分配系数计算公式为aj=

ijij。各节点玩具分配系数

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计算结果剪表3-8。内力分层计算结果见图－5 。

3-7 垂直荷载作用下框架梁固端弯矩值（单位：KN·m） 层号 12 1～11 -1 层号 12 1～11 -1 活载 边跨 左 -18.49 -52.62 -75.84 右 18.49 52.62 72.67 左 -18.49 -52.62 -52.62 中间跨 右 18.49 52.62 52.62 恒载 边跨 左 -179.67 -133.23 -158.31 右 179.67 133.23 149.01 左 -179.67 -133.23 -133.23 中间跨 右 179.67 133.23 133.23 注:-1层表中的边跨是指有次梁的那一跨,无次梁的那一边跨的固端弯矩值同中间跨.

3-8 弯矩分配系数 层号 上柱 12 4 2-3 1 0 0.378 0.326 0.291 5-11 0.351 A轴 下柱 0.540 0.351 0.301 0.326 0.397 梁 0.460 0.298 0.321 0.348 0.312 上柱 0 0.394 0.429 0.374 0.329 B轴 下柱 0.650 0.394 0.341 0.374 0.449 左梁 0.175 0.106 0.115 0.126 0.111 右梁 0.175 0.106 0.115 0.126 0.111 精品文档

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-1

0.384 0.314 0.302 0.433 0.353 0.107 0.107

3.6 内力组合

3.6.1 柱内力组合

表3-9柱内力组合表

内力 竖向荷载与地震力组合 1.2(①+0.5×②)+1.3×③ 位置 荷载类别 精品文档

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恒载① 活载② 12 柱 V 层 顶 N M 82.52 -37.34 232.96 38.97 -37.34 232.96 38.97 7.24 -6.22 16.08 13.29 -6.22 16.08 13.29 -8.05 81.18 13.29 -8.05 81.18 13.29 -8.05 146.27 13.29 -8.05 146.27 13.29 -8.05 211.36 地震力③ 30.45 13.18 与左震组合 63.78 -30.78 248.48 37.77 -30.78 278.18 1.15 6.11 581.49 19.01 6.11 611.19 -22.37 4.92 1027.29 -1.83 4.92 935.88 -32.49 14.87 1218.47 与右震组合 142.95 -65.05 270.53 71.70 -65.05 300.23 108.32 -60.24 644.75 90.46 -60.24 674.45 115.89 -71.26 906.18 111.30 -71.26 1056.99 141.94 81.22 1422.23 8.48 13.05 13.18 轴 M 柱 A V 底 柱 N 11 M 8.48 41.22 20.82 柱 V -23.61 层 顶 N 495.09 轴 M 38.97 柱 A V -23.61 底 柱 N 495.09 10 柱 V 层 顶 N 轴 M 柱 A V 底 柱 N 9 M M 38.97 -23.61 757.23 38.97 -23.61 757.23 38.97 24.33 27.48 20.82 24.33 53.18 29.30 46.58 43.51 29.30 46.58 67.08 36.96 层 柱 V -23.61 顶 N 1019.36 轴 78.37 精品文档

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A 柱 柱 底 M V 38.97 -23.61 13.29 -8.05 211.36 13.29 -8.05 276.46 13.29 -8.05 276.46 13.29 -8.05 13.29 54.89 -16.62 14.87 1248.17 -48.64 23.78 1521.12 -29.84 23.78 1550.82 -55.78 31.60 1816.23 -48.50 31.60 1846.23 -63.33 38.38 2104.59 -63.33 38.38 2134.29 -72.74 126.09 -81.22 1451.93 158.11 -90.13 1826.81 139.31 -90.13 1856.51 165.25 -97.95 2238.64 157.98 -97.95 2268.34 172.80 -104.73 2657.70 172.80 -104.73 2687.50 182.21 36.96 N 1019.36 M 38.97 柱 V -23.61 层 顶 N 1281.25 轴 M 38.97 柱 A V -23.61 底 柱 N 1281.25 8 38.97 7 柱 M 层 顶 V -23.61 N 1543.63 M 38.97 轴 78.37 79.52 43.81 117.57 65.05 43.81 117.57 85.01 49.83 341.55 162.35 79.42 边柱 V -23.61 -8.05 49.83 A 底 N 1543.63 341055 162.35 柱 M 38.97 柱 V -23.61 层 顶 N 1809.76 6 轴 M 38.97 柱 A V -23.61 底 柱 N 1809.76 5 柱 M 精品文档

13.29 -8.05 13.29 -8.05 406.14 13.29 90.82 55.04 406.14 212.77 90.82 55.04 21.77 33.11 98.06 精品文档

层 顶 V -24.67 N 2067.89 轴 M 42.35 柱 A V -24.67 底 柱 N 2067.89 柱 V -21.13 层 顶 N 2329.54 轴 M 36.59 柱 A V -21.13 底 柱 N 2329.54 柱 V -22.18 层 顶 N 2590.63 轴 M 36.59 柱 A V -22.18 底 柱 N 2590.63 柱 V -21.34 层 顶 N 2851.72 轴 M 32.59 柱 A V -21.34 底 柱 N 2851.72 1 柱 M 层 顶 V 精品文档

8.35 14.33 -8.37 59.43 42.64 2387.85 -79.18 42.64 2417.55 -88.68 52.19 2663.87 -87.73 152.19 2693.70 -103.36 62.64 2935.39 -103.36 62.64 2965.09 -91.48 57.13 3203.24 -97.09 57.13 3233.52 -72.43 51.39 -111.88 3081.77 175.77 -111.88 3111.47 181.59 -111.61 3511.63 182.54 -111.61 3541.33 206.04 -124.87 3944.42 206.04 -124.87 3974.12 194.16 115.97 4379.71 188.55 115.97 4410.00 197.19 -107.18 471.74 266.89 98.06 59.43 471.74 266.89 11.20 103.95 -7.27 536.66 12.79 -7.27 536.66 -7.51 4 M 36.59 63.00 326.06 103.95 63.00 326.06 72.12 3 M 36.59 12.38 119.00 601.41 388.09 12.38 119.00 72.12 601.41 388.09 -7.51 12.38 109.86 -7.1 66.58 2 M 44.46 666.15 452.49 11.03 109.86 -7.1 15.05 -8.07 66.58 666.15 452.49 103.7 41.98 -19.21 60.99 精品文档

N 3113.57 731.14 520.89 21.25 170.75 -8.07 731.14 16.66 -7.57 772.73 8.32 -7.57 772.73 3468.11 -158.84 51.39 3752.62 -63.58 47.68 3740.94 -93.77 47.68 3793.74 4822.42 285.11 -107.18 5106.93 184.33 102.57 5288.96 154.14 102.57 5341.76 轴 M 50.65 柱 A V -19.21 底 柱 N 3113.57 柱 V -19.08 层 顶 N 3376.09 轴 M 20.99 柱 A V -19.08 底 柱 N 3420.09

续表： -1 M 20.99 60.99 520.89 95.35 57.79 595.39 95.35 57.79 61.13 竖向荷载与地震内力 恒载① 12 柱 层 顶 轴 柱 B 底 柱 11 柱 层 顶 精品文档

荷载类别 位置 力组合 1.2(①+0.5×②)+1.3×③ 地震力③ 61.13 24.44 活载② -2.18 1.14 135.8 -2.22 1.14 135.8 1.34 与左震组合 -107.80 43.15 459.38 -34.59 43.15 512.18 57.01 与右震组合 51.13 -20.39 459.40 16.16 -20.39 512.20 121.03 -45.84 M V N M V N M V -27.40 8.91 314.98 -6.57 8.91 358.93 -6.57 3.98 0.01 19.52 24.44 0.01 39.56 -2.22 100.19 -139.46 精品文档

轴 柱 B 底 柱 10 柱 层 顶 轴 柱 B 底 柱 柱 层 顶 轴 柱 B 底 柱 柱 层 顶 轴 柱 B 底 柱 柱 层 顶 7 8 9 N M V N M V N M V N M V N M V N M V N M V N M V N 625.27 -6.57 3.98 669.53 -6.57 3.98 936.13 -6.57 3.98 980.13 -6.57 3.98 1246.73 -6.57 3.98 1290.73 -6.57 3.98 1557.33 -6.57 3.98 1601.33 -6.57 3.98 1867.93 272.79 -2.22 1.34 272.79 1.34 409.78 -2.22 1.34 409.78 1.34 546.78 1.34 546.78 1.34 684.45 1.34 684.45 0.79 30.36 39.56 913.28 -48.68 57.01 966.08 90.01 915.33 30.26 -45.84 968.13 157.94 -78.84 -102.22 -78.84 186.89 -100.91 146.07 -100.91 219.85 -120.62 178.20 -120.62 251.44 -138.03 0.79 64.94 -2.22 128.58 -176.37 0.62 1368.42 1370.03 85.72 -120.65 64.94 90.01 0.62 1421.22 1422.83 81.92 -2.22 150.85 -205.32 112.08 1.69 1821.94 1826.33 81.92 -2.22 119.49 -164.55 112.08 1.69 1874.74 1879.13 97.08 -2.22 176.20 -238.27 131.79 3.56 2274.83 2284.08 97.08 -2.22 144.16 -196.62 131.79 3.56 2327.63 2336.88 -2.22 200.50 -269.86 1.34 110.47 820.76 149.20 6.65 2725.32 2742.61 精品文档

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轴 柱 B 底 柱 6 M V N M -6.57 3.98 1911.93 -6.57 3.98 2178.53 -6.57 3.98 2222.53 -6.57 3.85 -6.12 3.85 -7.71 4.55 -7.31 4.55 -7.31 4.43 -2.22 164.05 -222.48 1.34 110.47 820.76 149.20 204.06 -138.03 6.65 2778.12 2795.41 柱 V 层 顶 N 轴 M 柱 B V 底 柱 N 柱 V 层 顶 N 5 M -2.22 221.45 1.34 122.01 957.76 -2.22 181.18 1.34 122.01 957.76 -2.22 220.40 1.30 131.60 -2.07 213.89 1.30 131.6 -297.09 278.68 164.20 -153.03 -244.74 226.32 9.77 3176.18 3201.59 164.20 -153.03 -295.73 277.31 9.77 3228.98 3254.39 176.48 -165.68 -286.65 269.46 2489.13 1094.75 11.43 3628.94 3658.66 轴 M 柱 B V 底 柱 N 柱 V 层 顶 N 轴 M 柱 B V 底 柱 N 柱 层 V 顶 N 精品文档

176.48 -165.68 -315.16 293.53 2533.13 1094.75 11.43 3681.74 3711.46 4 M -2.61 234.11 1.54 139.65 -2.47 226.74 1.54 139.65 -2.47 220.56 1.50 133.67 187.93 -175.16 -305.01 284.51 2799.73 1231.93 14.48 4080.00 4117.65 187.93 -175.16 -288.21 285.25 2843.37 1231.93 14.48 4132.80 4170.45 3 M 179.99 -167.55 3049.73 1369.32 14.58 4462.31 4500.21 精品文档

M 轴 柱 B V 底 柱 N -7.31 4.43 -2.47 220.56 1.50 133.67 -288.21 285.21 179.99 -167.55 3093.73 1369.32 14.58 4515.11 4553.02 -7.31 -2.47 248.82 -333.72 313.21 2 柱 M 1.34 150.80 201.60 -190.48 层 顶 V 3.96 N 3144.3 1506.71 15.27 4630.14 4669.84 轴 M 柱 B 底 V 柱 N M 柱 V 层 顶 N 轴 M 柱 B V 底 柱 N 1 M 柱 V 层 顶 N -1 轴 M 柱 B V 底 柱 N 12 柱 层 V 顶 N 精品文档

-5.75 3.96 -7.84 4.95 -14.44 4.95 -11.77 5.35 412.98 -5.83 5.35 4148.65 0 0 264.83 -1.95 248.82 1.34 150.80 -2.65 308.83 2.77 152.51 -9.85 377.46 2.77 152.51 -8.02 195.13 3.65 163.80 1716.8 -4.01 345.41 3.65 163.80 1716.8 0 0 34.29 -331.54 315.40 201.60 -190.48 -412.48 -190.66 -513.93 -190.66 -272.60 390.48 205.87 467.47 205.87 234.74 3154.97 1506.71 15.27 4682.94 4712.64 3717.71 1643.82 24.32 5415.93 5479.16 3777.71 1643.82 24.32 5487.88 5551.12 221.55 -204.33 -458.50 439.57 24.90 5923.29 5988.03 221.55 -204.33 24.90 5976.09 6040.83 61.13 24.44 M -79.47 31.77 338.37 79.47 -31.77 338.37 0.00 精品文档

M 轴 柱 C V 底 柱 N 柱 V 层 顶 N 轴 M 柱 C V 底 柱 N 10 柱 V 层 顶 N 轴 M 柱 C V 底 柱 N 9 M M 11 M 0 0 308.83 0 0 567.78 0 0 611.78 0 0 870.72 0 0 914.72 0 0 0 34.29 0 168.69 0 0 168.29 0 303.08 0 0 303.08 0 437.49 1952 24.44 0 39.56 -25.38 31.77 391.17 -130.25 51.43 782.54 -39.47 51.43 835.34 -167.15 84.42 1469.18 -111.44 84.43 1521.98 -196.11 106.50 2020.87 -155.34 106.50 2073.67 -229.06 126.20 25.38 -31.77 391.17 130.25 -51.43 782.54 39.47 -51.43 835.43 167.15 -84.42 1469.18 111.44 -84.43 1521.98 196.11 -106.50 2020.87 155.34 -106.50 2073.67 229.06 -126.20 25.72 187.41 0 100.19 0 30.36 39.56 0 64.94 0 128.58 0 85.72 64.94 0 81.92 柱 V 0 层 顶 N 1173.66 轴 M 0 柱 C V 0 底 柱 N 1217.66 柱 层 V 顶 N 轴 柱 M 8 M 0 0 1476.6 0 0 150.85 0 0 119.49 0 81.92 437.49 0 0 176.20 0 571.89 97.08 2572 0 0 144.16 -187.4561 精品文档

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C 底 V 柱 N 7 M 0 1520.6 0 0 571.89 97.08 0 126.20 2625.36 -260.65 143.61 3124.25 -213.27 143.61 2613.02 -287.89 158.61 3003.39 -235.53 158.61 3056.19 -235.53 158.61 3056.19 -286.52 171.08 3447.56 -278.06 171.08 3500.36 -304.34 181.55 -126.20 2625.36 260.65 -143.61 3124.25 213.27 -143.61 2613.02 287.89 -158.61 3003.39 235.53 -158.61 3056.19 235.53 -158.61 3056.19 286.52 -171.08 3447.56 278.06 -171.08 3500.36 304.34 -181.55 柱 V 0 层 顶 N 1779.54 轴 M 0 柱 C V 0 底 柱 N 1823.54 6 M 0 0 200.50 0 110.47 706.29 0 0 164.05 0 110.47 706.29 0 0 221.45 柱 V 0 0 122.01 层 顶 N 2074.98 840.69 0 轴 M 0 0 220.40 柱 C V 0 0 131.60 底 柱 N 2551.78 1176.96 0 柱 V 0 层 顶 N 2126.48 轴 M 0 柱 C V 0 底 柱 N 2385.43 柱 V 0 层 顶 N 2429.43 轴 柱 M 0 C 底 V 0 精品文档

5 M 0 0 220.40 0 131.60 840.69 0 0 234.11 0 139.65 975.09 0 0 220.56 0 133.67 975.09 4 M 0 0 0 248.82 0 150.80 精品文档

柱 3 N 2688.22 1109.44 M 0 柱 V 0 0 150.80 层 顶 N 2732.22 1109.44 0 轴 M 0 0 308.83 柱 C V 0 0 152.51 底 柱 N 2990.84 1378.04 0 柱 V 0 0 层 顶 N 3293.47 1646.64 轴 M 0 0 柱 C V 0 0 底 柱 N 3337.47 1646.64 柱 V -0.08 层 顶 N 3580.19 轴 M 0.35 柱 C V -0.08 底 柱 N 3640.30 柱 层 V 顶 N 轴 M 柱 C V 底 柱 N 精品文档

0 0 248.82 3891.53 -294.76 181.55 3944.33 -286.73 173.77 4415.84 -323.47 196.04 4940.15 -323.47 196.04 4992.95 -401.48 198.25 5364.97 -490.27 198.25 5436.97 -253.37 212.93 5784.30 -448.96 212.93 5837.12 3891.53 294.76 -181.55 3944.33 286.73 -173.77 4415.84 323.47 -196.04 4940.15 323.47 -196.04 4992.95 401.48 198.27 5364.97 491.13 -198.27 5436.97 254.05 -212.95 5784.30 449.11 -212.95 5837.12 2 M 0 0 195.13 163.8 0    152.51 1 M 0 0.12 0 308.83 1781 -1 M 0 -0.41 377.46 0.12 152.51 1781 0 0.29 -0.34 195.13 163.80 -0.13 0.24 3898.76 1843.02 0 0.15 -0.17 345.41 -0.13 0.24 163.80 3942.76 1843.02 0 精品文档

柱 层 V -2.71 -0.91 顶 N 4096.32 1708.87 轴 M 2.98 1.01 柱 D V -2.71 -0.91 底 柱 N 4148.65 1708.87 柱 层 V 19.22 5.32 顶 N 3376.09 760.20 轴 M -21.14 -5.86 柱 E V 19.17 5.32 底 柱 N 3420.09 760.20 M 7.84 2.65 柱 层 V -3.36 -0.91 顶 N 3596.31 1643.82 轴 M 7.31 2.46 柱 D V -3.36 -0.91 底 柱 N 3640.31 1643.82 1 -1 M -42.38 -11.71 -1 M 5.97 2.01 195.13 163.80 24.90 345.41 163.80 24.90 95.35 57.79 595.39 95.35 57.79 595.39 308.83 152.50 24.32 377.46 152.50 24.32 -245.30 20914 5983.27 -444.85 209.14 6036.07 -181.71 101.38 5281.44 -152.84 101.38 5334.24 -390.47 193.67 5333.49 -480.44 193.67 4646.56 262.03 -216.74 5918.53 453.22 -216.74 5971.33 31.46 -48.87 3733.43 95.07 -48.87 3786.23 412.48 -202.83 5270.25 500.95 -202.83 4583.33 3.6.2 梁内力组合

表3-10 梁内力组合表 位 内力 置 竖向荷载与地震力组合 1.2(①+0.5×②)+1.3×③ 荷载类别 精品文档

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恒荷① 12 层 A右 BM V -66.02 111.41 138.13 128.43 -124.7 93.44 117.33 90.59 103.57 -62.83 85.28 100.78 98.45 98.66 82.22 -90.21 92.22 88.13 91.50 活载② -5.79 2.64 12.55 8.66 10.4 -10.95 10.84 10.3 10.84 9.09 -26.59 29.09 42.64 33.55 40.16 28.69 -30.52 31.44 29.85 31.2 地震力③ 8.48 与左震 与右震 组合 组合 -43.11 128.54 217.98 162.01 160.37 150.59 138.50 184.06 160.52 30.45 -122.28 30.57 M 142.98 轴 左 V AB 跨M 梁 中 12 层 B右 CM V M 8.48 0.06 30.57 -195.95 -116.47 8.49 129.45 107.24 126.25 129.74 107.38 186.72 104.18 129.74 -1.33 99.19 219.22 117.67 144.99 30.57 轴 左 V BC 跨M 梁 中 11 层 A右 BM V M 8.49 0 54.27 -142.43 15.85 140.40 63.58 59.86 轴 左 V AB 跨M 梁 中 11 层 B右 CM V M 15.85 158.88 2.80 152.27 2.80 152.27 144.99 59.86 -204.39 -48.75 16.63 151.15 107.92 59.86 轴 左 V BC 跨M 梁 中 精品文档

45.86 201.49 106.91 16.63 150.15 精品文档

10 层 A右 BM V M 77.37 -62.83 85.28 100.78 98.45 82.22 -90.21 88.13 91.50 77.37 26.19 -21.27 29.09 34.11 33.55 28.68 -30.53 29.85 31.2 26.19 108.56 108.56 0 80.76 -193.15 16.83 22.25 148.72 38.09 90.87 244.71 109.35 116.35 -23.26 226.98 99.83 108.56 轴 左 V AB 跨M 梁 中 10 层 B右 CM V M 79.47 22.25 167.20 0.65 79.47 115.03 20.36 79.47 -229.88 轴 左 V BC 跨M 梁 中 22.08 157.23 0 108.56 荷载类别 位 置 内力 恒荷① 9 层 A右 BM V M V M -62.8 85.28 100.78 98.45 82.22 活载② -21.27 29.09 34.11 33.55 28.68 地震力③ 竖向荷载与地震力组合 1.2(①+0.5×②)+1.3×③ 与左震 组合 与右震 组合 55.60 78.47 295.18 96.94 110.87 110.59 -231.93 31.79 161.23 -12.34 179.60 120.88 118.29 轴 左 AB 跨梁 中 精品文档

31.79 3.85 精品文档

9 层 B右 CM M V M M V M V M M V M V M M V M V M M -90.20 88.18 91.50 77.37 -62.83 85.28 100.78 98.45 82.22 -90.21 92.22 88.13 91.50 77.36 -62.83 85.28 100.78 98.45 82.22 -90.20 -30.53 31.44 29.85 31.3 26.19 -21.27 29.09 34.11 33.55 28.68 -30.53 31.44 29.85 31.3 26.19 -21.27 29.09 34.11 33.55 28.68 -30.53 118.29 -280.35 32.86 27.21 86.82 277.45 85.81 108.56 85.50 68.58 333.60 87.31 107.14 65.63 76.14 315.88 75.14 108.56 V 92.22 172.25 -30.11 171.25 108.56 118.29 轴 左 BC 跨梁 中 8 层 A右 B32.86 0 134.41 -262.90 39.20 170.50 -50.81 189.23 124.61 147.85 轴 左 AB 跨梁 中 8 层 B右 C39.20 6.72 147.85 -318.78 41.07 182.93 -68.54 181.92 108.56 147.85 轴 左 BC 跨梁 中 7 层 A右 B41.07 0 150.07 -283.25 106.93 44.78 178.01 -82.63 196.48 130.34 61.82 365.43 80.06 101.40 97.46 172.33 轴 左 AB 跨梁 中 7 B44.78 11.13 172.33 -350.60 精品文档

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层 右 CV M V M 92.22 88.13 91.501 77.37 31.44 29.85 31.3 26.19 47.87 191.77 190.77 108.56 67.30 66.30 108.56 172.33 -100.36 347.70 轴 左 BC 跨梁 中 47.87 0 荷载类别 位 置 内力 恒荷① 6 层 A右 BM V M -62.83 85.28 98.45 82.22 -90.20 92.3 88.13 91.50 77.37 -62.83 活载② 地震力③ 竖向荷载与地震力组合 1.2(①+0.5×②)+1.3×③ 与左震 组合 -309.47 185.34 -109.18 203.82 130.48 -377.15 199.14 -126.91 198.13 108.56 -333.71 与右震 组合 133.15 54.25 391.97 72.72 101.26 124.00 59.93 374.25 58.93 108.56 157.38 -29.78 170.24 29.09 33.55 28.68 50.42 100.78 34.11 192.75 轴 左 V AB 跨M 梁 中 6 层 B右 CM V M 50.42 11.24 -30.54 192.75 31.44 29.85 31.2 26.19 53.54 192.75 轴 左 V BC 跨M 梁 中 5 AM 53.54 0 -29.78 188.88 精品文档

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层 右 BV 84.8 29.09 34.11 54.12 190.15 -119.63 208.63 123.62 -387.60 202.05 -137.36 201.04 108.56 -348.02 19.04 -148.71 215.91 134.01 -418.15 210.52 -167.73 209.31 108.45 49.44 402.43 67.91 108.12 134.46 57.02 384.70 56.02 108.56 177.21 42.20 433.69 62.07 105.41 164.25 48.75 414.70 47.54 108.45 M 100.78 200.79 轴 左 V AB 跨M 梁 中 5 层 B右 C98.45 33.55 82.22 28.68 54.12 5.96 M 90.20 V 92.3 M 88.13 91.50 77.37 60.87 84.24 100.72 98.93 85.32 90.48 92.38 8.83 91.43 77.29 -30.54 200.79 31.44 29.85 31.2 26.19 20.60 28.92 34.38 33.71 28.87 30.62 31.46 29.78 31.18 26.16 55.78 200.79 轴 左 V BC 跨M 梁 中 4 层 A右 BM V M 55.78 0 202.01 59.17 224.00 轴 左 V AB 跨M 梁 中 4 层 B右 CM V M 59.17 11.00 224.00 62.22 224.00 轴 左 V BC 跨M 梁 中

62.22 0 精品文档

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荷载类别 内位 置 力 恒荷① 3 层 A右 BM V M V M M V M V M M V M V M M -58.55 84.24 102.48 99.49 88.11 -90.75 92.38 87.83 91.35 77.22 58.55 84.99 99.49 86.02 -90.8 活载② -19.82 28.74 34.69 33.9 29.12 -30.73 31.49 29.73 31.14 26.14 -19.82 28.74 33.9 29.12 -30.73 地震力③ 竖向荷载与地震力组合 1.2(①+0.5×②)+1.3×③ 与左震 组合 与右震 组合 37.70 59.09 222.95 -371.99 207.68 62.03 198.97 220.37 223.65 -146.95 34.54 轴 左 AB 跨梁 中 3 层 B右 C62.03 0.35 121.15 120.24 223.65 -418.15 163.34 62.13 210.52 209.08 48.99 47.54 223.65 -167.50 413.99 轴 左 BC 跨梁 中 2 层 A右 B62.13 0 108.35 108.35 228.86 -379.67 215.37 64.40 202.06 223.45 34.61 56.01 102.48 34.69 234.69 -161.30 448.89 轴 左 AB 跨梁 中 2 B64.40 2.92 124.49 116.90 234.69 -432.50 177.70 精品文档

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层 右 CV M 92.28 87.83 31.49 29.75 31.15 26.14 -20.85 28.99 34.27 33.65 28.81 -30.59 31.45 29.80 31.18 26.17 65.19 214.50 213.06 45.01 43.56 234.69 -181.86 428.34 轴 左 BC 跨梁 中 1 层 A右 BV 91.35 M M V M V M M V M V M 77.22 -61.64 129.68 101.25 98.74 85.09 -90.37 92.53 88.04 91.46 77.33 65.19 0 108.35 108.35 213.56 -385.49 169.79 68.40 208.31 227.60 30.47 49.76 278.83 -220.42 504.54 轴 左 AB 跨梁 中 1 层 B右 C68.40 32.64 205.04 120.17 278.83 -489.28 235.67 77.45 230.29 229.15 28.92 27.78 278.83 -194.23 530.72 轴 左 BC 跨梁 中 -1 层 A右 B77.45 0 108.50 108.50 M -74066 -30.92 V M V M M V 129.67 112.6 152.83 69.28 -91.01 92.53 41.59 46.27 41.16 36.47 -31.98 31.81 266.10 -471.99 219.87 74.50 277.42 83.71 270.27 -161.44 541.26 轴 左 AB 跨梁 中 -1 层 B右 74.50 0 304.92 111.25 121.64 121.64 270.27 -501.59 201.11 75.08 227.72 32.51 精品文档

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CM V M M V M V M M V M V M 87.45 91.21 77.3 -88.15 90.83 112.83 92.14 77.41 -92.83 154.97 62.52 29.19 30.83 28.19 -29.75 31.17 30.61 31.47 28.19 -34.17 33.57 21.16 270.27 -207.90 495.97 轴 左 BC 跨梁 中 -1 层 C右 D75.08 0 247.45 52.24 128.23 128.23 270.27 -495.90 206.80 75.08 247.09 249.17 51.89 53.96 270.27 -170.50 532.20 轴 左 CD 跨梁 中 -1 层 D右 E75.08 0 128.38 128.38 270.27 -505.54 197.16 74.50 302.96 109.26 272.46 78.76 170.75 -119.27 324.68 轴 左 DE 跨梁 中 131.81 33.90 87.19 32.89

74.50 0 152.93 152.93

3.7 截面设计

3.7.1 框架柱截面设计

1.纵筋配置

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表3-11 纵筋配置表 位置 组合 |M|max M (KN.m) 184.33 154.14 63.58 285.11 -1—A Nmax Nmin 1—A |M|max Nmax 285.11 5106.93 Nmin 51.39 3468.11 5288.95341.7N(KN) 6 6 e0 (mm) ea(mm)=0.12(0.3h0-e05106.93740.94 3 17.00 34.85 28.86 55.83 55.83 14.81 16.16 16.88 18.3 13.64 13.64 17.83 ) ei(mm) 51.01 45.74 35.30 69.47 69.47 38.71 ei/h0 0.090 0.081 0.062 0.123 0.123 0.069 精品文档

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l0 l0/h03300 3300 3300 5625 9.375>8 5625 9.375>8 5625 5.5 5.5 5.5 9.375 =1+11400ei/h0 ×(l02)h1 1 1 1.271 1.271 1.351 12 ei 51.05 45.74 e=ei+h/2-s 35.3 88.34 88.34 52.32 317.32 353.3316.00 310.70 300.30 353.34 4 =rRENfcbh00.653 0.640 0.462 0.631 0.631 0.428 As=393 As(425 -1109 1411 1411 -819 精品文档

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㎜2) 位置 组合 |M|max M(KN.m) 2～4—A Nmax Nmin 88.68 5～7—A |M|max Nmax 182.21 175.77 3111.47 Nmin 55.78 1816.53 206.04 188.55 N 3944.44410.0(KN) 2 0 e0 (mm) ea (mm) ei (mm) ei/h0 0.117 0.103 l0 l0/h  03081.72663.87 7 33.29 52.24 42.76 59.13 56.49 30.71 14.07 15.21 16.35 13.24 13.56 16.66 66.31 57.97 49.64 72.37 70.05 47.36 0.088 4125 0.128 0.124 0.084 4125 4125 4125 4125 4125 6.875 6.875 1 1 6.875 1 6.875 6.875 6.875 1 1 1 精品文档

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ei e 66.31 57.97 49.64 72.37 70.05 47.36 312.36 335.0331.31 322.97 314.64 337.37 5 0.487 0.545 -258 -165 0.329 1053  As 位置 0.509 0.513 0.300 3 -14 -824 8～12—A Nmax Nmin 63.78 248.48 -1—B |M|max Nmax 458.50 5976.09 439.57 6040.83 Nmin 272.60 5923.29 组合 |M|max M(KN.m) N(KN) e0 (mm) ea (mm) ei (mm) 9.95 158.11 139.31 1826.81856.51 1 86.55 75.04 256.68 76.72 72.77 46.02 11.34 20 18.33 18.81 22.01 96.50 86.38 276.68 95.05 91.58 68.04 ei/h0 0.171 0.153 精品文档

0.461 0.124 0.120 0.089 精品文档

l0 l0/ 4125 4125 4125 3300 3300 3300 6.875 6.875 h0 6.875 4.125 4.125 4.125  ei e 1 1 1 276.68 1 1 451.58 1 433.04 96.50 86.38 95.05 91.58 68.04 361.50 351.38 541.68 460.05 0.301 0.306 -251 -1088 0.041 155  As

0.409 0.413 0.405 -731 -787 -1427 位置 组合 |M|max M(KN.m) N(KN) e0 (mm) ea 精品文档

1—B Nmax Nmin 2～4—B |M|max Nmax 315.40 4712.64 Nmin 315.16 4080 513.93 467.47 286.65 333.72 5487.85551.18 2 93.65 84.21 3681.74 4630.14 77.86 72.08 66.93 77.25 16.30 17.43 18.20 18.89 19.51 18.27 精品文档

(mm) ei (mm) ei/h0 0.144 0.133 l0 l0/h  0109.95 101.64 96.06 90.97 86.44 95.52 0.126 5625 0.119 0.113 0.125 4125 4125 4125 5625 5625 7.03 1 7.03 1 7.03 1 96.06 5.16 1 5.16 1 5.16 1 460.52 ei 109.95 101.64 e 90.97 86.44 95.52 451.4474.95 466.64 461.06 455.97 4 0.376 0.380 -565 -740 0.252 -1242 = As

0.317 0.323 0.279 -1252 -1344 -1223 位置 组合 M(KN.m) N(KN) 精品文档

5～7—B |M|max 297.09 3176.18 Nmax Nmin 8～12—B |M|max Nmax Nmin 107.80 459.38 178.2269.46 222.48 238.27 0 3711.46 2778.12 2274.83 2336.88 精品文档

e0 (mm) ea (mm) ei(mm) 93.54 72.60 80.08 104.74 76.26 234.70 16.32 18.83 109.86 17.93 14.97 18.39 26.67 261.3119.71 94.65 7 0.156 0.124 0.341 4125 5.16 1 4125 5.16 1 4125 5.16 1 261.37 626.37 91.42 98.01 0.128 4125 5.16 1 98.01 ei/h0 0.144 0.120 l0 4125 4125 5.16 1 91.42 l0/h0 5.16 12 ei e 1 109.86 474.86 119.71 94.65 459.65 456.42 463.01 484.71 0.254 -905  0.290 0.339 -872 0.208 0.214 0.042 -663 -937 57 As=As -693

位置 组合 精品文档

-1—C |M|max Nmax Nmin |M|max 1—C Nmax Nmin 精品文档

M(KN.m491.1449.11 449.11 254.05 ) 3 N(KN) e0 (mm) ea (mm) ei(mm) 95.25 ei/h0 0.125 l0 3300 95.25 0.125 3300 4.125 1 95.25 66.19 116.03 18.31 18.31 5837.15436.5837.12 5784.30 2 97 76.94 76.94 401.4491.13 8 5436.97 5364.97 43.92 99.33 99.33 74.83 22.27 16.70 16.70 18.56 116.03 93.39 0.087 0.152 0.152 0.122 3300 4.125 1 5625 7.03 1 5625 7.03 1 5625 7.03 1 l0/h0 4.125 = ei e 1 95.25 116.066.17 3 481.03 116.03 93.39 481.03 459.39 460.25 460.25 431.17 0.399 -774 0.399 -774  As=As 精品文档

0.396 0.372 0.372 0.367 -1580 -422 -422 -1008 精品文档

位置 组合 |M|max 2～4—C Nmax Nmin |M|max 5～7—C Nmax Nmin M(KN.m287.8323.47 323.47 304.34 ) 9 4940.13003.N(KN) 4992.95 3891.53 5 39 e0 (mm) ea (mm) ei(mm) 85.16 ei/h0 0.111 l0 l0/h0 4125 5.16 1 85.16 84.56 0.111 4125 5.16 1 84.56 96.37 111.90 19.68 19.77 65.48 64.79 260.6278.06 5 3500.36 2559.22 101.878.21 95.86 79.44 5 18.16 16.04 18.01 15.32 117.17 97.45 0.126 0.146 0.127 0.153 4125 5.16 1 4125 5.16 1 4125 5.16 1 4125 5.16 1  ei 精品文档

111.996.37 0 117.197.45 7 精品文档

e 476.9450.16 449.56 461.37 0 0.338 0.342 -1327 482.1462.45 7  0.266 0.275 0.320 0.234 -1218 -710 -826 -682 As=As -1219

位置 组合 |M|max 8～12—C Nmax Nmin |M|max -1—D Nmax Nmin M(KN.m229.06 187.41 ) N(KN) e0 (mm) ea (mm) 14.54 17.17 500.979.47 5 412.4444.85 8 6036.07 5270.25 2115.05386.2167.85 338.37 5 28 108.30 86.45 234.86 93.00 73.70 78.27 26.70 16.38 18.70 18.15 109.38 ei(mm) 122.84 103.62 261.53 ei/h0 0.161 l0 4125 0.135 4125 92.40 96.42 0.342 0.143 0.121 0.126 4125 3300 3300 3300 精品文档

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l0/h0 5.16 1 5.16 1 5.16 1 4.125 4.125 4.125 1 109.38 474.38 1 1  ei e 122.84 103.62 261.53 477.84 468.62 626.53 0.193 -716 0.198 -815 92.40 96.42 457.40 461.42  As=As

0.031 0.368 0.413 0.361 35 -594 -775 -976 位置 组合 |M|max 1—D Nmax Nmin |M|max -1—E Nmax Nmin M(KN.m412.4500.95 500.95 ) 8 5386.25386.2N(KN) 8 8 e0 (mm) ea 5270.25 181.71 152.84 31.46 5281.45335.23733.43 4 4 8.43 93.00 93.00 78.27 34.41 28.65 16.38 16.38 18.15 16.21 16.90 19.32 27.75 ei(mm) 109.37 109.37 96.42 50.62 45.55 精品文档

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ei/ 0.143 0.143 0.126 0.090 0.081 h0 l0 l0/h0 5625 7.35 1 5625 7.35 1 5625 3300 3300 3300 4.125 1 27.75 0.461 -1287 0.049 7.35 4.125 4.125 1 1 1  ei e  As=As 109.37 109.37 96.42 50.62 45.55 0.369 0.369 0.361 0.653 0.659 -620 -620 -975 365 254 474.37 474.37 461.4 315.62 310.55 292.75

由于采用对称配筋，构造配筋要求：偏心受压构件全部纵筋的百分率不应小于0.7；即单侧的纵筋配筋率不应小于0.30。 由min=

As×100%,有As=minbh, bh对于边柱最小配筋面积As=0.30%×600×600=1080㎜2 中间柱最小配筋面积As=0.30%×800×800=1920㎜2 除1－A段柱需1411㎜2〉1080㎜2，其余的均构造配筋 A、E柱选420,实际配筋As=1256㎜2

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B、C、D柱选425，实际配筋As=1964㎜2。 1—A段选220+225，实际配筋As=1610㎜2。

2．箍筋配置 （1）-1—A

剪力设计值V=102.57KN 相应N=5288.96KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

102.5710Vc0.20.2==0.0158<==0.235 fcbh019.1600565RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×19.1×600×565=1942.47KN<5288.96KN 故取N=1942.47KN

3.30.6H=2.21<3 故取λ=2.21 =c0=

2h020.565Asv = sREV1.05ftbh00.056N1=

fyvh00.851942.471031.051.716005650.0565288.961032.211210565

= -1.79 < 0

故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

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vvfcfyv=

0.0919.1=0.0082>0.6% 210

ll0.0082575575aKv12==0.589 s8575lK2 取10 aK=78.5㎜s=

ak78.5==133㎜ 0.5890.589 取四肢箍 故

取s=100㎜ ⑵ 1—A

剪力设计值V=107.18KN 相应N=4822.42KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

107.1810Vc0.20.2==0.0166<==0.235 fcbh019.1600565RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×19.1×600×565=1942.47KN<4822.42KN 故取N=1942.47KN

4.50.6H=3.45<3 故取λ=3 =c0=

2h020.565Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0

fyvh0=

0.85107.181031.051.716005650.0561942.4710331210565

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= -1.43< 0

故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

vvfcfyv=

0.0919.1=0.0082>0.6% 210

ll0.0082575575aKv12==0.589

ls8575K2 取10 aK=78.5㎜s=

ak78.5==133㎜ 0.5890.589 取四肢箍 故

取s=100㎜ (3) 2～4—A

剪力设计值V=124.87KN 相应N=3944.42KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

124.8710Vc0.20.2==0.0193<==0.235 fcbh019.1600565RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×19.1×600×565=1942.47KN<2157.55KN 故取N=1942.47KN

3.30.6H=2.21<3 故取λ=2.21 =c0=

2h020.565Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0

fyvh0=

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0.85124.871031.051.716005650.0561942.471032.211210565

= -1.62< 0

故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

vvfcfyv=

0.0919.1=0.0082>0.6% 210

ll0.0082575575aKv12==0.589

ls8575K2 取10 aK=78.5㎜s=

ak78.5==133㎜ 0.5890.589 取四肢箍 故

取s=100㎜ (4) 5～7—A

剪力设计值V=111.88KN 相应N=3081.77KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

111.8810Vc0.20.2==0.023<==0.235 fcbh014.3600565RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×14.3×600×565=1454.31KN<3081.77KN 故取N=1454.31KN

3.30.6H=2.21<3 故取λ=2.21 =c0=

2h020.565精品文档

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Asv = sREV1.05ftbh00.056N1

fyvh0=

0.85111.881031.051.436005650.0561454.311032.211210565

= -1.22< 0

故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

f0.0914.3vvc==0.0061>0.6%

fyv210

ll0.0061575575aKv12==0.438

ls8575K2 取10 aK=78.5㎜s=

ak78.5==179㎜ 0.4380.438 取四肢箍 故

取s=100㎜ (5) 8～12—A

剪力设计值V=90.13KN 相应N=1826.81KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

90.1310Vc0.20.2==0.019<==0.235 fcbh014.3600565RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×14.3×600×565=1454.31KN<3145.81KN

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故取N=1454.31KN

3.30.6H=2.21<3 故取λ=2.21 =c0=

2h020.565Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0

fyvh0=

0.8590.131031.051.436005650.0561454.311032.211210565

= -1.377< 0

故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

f0.0914.3vvc==0.0061>0.6%

fyv210

ll0.0061575575aKv12==0.438 s8575lK2 取10 aK=78.5㎜s=

ak78.5==179㎜ 0.4380.438 取四肢箍 故

取s=100㎜

(6) -1—B

剪力设计值V=221.55KN 相应N=5923.29KN

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受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

221.5510Vc0.20.2==0.0190<==0.235 fcbh019.1800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×19.1×800×765=3506.76KN<5923.29KN 故取N=3506.76KN

=

Hc03.30.6==1.76<3 故取λ=1.76 2h020.765Asv = sREV1.05ftbh00.056N1

fyvh0=

0.85221.551031.0519.18007650.0563506.761031.761210765

= -27.73< 0

故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

vvfcfyv=

0.0919.1=0.0082>0.6% 210

ll0.0082775775aKv12==0.794 s8775lK2取10 aK=78.5㎜s=

ak78.5==98㎜ 0.7940.794 取四肢箍 故

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取s=100㎜

(7) 1—B

剪力设计值V=205.87KN 相应N=5479.16KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

205.8710Vc0.20.2==0.0176<==0.235 fcbh019.1800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×19.1×800×765=3506.76KN<5479.16KN 故取N=3506.76KN

4.50.6H=2.55<3 故取λ=2.55 =c0=

2h020.765Asv = sREV1.05ftbh00.056N1

fyvh0=

0.85205.871031.0519.18007650.0563506.761032.551210765

= -21.65< 0

故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

vvfcfyv=

0.0919.1=0.0082>0.6% 210

ll0.0082775775aKv12==0.794

ls8775K精品文档

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取10 aK=78.5㎜s=

ak78.5==98㎜ 0.7940.7942 取四肢箍 故

取s=100㎜

(8) 2～4—B

剪力设计值V=201.60KN 相应N=4630.14KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

201.6010Vc0.20.2==0.0172<==0.235 fcbh019.1800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×19.1×800×765=3506.76KN<4630.14KN 故取N=3506.76KN

=

Hc03.30.6==1.76<3 故取λ=1.76 2h020.765Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0

fyvh0=

0.85201.601031.0519.18007650.0563506.761031.761210765

= -27.84< 0

故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

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vvfcfyv=

0.0919.1=0.0082>0.6% 210

ll0.0082775775aKv12==0.794

ls8775K2取10 aK=78.5㎜s=

ak78.5==98㎜ 0.7940.794 取四肢箍 故

取s=100㎜

(9) 5～7—B

剪力设计值V=176.48KN 相应N=3628.94KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

176.4810Vc0.20.2==0.0202<==0.235 fcbh014.3800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×14.3×800×765=2625.48KN<3628.94KN 故取N=2625.48KN

=

Hc03.30.6==1.76<3 2h020.765 故取λ=1.76

Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0=

fyvh00.85176.481031.0514.38007650.0562625.481031.761210765= -20.71< 0

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故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

f0.0914.3vvc==0.0061>0.6%

fyv210

ll0.0061775775aKv12==0.591

ls8775K取10 aK=78.5㎜2 取四肢箍 故s=

ak78.5==132㎜ 取s=100㎜ 0.5910.591(10) 8～12—B

剪力设计值V=131.79KN 相应N=2274.83KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

131.7910Vc0.20.2==0.0151<==0.235 fcbh014.3800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×14.3×800×765=2625.48KN>2274.83KN 故取N=2274.83KN

=

Hc03.30.6==1.76<3 故取λ=1.76 2h020.765Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0=

fyvh00.85131.791031.0514.38007650.0562274.831031.761210765= -20.82< 0

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故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

f0.0914.3vvc==0.0061>0.6%

fyv210

ll0.0061775775aKv12==0.591

ls8775K 取10 aK=78.5㎜s=

2 取四肢箍 故

ak78.5==98㎜ 取s=100㎜ 0.7940.794(11) -1—C

剪力设计值V=212.93KN 相应N=5784.30KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

212.9310Vc0.20.2==0.0182<==0.235 fcbh019.1800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×19.1×800×765=3506.76KN<5784.30KN 故取N=3506.76KN

=

Hc03.30.6==1.76<3 故取λ=1.76 2h020.765Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0=

fyvh00.85212.931031.0519.18007650.0563506.761031.761210765= -27.78< 0

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故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

vvfcfyv=

0.0919.1=0.0082>0.6% 210

ll0.0082775775aKv12==0.794

ls8775Kak78.5==98㎜ 取s=100㎜ 0.7940.794取10 aK=78.5㎜2 取四肢箍 故s=

(12) 1—C

剪力设计值V=198.27KN 相应N=5364.97KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

198.2710Vc0.20.2==0.0170<==0.235 fcbh019.1800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×19.1×800×765=3506.76KN<5923.29KN 故取N=3506.76KN

4.50.6H=2.57<3 故取λ=2.57 =c0=

2h020.765Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0=

fyvh00.85198.271031.0519.18007650.0563506.761032.571210765= -21.57< 0

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故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

vvfcfyv=

0.0919.1=0.0082>0.6% 210

ll0.0082775775aKv12==0.794

ls8775Kak78.5==98㎜ 0.7940.794取10 aK=78.5㎜2 取四肢箍 故s=

取s=100㎜

(13) 2～4—C

剪力设计值V=181.55KN 相应N=3891.53KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

181.5510Vc0.20.2==0.0155<==0.235 fcbh019.1800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×19.1×800×765=3506.76KN<3891.53KN 故取N=3506.76KN

=

Hc03.30.6==1.76<3 故取λ=1.76 2h020.765Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0=

fyvh00.85181.551031.0519.18007650.0563506.761031.761210765= -27.94< 0

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故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

vvfcfyv=

0.0919.1=0.0082>0.6% 210

ll0.0082775775aKv12==0.794

ls8775Kak78.5==98㎜ 0.7940.794取10 aK=78.5㎜2 取四肢箍 故s=

取s=100㎜

(14) 5～7—C

剪力设计值V=171.08KN 相应N=3447.56KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

171.0810Vc0.20.2==0.0195<==0.235 fcbh014.3800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×14.3×800×765=2625.48KN<3447.56KN 故取N=2625.48KN

=

Hc03.30.6==1.76<3 故取λ=1.76 2h020.765Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0=

fyvh00.85171.081031.0514.38007650.0562625.481031.761210765= -20.73< 0

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故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

f0.0914.3vvc==0.0061>0.6%

fyv210

ll0.0061775775aKv12==0.591

ls8775K取10 aK=78.5㎜2 取四肢箍 故s=

ak78.5==132㎜ 0.5910.591取s=100㎜

(15) 8～12—C

剪力设计值V=126.20KN 相应N=2115.05KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

126.2010Vc0.20.2==0.0144<==0.235 fcbh014.3800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×14.3×800×765=2625.48KN>2115.05KN 故取N=2115.05KN

=

Hc03.30.6==1.76<3 故取λ=1.76 2h020.765Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0=

fyvh00.85126.201031.0514.38007650.0562115.051031.761210765= -20.79< 0

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故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

f0.0914.3vvc==0.0061>0.6%

fyv210

ll0.0061775775aKv12==0.591

ls8775K取10 aK=78.5㎜2 取四肢箍 故s=

ak78.5==132㎜ 0.5910.591取s=100㎜

(16) -1—D

剪力设计值V=216.74KN 相应N=5918.53KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

216.7410Vc0.20.2==0.0185<==0.235 fcbh019.1800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×19.1×800×765=3506.76KN<5918.53KN 故取N=3506.76KN

=

Hc03.30.6==1.76<3 故取λ=1.76 2h020.765Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0=

fyvh00.85216.741031.0519.18007650.0563506.761031.761210765= -27.76< 0

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故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

vvfcfyv=

0.0919.1=0.0082>0.6% 210

ll0.0082775775aKv12==0.794

ls8775Kak78.5==98㎜ 0.7940.794取10 aK=78.5㎜2 取四肢箍 故s=

取s=100㎜

(17) 1—D

剪力设计值V=202.83KN 相应N=5270.25KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

202.8310Vc0.20.2==0.0173<==0.235 fcbh019.1800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×19.1×800×765=3506.76KN<5270.25KN 故取N=3506.76KN

4.50.6H=2.57<3 故取λ=2.57 =c0=

2h020.765Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0=

fyvh00.85202.831031.0519.18007650.0563506.761032.571210765= -21.54< 0

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故构造配筋

由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

vvfcfyv=

0.0919.1=0.0082>0.6% 210

ll0.0082775775aKv12==0.794

ls8775Kak78.5==98㎜ 0.7940.794取10 aK=78.5㎜2 取四肢箍 故s=

取s=100㎜

(18) -1—E

剪力设计值V=101.38KN 相应N=5281.44KN 受剪承载力抗震调整系数RE=0.85

101.3810Vc0.20.2==0.0087<==0.235 fcbh019.1800765RE0.853故剪压比满足要求

N=0.3fcbh0=0.3×19.1×800×765=3506.76KN<5281.44KN 故取N=3506.76KN

=

Hc03.30.6==1.76<3 故取λ=1.76 2h020.765Asv = sREV1.05fbh0.056N1t0=

fyvh00.85101.381031.0519.18007650.0563506.761031.761210765= -28.36< 0

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由《高规》P61表6.4.7知：v=0.09

vvfcfyv=

0.0919.1=0.0082>0.6% 210

ll0.0082575575aKv12==0.589

ls8575K取10 aK=78.5㎜2 取四肢箍 故s=取s=100㎜

ak78.5==133㎜ 0.5890.589

3.7.2 框架梁截面设计

1.梁正截面配筋

表3-12：梁正截面配筋表 截面 M(KN.m) A -385.49 边跨中 205.04 B左 504.54 B右 中跨中 C左 489.28 108.5 530.72 1 αs 0.0920.172 0.130 0.184 REM5 9 = 3 2bh0fc4 =1-层 0.1912s0.140 0.097 0.206 9 精品文档

0.049 0.194 0.050 0.218 精品文档

Asfcbh0fy 实配钢筋 实配筋面积 M 1559 1010 2197 2122 558 2326 425 4 18 4 425+ 25+ 216 2 16 2366 2366 425418 + 216 1017 2366 1964 -333.71 1017 130.48 387.402.43 60 0.131 0.141 1565 384.4108.56 7 0.049 0.130 0.050 0.140 558 1555 s 5 6 7 8 层 0.113 0.059 0.136 0.120 0.061 0.147 1335 225 +2 16 1382 -231.93 675 4 16 804 138.82 1633  As 实配钢筋 实配筋面积 2 225225+ 25+2416 + 222 22 222 1742 295.18 1742 280.35 804 129.51 1742 277.45 9 10 M 精品文档

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11 12 层 s 0.090.079 0.063 0.100 5 0.082 0.065 0.105 910 723 1172 0.100 1109 0.058 0.094 0.060 0.099 669 1104  As 实配钢筋 实配筋面积 M 42420 416 420 0 1256 471.99 806 541.26 1256 121.64 1256 501.59 0.171 416 420 806 128.23 1256 495.97 s 0.161 0.184 0.041 0.044 0.169 0.045 0.186 501 416 615 2071 622 2281 -1层  As 实配钢筋 实配筋面积 截面 0.180.177 0.205 0.042 9 1971 62280 22 468 416 615 D左 532.20 2105 622 2281 22 62281 C右 2281 中跨中 128.38 D右 边跨中 E左 505.54 152.93 324.68 -1 495.9M(KN.m) 层 0 精品文档

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αs 0.170.169 0.044 0.182 2 0.186 0.045 0.203 2071 622 2281 501 4 16 615 2261 622 2281 0.190 2116 622 0.052 0.111 0.054 0.108 601 416 615 1203 422 1520  As 实配钢筋 实配筋面积

2281 2．箍筋配置 表3-13 位置 截面 A B左 B右 C左 1～4V(KN) 层 5～8层 9～12层 -1层 208.31 227.60 230.29 229.15 185.34 208.63 202.05 201.04 161.23 184.03 172.25 171.25 277.42 304.92 227.42 247.45 >V >V >V >V >V >V 1～4>V 0.2bh0fc/RE= 层 5～80.2×300×665>V × 层 精品文档

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9～1216.7/0.85=784K>V 层 N -1层 >V 1～4>V 0.7bh0ft/RE= 层 5～80.7×300×665>V × 层 9～121.57/0.85=260K>V N 层 -1层 位置 -1层 截面 V(KN) 784KN 260KN V >V >V >V >V >V >V V >V >V >V >V >V >V >V D右 >V V >V >V >V >V >V E >V SV0.28ft/fyV=0.28×1.57/210=0.0021

Asv1svb==0.0021×300/2=0.315 Sn取S=100㎜, 则Asv1=100×0.315=31.5㎜2, 选8，As=50.3㎜2 故箍筋选8,满足要求。 -1层：A,E段

AsvREV0.056fcbh0==

s1.2fyvh0精品文档

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0.85272.461030.05616.7300665=0.269

1.2210665取双肢8，Asv=101㎜2

s=又

Asv101= =375㎜ 0.2690.269Asvfb0.281.434000.28t==0.76

fyvs210Asv101==132㎜；取100 0.760.76故s=

即取双肢8@100 B左D右段：

AsvREV0.056fcbh0==

s1.2fyvh00.85304.921030.05616.7300665=0.433

1.2210665取双肢8， Asv=101㎜2

s=又

Asv101= =233㎜ 0.4330.433Asvfb0.281.434000.28t==0.76

fyvs210Asv101==132㎜；取100 0.760.76故s=

即取双肢8@100

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3.8 板的配筋

3.8.1 双向板的计算

板厚选择用130㎜，20㎜厚水泥砂浆面层，20㎜厚水泥砂浆天棚抹灰，楼面活荷载标准值q＝2.0KN/㎡，混凝土为C30，钢筋为HPB235级。

前面已经计算，标准层：恒载 g=4.7KN/㎡ 活载 q=2.0KN/㎡

计算各区格跨内正弯矩时 g=g+q/2=5.7KN/㎡

q=q/2=1.0KN/㎡ 求各中间支座最大负弯矩时 p=q+p=6.7KN/㎡

板的各区格划分见下图

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注：其中G区格板为单向板，按单向板计算。

按附表3-14进行内力计算，计算简图及计算结果见下表：

表3-14 板受弯计算 区格 l/ly A 6.0/7.2＝0.833 B 6.0/7.2＝0.833 精品文档

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计算简图 ＋ ＋ 跨 内 m （0.0336×（0.0297×5.7+0.0528×1.0）×5.7+0.0528×1.0）×6.02＝8.80 6.02＝8.00 ＝0 my （0.0211×（0.0133×5.7+0.0342×1.0）×5.7+0.0342×1.0）×6.02＝5.56 6.02＝3.93 8.80+0.2×5.56＝9.91 5.56+0.2×8.80＝7.32 8.00+0.2×3.93＝8.79 3.93+0.2×8.00＝5.53 0.2 (u)m m(yu) 计算简图 支 座 m my 0.0705×6.7×6.02＝17.00 0.0568×6.7×6.02＝13.70 D 0.0851×6.7×6.02＝20.53 0.0739×6.7×6.02＝17.82 C 区格 精品文档

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l/ly 4.8/6＝0.8 6/7.2=0.833 计算简图 ＋ ＋ 跨 内 m （0.0356×（0.0256×5.7+0.0528×1.0）×5.7+0.0528×1.0）×4.82＝5.89 ＝0 my 62＝7.15 （0.0204×（0.0151×5.7+0.0343×1.0）×5.7+0.0342×1.0）×4.82＝3.47 62＝4.33 0.2 (u)m 5.89+0.2×3.47＝6.58 3.47+0.2×5.89＝4.65 3.45+0.2×5.97＝4.64 5.97+0.2×3.45＝6.66 m(yu) 计算简图 支 座 m my 0.0883×6.7×4.82＝20.43 0.0748×6.7×4.82＝11.55

0.0641×6.7×62＝11.55 0.0554×6.7×62＝13.37 精品文档

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区格 l/ly E 3.6/6.0=0.6 计算简图 ＋ 跨 内 m （0.0539×5.7+0.0528×1.0）× 3.62＝4.67 ＝0 my （0.0104×5.7+0.0342×1.0）× 3.62＝1.21 0.2 (u)m 4.67+0.2×1.21=4.91 1.27+0.2×4.67=2.14 m(yu) 计算简图 支 座 m my 0.1158×6.7×4.22=27.93 0

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由查表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似相邻两区格板支座弯矩的平均值，即：

A- B支座 my＝（-17.82-13.70）/2＝-15.26KN·m A- D支座 m＝（-20.53-15.47）/2＝-18.00 KN·m C-D支座 my＝（-11.55-13.37）/2＝-12.46 KN·m B- D支座 m＝（-17.00-15.47）/2＝-16.24 KN·m D- E支座 my＝ (-13.37-27.93) /2＝20.15KN·m

各跨中、支座弯矩即已求得，即可近似按ASM算出

0.95fyho相应的钢筋截面面积，取跨中及支座截面ho＝110㎜，hoy＝100㎜。计算结果见表3-15：

表3-15：板配筋表 截 面 跨 A 区 格 lx ly M 9.91 7.32 h0 110 100 As (㎜2) 452 367 (KN·m) ( ㎜ ) 选配钢筋 8@110 8@130 实配面积 457 387 精品文档

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内 B 区 格 C 区 格 D 区 格 E 区 格 lx ly lx ly lx ly lx ly 8.79 5.53 6.58 4.65 8.02 5.75 4.91 2.14 110 100 110 100 110 100 110 100 110 100 704 670 401 277 300 233 365 288 224 107 10@110 8@75 10@18@110 8@130- 8@130 402 279 314 251 387 296 229 109 8@200 8@130 8@130 8@130 6@200 714 714 15.47 支 D-D 13. 37 17. B-B 00 座 A-B 15.26 110 100 110 100 774 695 902 567 00 10@110 12@125 10@130 785 714 905 604 18.A-D 00 C-D 12.46 精品文档

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20.D-E 15 B-D G-G 16.24 5.03 110 110 110 918 814 230 10@85 10@95 8@150 924 826 335

3.9 施工设计

3.9.1 主梁，柱模板选择

按照任务书要求主梁，柱子模板采用组合钢模板。

3.9.2主梁模板计算

估算板厚，h=lo/30=3600/30=120㎜.取h=120㎜,取1m宽作为计算单元。

1. 梁底模

梁底模采用P2515型组合模板，

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Ix＝25.38104mm4,Wx5.78103mm3

按强度要求允许底楞间距由公式（8-89）得：

W5.7810341.51358mm l41.5q15.4 按刚度要求允许底楞间距由式（8-80）得：

4I25.381034.33123 8 l34.33q15.4 取二者较小值，l＝1238mm,用750mm

2.钢管小楞

钢管小楞选用d48×3.5mm钢管,

Wx5.08103mm3,Ix12.18104mm4作用在小楞上的集中力为5.40.75＝4.05kN钢管小楞容许的跨度按强度要求由式（8-82）得：

Wb5.08103l860860250/2

P24.05103

＝1079+125＝1204mm

按刚度要求容许跨度由式（8-82）得：

4I12.1810l158.73158.73494mm 3P4.0510取两者较小值l=494mm 用490mm

3. 钢管大楞

钢管大楞亦用d48x3.5m钢管，作用在大楞上的均布荷载q2＝5.4/2＝2.7kn/m

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钢管大楞的容许跨度，按强度要求由式（8-83）得：

l33051133052011mm q22.7取两者较小值l=1526mm 用1500mm

4. 钢管立柱

钢管立柱亦用d48x3.5mm，净截面积A=489mm**2，钢管使用长度l＝4000mm，在中间设水平横杆，取l＝l/2＝

l20001126.7 48241215.78mm0i15.784查表得到稳定系数0.453,由式（8-85）容许荷载为： N=1051351051350.4534762647.6KN

2000mm，i＝

钢管承受的荷载N＝1.5*5.4/2＝4.05KN47.6KN 所以综上验算，满足要求。

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