化工设计竞赛E0101换热器校核结果(0002)

固定管板换热器设计计算 壳 程 设计压力 ps 0.1 设计温度 ts 225 壳程圆筒内径Di 材料名称 438 S31603 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 管 程 设 计 计 算 条 件 MPa 设计压力 pt 0.8 225 450 S31603 MPa C 设计温度 tt 管箱圆筒内径Di 材料名称 C mm mm 简 图 计 算 内 容 壳程圆筒校核计算 前端管箱圆筒校核计算 前端管箱封头(平盖)校核计算 后端管箱圆筒校核计算 后端管箱封头(平盖)校核计算 管箱法兰校核计算 开孔补强设计计算 管板校核计算 筒体法兰校核计算 全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011

前端管箱筒体计算 计算所依据的标准 计算条件 计算压力 Pc 设计温度 t 内径 Di 材料 试验温度许用应力  设计温度许用应力 t 试验温度下屈服点 s 钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数  0.80 MPa 225.00  C 450.00 mm S31603 ( 板材 ) 120.00 MPa 104.00 MPa 180.00 MPa 0.30 mm 2.00 mm 0.85 厚度及重量计算  = 2[]tP = 2.05 c e =n - C1- C2= 9.70 n = 12.00 75.88 压力试验时应力校核 压力试验类型 试验压力值 压力试验允许通过 的应力水平 T 试验压力下 圆筒的应力 校核条件 校核结果 液压试验 PcDi计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 GB 150.3-2011 筒体简图 计算厚度 有效厚度 名义厚度 重量 mm mm mm Kg PT = 1.25P []t = 1.1315 (或由用户输入) []MPa MPa T 0.90 s = 162.00 T = pT.(Die) = 31. MPa 2e. T T 合格 压力及应力计算 2e[]t [Pw]= (Die)= 3.73061 最大允许工作压力 设计温度下计算应力  校核条件 结论

tMPa MPa MPa Pc(Die)  = = 18.96 2et 88.40  ≥ 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度5.50mm,合格 tt全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011

前端管箱封头计算 计算所依据的标准 计算条件 计算压力 Pc 设计温度 t 内径 Di 曲面深度 hi 材料 设计温度许用应力 t 试验温度许用应力  钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数  压力试验类型 试验压力值 0.80 225.00 450.00 220.00 S31603 (板材) 104.00 120.00 0.30 2.00 0.85 压力试验时应力校核 液压试验 PT = 1.25Pc[]t= 1.1315 (或由用户输入) []计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 GB 150.3-2011 椭圆封头简图 MPa  C mm mm MPa MPa mm mm MPa MPa MPa 压力试验允许通过的应力t T 0.90 s = 162.00 T = pT.(KDi0.5e)= 27.01 试验压力下封头的应力 2e.校核条件 校核结果 T T 合格 厚度及重量计算 形状系数 2D K = 12i = 0.5077 62hi计算厚度 有效厚度 最小厚度 名义厚度 结论 重量 h = 2[]t0.5P = 1.04 c eh =nh - C1- C2= 5.70 min = 2.00 nh = 8.00 满足最小厚度要求 24.01 压 力 计 算 KPcDimm mm mm mm Kg 最大允许工作压力 结论

2[]te [Pw]= KDi0.5e= 4.35698 合格 MPa 全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011

后端管箱筒体计算 计算所依据的标准 计算条件 计算压力 Pc 设计温度 t 内径 Di 材料 试验温度许用应力  设计温度许用应力 t 试验温度下屈服点 s 钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数  0.80 MPa 225.00  C 450.00 mm S31603 ( 板材 ) 120.00 MPa 104.00 MPa 180.00 MPa 0.30 mm 2.00 mm 0.85 厚度及重量计算  = 2[]tP = 2.05 c e =n - C1- C2= 9.70 n = 12.00 1.09 压力试验时应力校核 压力试验类型 试验压力值 压力试验允许通过 的应力水平 T 试验压力下 圆筒的应力 校核条件 校核结果 液压试验 PcDi计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 GB 150.3-2011 筒体简图 计算厚度 有效厚度 名义厚度 重量 mm mm mm Kg PT = 1.25P []t = 1.1538 (或由用户输入) []MPa MPa T 0.90 s = 162.00 T = pT.(Die) = 32.17 MPa 2e. T T 合格 压力及应力计算 2e[]t [Pw]= (Die)= 3.73061 最大允许工作压力 设计温度下计算应力  校核条件 结论

tMPa MPa MPa Pc(Die)  = = 18.96 2et 88.40  ≥ 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度5.50mm,合格 tt全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011

后端管箱封头计算 计算所依据的标准 计算条件 计算压力 Pc 设计温度 t 内径 Di 曲面深度 hi 材料 设计温度许用应力 t 试验温度许用应力  钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数  压力试验类型 试验压力值 0.80 225.00 450.00 220.00 S31603 (板材) 104.00 120.00 0.30 2.00 0.85 压力试验时应力校核 液压试验 PT = 1.25Pc[]t= 1.1538 (或由用户输入) []计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 GB 150.3-2011 椭圆封头简图 MPa  C mm mm MPa MPa mm mm MPa MPa MPa 压力试验允许通过的应力t T 0.90 s = 162.00 T = pT.(KDi0.5e)= 27. 试验压力下封头的应力 2e.校核条件 校核结果 T T 合格 厚度及重量计算 形状系数 2D K = 12i = 0.5077 62hi计算厚度 有效厚度 最小厚度 名义厚度 结论 重量 h = 2[]t0.5P = 1.04 c eh =nh - C1- C2= 5.70 min = 2.00 nh = 8.00 满足最小厚度要求 24.01 压 力 计 算 KPcDimm mm mm mm Kg 最大允许工作压力 结论

2[]te [Pw]= KDi0.5e= 4.35698 合格 MPa 全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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壳程圆筒计算 计算所依据的标准 计算条件 计算压力 Pc 设计温度 t 内径 Di 材料 试验温度许用应力  设计温度许用应力 t 试验温度下屈服点 s 钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数  0.10 MPa 225.00  C 438.00 mm S31603 ( 板材 ) 120.00 MPa 104.00 MPa 180.00 MPa 0.30 mm 2.00 mm 0.85 厚度及重量计算  = 2[]tP = 0.25 c e =n - C1- C2= 9.70 n = 12.00 179.78 压力试验时应力校核 压力试验类型 试验压力值 压力试验允许通过 的应力水平 T 试验压力下 圆筒的应力 校核条件 校核结果 液压试验 PcDi计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 GB 150.3-2011 筒体简图 计算厚度 有效厚度 名义厚度 重量 mm mm mm Kg PT = 1.25P []t = 0.1442 (或由用户输入) []MPa MPa T 0.90 s = 162.00 T = pT.(Die) = 3.92 MPa 2e. T T 合格 压力及应力计算 2e[]t [Pw]= (Die)= 3.83060 最大允许工作压力 设计温度下计算应力  校核条件 结论

tMPa MPa MPa Pc(Die)  = = 2.31 2et 88.40  ≥ 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度5.50mm,合格 tt全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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开孔补强计算 接 管: N1, φ×4 设 计 条 件 计算压力 pc 设计温度 壳体型式 壳体材料 名称及类型 壳体内直径 Di 壳体开孔处名义厚度δn 壳体厚度负偏差 C1 壳体腐蚀裕量 C2 壳体材料许用应力[σ]t 0.1 225 S31603 板材 438 12 0.3 2 104 mm mm mm mm MPa MPa ℃ 圆形筒体 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔 简 图 壳体开孔处焊接接头系数φ 0.85 接管轴线与筒体表面法线的夹角(°) 0 凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹 角(°) 接管实际外伸长度 接管实际内伸长度 接管焊接接头系数 接管腐蚀裕量 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 接管厚度负偏差 C1t 接管材料许用应力[σ] 非圆形开孔长直径 壳体计算厚度δ 开孔补强计算直径 d 接管有效外伸长度 h1 接管多余金属面积 A2 t150 10 1 1 0.4 88.5 83.8 0.2479 83.8 18.308 104 mm mm mm mm mm MPa mm mm mm mm mm2 mm2 mm2 接管连接型式 接管材料 名称及类型 补强圈外径 补强圈厚度 插入式接管 S31603 管材 1 0.0458 167.6 9 785 20 t补强圈材料名称 mm mm mm MPa mm mm mm mm2 mm2 mm2 补强圈厚度负偏差 C1r 补强圈许用应力[σ] 开孔长径与短径之比 接管计算厚度δt 补强区有效宽度 B 接管有效内伸长度 h2 壳体多余金属面积 A1 补强区内的焊缝面积 A3 开 孔 补 强 计 算 补强圈强度削弱系数 frr 0 接管材料强度削弱系数 fr 0.851 开孔削弱所需的补强面积A 21 A1+A2+A3= 908 补强圈面积 A4 结论: 合格

mm2 ，大于A，不需另加补强。 A-(A1+A2+A3) 全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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开孔补强计算 接 管: N2, φ21×3.5 设 计 条 件 计算压力 pc 设计温度 壳体型式 壳体材料 名称及类型 壳体内直径 Di 壳体开孔处名义厚度δn 壳体厚度负偏差 C1 壳体腐蚀裕量 C2 壳体材料许用应力[σ]t 0.1 225 S31603 板材 438 12 2 mm mm mm mm MPa MPa ℃ 圆形筒体 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔 简 图 壳体开孔处焊接接头系数φ 0.85 接管轴线与筒体表面法线的夹角(°) 0 凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹 角(°) 接管实际外伸长度 接管实际内伸长度 接管焊接接头系数 接管腐蚀裕量 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 接管厚度负偏差 C1t 接管材料许用应力[σ] 非圆形开孔长直径 壳体计算厚度δ 开孔补强计算直径 d 接管有效外伸长度 h1 接管多余金属面积 A2 t150 10 1 1 16.7 16.7 mm mm mm mm mm MPa mm mm mm mm mm2 mm2 mm2 接管连接型式 接管材料 名称及类型 补强圈外径 补强圈厚度 S31603 管材 1 t补强圈材料名称 mm mm mm MPa mm mm mm mm2 mm2 mm2 补强圈厚度负偏差 C1r 补强圈许用应力[σ] 开孔长径与短径之比 接管计算厚度δt 补强区有效宽度 B 接管有效内伸长度 h2 壳体多余金属面积 A1 补强区内的焊缝面积 A3 开 孔 补 强 计 算 补强圈强度削弱系数 frr 接管材料强度削弱系数 fr 开孔削弱所需的补强面积A A1+A2+A3= 补强圈面积 A4

mm2 A-(A1+A2+A3) 结论: 根据GB150第6.1.3节的规定,本开孔可不另行补强。 全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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开孔补强计算 接 管 : N3, φ273×7 设 计 条 件 计算压力 pc 设计温度 壳体型式 壳体材料 名称及类型 壳体内直径 Di 壳体厚度负偏差 C1 壳体腐蚀裕量 C2 接管实际外伸长度 接管实际内伸长度 接管腐蚀裕量 接管连接型式 接管材料 名称及类型 接管厚度负偏差 C1 接管材料许用应力[σ]b 开孔内直径 di 接管有效外伸长度 h1 壳体有效金属面积 Afs 接管有效金属面积 Afb 焊缝金属面积Afw 补强圈有效金属面积 Afp |pc |(Aps+ Apb) (Afs+ Afw) ([σ]s-0.5|pc |) + Afp ([σ]p-0.5|pc |) + Afb ([σ]b-0.5|pc |) 结论: 合格 0.7 88.5 2.4 33.991 0.8 225 圆 筒 S31603 板材 450 0.3 2 150 0 2 mm mm mm mm MPa mm mm mm 插入式接管 S31603 管材 mm MPa mm mm 补强圈材料名称 补强圈外径 补强圈厚度 补强圈厚度负偏差C1 补强圈许用应力[σ]p 壳体补强的有效宽度 b 接管有效内伸长度 h2 198 10 0 414 85616 66.776 0 mm mm mm MPa mm mm mm2 mm2 mm2 mm2 mm2 N N Aps计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 计算方法: HG/T20582-2011压力面积法,单孔 简 图 MPa ℃ AfpAfwAfsAfbApb壳体开孔处名义厚度δn 12 壳体材料许用应力[σ]s 104 开 孔 补 强 计 算 有效范围内的压力面积 Aps+Apb 全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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开孔补强计算 接 管 : N4, φ273×7 设 计 条 件 计算压力 pc 设计温度 壳体型式 壳体材料 名称及类型 壳体内直径 Di 壳体厚度负偏差 C1 壳体腐蚀裕量 C2 接管实际外伸长度 接管实际内伸长度 接管腐蚀裕量 接管连接型式 接管材料 名称及类型 接管厚度负偏差 C1 接管材料许用应力[σ]b 开孔内直径 di 接管有效外伸长度 h1 壳体有效金属面积 Afs 接管有效金属面积 Afb 焊缝金属面积Afw 补强圈有效金属面积 Afp |pc |(Aps+ Apb) (Afs+ Afw) ([σ]s-0.5|pc |) + Afp ([σ]p-0.5|pc |) + Afb ([σ]b-0.5|pc |) 结论: 合格 0.7 88.5 2.4 33.991 0.8 225 圆 筒 S31603 板材 450 0.3 2 150 0 2 mm mm mm mm MPa mm mm mm 插入式接管 S31603 管材 mm MPa mm mm 补强圈材料名称 补强圈外径 补强圈厚度 补强圈厚度负偏差C1 补强圈许用应力[σ]p 壳体补强的有效宽度 b 接管有效内伸长度 h2 198 10 0 414 85616 66.776 0 mm mm mm MPa mm mm mm2 mm2 mm2 mm2 mm2 N N Aps计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 计算方法: HG/T20582-2011压力面积法,单孔 简 图 MPa ℃ AfpAfwAfsAfbApb壳体开孔处名义厚度δn 12 壳体材料许用应力[σ]s 104 开 孔 补 强 计 算 有效范围内的压力面积 Aps+Apb 全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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换热管内压计算 计算条件 计算压力 Pc 设计温度 t 内径 Di 材料 试验温度许用应力  设计温度许用应力 t 钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数  0.80 MPa 225.00  C 15.00 mm S31603 ( 管材 ) 99.00 MPa 88.50 MPa 0.00 mm 0.00 mm 1.00 厚度及重量计算  = 2[]tP = 0.07 c e =n - C1- C2= 2.00 n = 2.00 1.13 压力及应力计算 最大允许工作压力 设计温度下计算应力 t 校核条件 结论

2e[]t [Pw]= (Die)= 20.82353 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 换热管简图 计算厚度 有效厚度 名义厚度 重量 PcDimm mm mm Kg MPa MPa MPa Pc(Die)  = = 3.40 2et 88.50 t ≥t 换热管内压计算合格 全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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换热管外压计算 计算条件 计算压力 Pc 设计温度 t 内径 Di 材料名称 试验温度许用应力  设计温度许用应力  钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数  计算厚度 有效厚度 名义厚度 外压计算长度 L 外径 Do t计算单位 -0.10 225.00 15.00 S31603 (管材) 99.00 88.50 0.00 0.00 1.00 MPa MPa mm mm MPa  C mm 中航一集团航空动力控制系统研究所 换热管简图 厚度及重量计算  = 0.09 e =n - C1- C2= 2.00 n = 2.00 mm mm mm mm mm L= 1350.00 Do= Di+2n = 19.00 3.85 9.50 L/Do Do/e A 值 B 值 重量 许用外压力 结论

A= 0.01325 B= 85.90 1.13 压力计算 kg MPa [P]=DoB/e = 14.97612 换热管外压计算合格 全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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管箱法兰计算 设 计 条 件 设计压力 p 计算压力 pc 设计温度 t 轴向外载荷 F 外力矩 M 壳 材料名称 体 许用应力 [] 法 材料名称 许用 []f 兰 应力 []t f 材料名称 螺 许用 []b 栓 垫 应力 []b 公称直径 d B 螺栓根径 d 1 数量 n Di 结构尺寸 Db mm 材料类型 压紧面形状 ttn计算单位 0.800 0.800 225.0 0.0 0.0 S31603 104.0 Q345R 185.0 163.5 35 117.0 MPa MPa  C N N.mm MPa MPa MPa MPa MPa mm mm 个 500.0 450.0 -10.0 6.0 中航一集团航空动力控制系统研究所 简 图 86.5 20.0 17.3 25 460.0 460.0 20.0 软垫片 Le Do D外 LA N 1a,1b D内 h m b 438.0 60.0 3.75 3.00 δ0 δ1 y(MPa) DG 6.0 10.0 52.4 444.0 片 b0≤6.4mm b= b0 b0 > 6.4mm b=2.53b0 预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa 操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp 所需螺栓总截面积 Am 实际使用螺栓总截面积 Ab b0≤6.4mm DG= ( D外+D内 )/2 b0 > 6.4mm DG= D外 - 2b 螺 栓 受 力 计 算 Wa= πbDG y = 219272.9 Wp = Fp + F = 1471.7 Am = max (Ap ,Aa ) = 1874.1 2 = 5872.5 Ab = nd1N N mm2 mm2 4力 矩 计 算 LD= L A+ 0.5δ1 MD= FD LD FD = 0.785Di2pc N mm 操 = 132884.8 = -5.0 = -24.0 FG = Fp LG= 0.5 ( Db - DG ) MG= FG LG N mm 作 = 25094.9 = 8.0 = 200759.0 FT = F-FD LT=0.5(LA + 1 + LG ) MT= FT LT N mm Mp = -9083.4 = 4.0 = -36333.5 外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 499998.5 预紧 N LG = 8.0 mm Ma=W LG = 36205.5 Ma W = 453175.7 计算力矩 Mo= Mp 与Ma[]ft/[]f中大者 Mo = 3204074.5 Nmm N.mm Nmm N.mm Nmm N.mm ...全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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螺 栓 间 距 校 核 实际间距 最小间距 最大间距 Db= Ln 57.8Lmin 46.0 (查GB150-2011表9-3) Lmax68.2 形 状 常 数 确 定 mm mm mm h0Di052. 由K查表9-5得 整体法兰 松式法兰 查图9-7 由 1/o 得 h/ho = 1.1 T=1.882 K = Do/DI = 1.087 Z =12.021 FI=0.76244 FL=0.00000 整体法兰U2 d1hooVI10 1.7 U=25.480 eFIh00.01451 Y =23.187 VI=0.20137 VL=0.00000 松式法兰 U2 d1hooVL查图9-3和图9-4 查图9-5和图9-6 eFLh00.00000 f = 1.00000 3f0.0 d1 = 239311.6 fe11.39 43= 0.0 = 0.72 许 用 值 结 论  = /T ψ=δf e+1 =1.29 =0.69 剪应力校核 预紧状态 操作状态 12计 算 值 W0.00 Dil WpMPa MPa 10.8n Dil0.00 20.8tn 输入法兰厚度δf = 20.0 mm时, 法兰应力校核 应力 性质 轴向 应力 径向 R应力 HfMo21Di计 算 值  96.87 许 用 值 结 论 1.5[]tf =245.2 或 2.5[]tn =260.0( 按整体法兰设计的MPa 任 意 式法兰, 取1.5[]tn ) MPa MPa MPa 校核合格 (1.33fe1)M0f2Di 33.59 []tf = 163.5 []tf = 163.5 []tf = 163.5 校核合格 校核合格 校核合格 校核合格 校核合格 切向 M0YZ-0.02 TR2fDi 应力 综合 max(0.5(HR),0.5(HT)) 应力 =65.23 52.14VIMo刚度 J 0.435 2系数 EoK1ho法兰校核结果 全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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筒体法兰计算 设 计 条 件 设计压力 p 计算压力 pc 设计温度 t 轴向外载荷 F 外力矩 M 壳 材料名称 体 许用应力 [] 法 材料名称 许用 []f 兰 应力 []t f 材料名称 螺 许用 []b 栓 垫 应力 []b 公称直径 d B 螺栓根径 d 1 数量 n Di 结构尺寸 Db mm 材料类型 压紧面形状 ttn计算单位 0.800 0.800 225.0 0.0 0.0 S31603 104.0 Q345R 185.0 163.5 35 117.0 MPa MPa  C N N.mm MPa MPa MPa MPa MPa mm mm 个 500.0 450.0 -5.0 6.0 中航一集团航空动力控制系统研究所 简 图 86.5 20.0 17.3 25 460.0 470.0 15.0 软垫片 Le Do D外 LA N 1a,1b D内 h m b 438.0 60.0 3.75 3.00 δ0 δ1 y(MPa) DG 6.0 10.0 52.4 444.0 片 b0≤6.4mm b= b0 b0 > 6.4mm b=2.53b0 预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa 操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp 所需螺栓总截面积 Am 实际使用螺栓总截面积 Ab b0≤6.4mm DG= ( D外+D内 )/2 b0 > 6.4mm DG= D外 - 2b 螺 栓 受 力 计 算 Wa= πbDG y = 219272.9 Wp = Fp + F = 1471.7 Am = max (Ap ,Aa ) = 1874.1 2 = 5872.5 Ab = nd1N N mm2 mm2 4力 矩 计 算 LD= L A+ 0.5δ1 MD= FD LD FD = 0.785Di2pc N mm 操 = 132884.8 = 0.0 = 0.0 FG = Fp LG= 0.5 ( Db - DG ) MG= FG LG N mm 作 = 25094.9 = 13.0 = 326233.4 FT = F-FD LT=0.5(LA + 1 + LG ) MT= FT LT N mm Mp = -9083.4 = 9.0 = -81750.5 外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 244483.0 预紧 N LG = 13.0 mm Ma=W LG = 51284.0 Ma W = 453175.7 计算力矩 Mo= Mp 与Ma[]ft/[]f中大者 Mo = 5206621.5 Nmm N.mm Nmm N.mm Nmm N.mm ...全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站

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螺 栓 间 距 校 核 实际间距 最小间距 最大间距 Db= Ln 59.1Lmin 46.0 (查GB150-2011表9-3) Lmax68.2 形 状 常 数 确 定 mm mm mm h0Di052. 由K查表9-5得 整体法兰 松式法兰 查图9-7 由 1/o 得 h/ho = 1.1 T=1.882 K = Do/DI = 1.087 Z =12.021 FI=0.76244 FL=0.00000 整体法兰U2 d1hooVI10 1.7 U=25.480 eFIh00.01451 Y =23.187 VI=0.20137 VL=0.00000 松式法兰 U2 d1hooVL查图9-3和图9-4 查图9-5和图9-6 eFLh00.00000 f = 1.00000 3f0.0 d1 = 239311.6 fe11.39 43= 0.0 = 0.72 许 用 值 结 论  = /T ψ=δf e+1 =1.29 =0.69 剪应力校核 预紧状态 操作状态 12计 算 值 W0.00 Dil WpMPa MPa 10.8n Dil0.00 20.8tn 输入法兰厚度δf = 20.0 mm时, 法兰应力校核 应力 性质 轴向 应力 径向 R应力 HfMo21Di计 算 值  157.42 许 用 值 结 论 1.5[]tf =245.2 或 2.5[]tn =260.0( 按整体法兰设计的MPa 任 意 式法兰, 取1.5[]tn ) MPa MPa MPa 校核合格 (1.33fe1)M0f2Di .58 []tf = 163.5 []tf = 163.5 []tf = 163.5 校核合格 校核合格 校核合格 校核合格 校核合格 切向 M0YZ-0.03 TR2fDi 应力 综合 max(0.5(HR),0.5(HT)) 应力 =106.00 52.14VIMo刚度 J 0.707 2系数 EoK1ho法兰校核结果

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