下六桥盖梁计算书

盖梁主筋为Ф32钢筋，每一个盖梁钢筋重约吨；采纳C30混凝土，每一个盖梁方。 一、设计依据

一、交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计标准（JTJ025-86） 二、路桥施工计算手册 人民交通出版社 3、五金手册 饶勃主编

4、公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司 二、盖梁抱箍法结构设计 一、侧模与端模支撑

侧模为特制钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设[10背带。在侧模外侧采纳间距为1m的[14竖带，竖带高2.1m；在竖带上下各设一条Ф16的栓杆作拉杆，上下拉杆间距为1m。

端模为特制钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设[10背带。端模外那么由特制三角架背带支撑，间隙用木楔填塞。 二、底模支撑

底模为木模，厚度为20mm。在底模下部采纳间距30cm 10×10cm方木，方木长13m，共8根，方木下采纳工16型钢作纵梁，纵梁长为m，工字钢间距60cm。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在纵梁上。纵梁底下设横梁。纵梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采纳特制钢支架作支撑。 3、横梁

在纵梁底部采纳两根40a工字钢作为横梁，单根横梁长13m。纵梁在墩柱外

侧用I16工字钢连接，使纵梁形成整体，增加稳固性。横梁与纵梁采纳U型螺栓连接；纵梁下为千斤顶。 4、销轴

销轴采纳Φ90mm钢棒，销轴上放置支座，作为千斤顶放置平面，销轴在盖梁施工中作为要紧的支经受力结构，为上部结构提供支承反力。 五、工作平台与防护栏杆

工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设15mm厚的木板，木板与横梁之间采纳铁丝绑扎牢靠。

工作平台栏杆采纳Ф50的钢管搭设，在横梁上每隔m设一道3m高的钢管立柱，竖向距离m设一道钢管立柱，钢管之间采纳扣件连接。立柱与横梁的连接采纳在横梁上。

防护绿网φ50钢管脚手架 I16工字钢I40a工字钢

液压千斤顶Φ90销轴支座I40工字钢液压千Φ9

盖梁销轴法施工立面示用意

I16工字钢 10×10cm木方I40a工字钢

盖梁施工平面示用意

φ50钢管脚手架I40a工字钢液压千斤顶Φ90销轴支座I16工字钢支座

盖梁销轴法施工立面示用意

三、检算原那么

1、在知足结构受力的情形下考虑扰度变形操纵； 2、综合考虑结构的平安性； 3、采取比较符合实际的力学模型；

4、尽可能采纳已有的构件和已经利用过的支撑方式；

5、盖梁底模为木模，木模下设置方木作用为调剂作业通道平台横向设置，方木受力需检算；

6、对部份结构的不均布，不对称性采纳较大的均布荷载；

7、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量，以作为平安储蓄； 8、销轴加工完成前，先进行压力实验，变形知足要求方可利用。 四、荷载计算

荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确信性与结构靠得住度概念相关联的一个数值。依照《路桥施工手册》P175页表8-5，对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。

（1）永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应付结构不利时，对可变荷载效应操纵的组合取γG=1.2；对永久荷载效应操纵的组合，取γG=1.35。当产生的效应付结构有利时一样情形下γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时。取γG=0.9；对其余某些特殊情形下，应按有关标准采纳。

（2）可变荷载分项系数γQ：一样情形下取γQ=1.4。 荷载分析：

2×2.1m=24.70m盖梁底面面积为A11.76m

331. 盖梁钢筋砼自重：G1=39.6m ×26KN/m=1029.6KN P1

2.模板自重：

G11029.641.68KN/m2 A24.7G2=2.10.01511.76878.520.00611.761.620.0061.62.123.85KN23.85=0.97KN/㎡ 24.7 P2=模板取8KN/m³,荷载分项系数1.2。 3.木方重：

G30.1m0.1m13m6KN/m386.24KN 木方取6KN/m³，荷载分项系数1.2. 3.I16工字钢重量：

那么工字钢总重为：

G423根×3.5m/根×20.5kg/m×9.8N/kg=16172.45N=16.17KNg取9.8N/Kg，荷载分项系数取1.2。 4.I40a工字钢重量：

那么工字钢总重为：

G52根×13m/根×67.6kg/m×9.8N/kg=17224.48N=17.22KNg取9.8N/Kg，荷载分项系数取1.2。

依照《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取4.0KPa，（含振捣砼产生的荷载2.0KPa）即8KN/㎡,取荷载分项系数r3=1.4。

依照《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工材具运输、堆放荷载取2.5KPa，即2.5KN/㎡,取荷载分项系数r3=1.4。 五、荷载计算组合

一、计算底模受力分析时，采纳简支梁计算模式，底模经受线性荷载：

P=q1×1.2+q21.24×1.4+2.5×1.4即 =41.68×1.2+0.971.2+9.12 =60.28KN/m

2、计算木方受力分析时，那么依照木方上受均布荷载进行计算

（GG2G3）1.2201.4q木方1A立T数量（1029.616.176.24）1.2201.41.611.768 8.57KN/m注：此处施工荷载及倾倒混凝土荷载取20KN

二、计算I16工字钢受力分析时，那么依照工字钢上均布荷载进行计算（因盖梁受力范围为2.1m，均布荷载只算2.1m），荷载组合为

（G1G2G3G4)1.2(42.5)l1.4A2q16工=21(1029.616.176.2421.8）×1.2÷1.6÷2.1+（4+2.5）×2.11.4即：21402.61KN/m==19.17KN/m21

注：此处按21根16工字钢受力计算

3、计算I40a工字钢受力分析时，那么依照工字钢上均布荷载进行计算（因盖梁受力范围为11.76m，均布荷载11.76m），荷载组合为

（G1G2G3G4G5）1.2201.4q40工=A3T侧(1029.616.176.2421.817.22）×1.2÷1.6÷11.76201.41.611.76即：

2 35.53KN/m注：此处施工荷载及倾倒混土荷载取20KN

4、计算销轴受力时，依照销轴支承力以抗击销轴以上所有集中荷载为标准，

（G1G2G3G4G5）1.2201.4Q单=4+16.17+6.24+21.8+17.22）×1.2+20×1.4]÷4即[(1029.8 =334.37KN注：此处施工荷载及倾倒混土荷载取20KN

六、受力检算

1、模板计算 Ⅰ、底板计算

底板采纳木模，模板厚20mm，盖梁宽度为2.1m，木方间距0.3m，I16工字钢间距0.4m。竹胶板经受的允许应力80MPa。取1m，按三跨持续梁考虑。 （1）荷载计算

2 P=60.28KN/m

qPl60.28160.28KN/m

（2）材料力学性能参数及指标 W I121bh10002026.67104mm3 6611bh310002036.67105mm4 1212mm2 Abh10002020000 EI61036.671054109Nmm2

EA61031500010690N （3）力学模型

60.2860.2860.2810.3020.3030.304

受力示用意

-0.-0.10.4320.1430.434

弯矩图

7.2317.239.0410.852-10.8519.3-9.0419.7.234-7.23

剪力图及最大支座反力图

（4）结构计算

抗弯强度计算（按三跨持续梁取系数0.1，查《路桥施工计算手册》附表2-1）

Mmax0.1ql20.160.280.320.KNm

Mmax0.106max8.10MPa[w]80MPa 符合要求。

W6.67104刚度计算（取1m计算，系数取0.677，查《路桥施工计算手册》附表2-1）

q刚1.2q11.2q21.241.680.9740.43KN

q2l440.4313004l300max0.6770.6770.5mm[]0.75mm100EI1004109400400

符合要求。

最大剪应力Qmax0.6ql10.85KN

Q10.851030.MPa[]1.9MPa 符合要求。

A20000最大支座反力R10.6ql0.5ql19.KN Ⅱ、侧板计算

侧板采纳δ＝6mm厚钢板，横向[10槽钢间距0.5m，纵向采纳70×10mm扁钢，最大间距0.5m，双侧利用[14槽钢对拉，取1m板宽按三等跨持续梁进行计算。 （1）荷载计算

PmKh当V/T0.035时vTPm—新浇混凝土对侧面模板的最大压力h0.2224.9h—有效压头高度T—混凝土入模时的温度，℃K—外加剂影响修正系数，取K1.2v—混凝土浇筑的速度，m/h

—混凝土的重度，KN/m32则PmK（0.2224.93）

251.2260.88427.58KPaq侧PmL27.58127.58KN/m （2）材料力学性能参数及指标 W I121bh1000621104mm3 66131bh1000631.8104mm4 1212mm2 Abh100066000 EI2.110111.810410123.78103Nm2 EA2.1101160001061.26109N （5）力学模型

受力示用意

弯矩图

剪力图及支座反力图

（6）结构计算 抗弯强度计算

11 Mmaxql227.580.520.86KNm

88maxMmax0.8610686MPa[w]145MPa 符合要求。 W1104刚度计算

ql427.581030.3l0.354max8.5510m[]8.75104m3128EI1283.7810400400 符合要求。

最大剪应力Qmax8.62KN

Q8.621031.44MPa[]85MPa 符合要求。

A6000最大支座反力Rc17.24KN

3、木方验算

荷载计算 q=8.57KN/m

128.570.620.39KNm 木方经受最大弯矩：M1ql88最大剪力：Q18.570.32.57KN

2A=0.10.1=0.01m1木方面积：

bh20.10.10.1w=0.00017m366木方抗弯模量： bh30.10.10.10.1I=8.33106m41212木方截面贯性矩： 木方经受弯曲应力：1M10.392.29N/mm2f12N/mm2 w0.00017木方抗弯知足受力要求； 木方经受剪切应力：13Q132.570.39N/mm2f1.9N/mm2 2A20.01木方抗剪知足受力要求； 木方产生最大变形：

5ql258.570.lmax0.057mm1.2mm 25384EI3849102.8110250木方挠度知足要求； 即木方整体知足受力要求。

8.5710.602

受力示用意

120.39

弯矩图

2.5712.572.572-2.57

剪力图

4、I16工字钢计算

I16工字钢交叉布置在横梁上，间距0.6m。因I16为要紧繁重结构，如I16工字钢承载符合要求，那么木方在此不参与计算，取单根计算

（1）荷载计算

q16工19.17KN/m

（2）I16工字钢材料力学性能参数及指标 W1.41105mm3 I1.13107mm4 A2.61103mm2

EI2.110111.1310710122.373106N•m2 EA2.110112.611031065.48108N （3）力学模型 （4）

19.17120.132.10220.13

受力示用意

1210.57

弯矩图

20.1312-20.13

剪力图

（4）结构计算 抗弯强度计算

11 Mmaxql219.172.1210.57KNm

88Mmax10.57106max74.96MPa[w]145MPa 符合要求。

W1.41105刚度计算

ql419.171032.14l2.13max1.2310m[]5.25103m6128EI1282.37310400400

最大剪应力Qmax20.13KN

Q20.131034.79MPa[]85MPa 符合要求。

A4200最大支座反力R220.13KN 4、I40a工字钢计算

I40a工字钢间距为2.1m，长13m，两头各伸出3.45m，其中端部0.57m为搭设工作平台利用，受力分析时取2.68m。取单根工字钢计算： （1）荷载计算

q40工35.53KN/m

（2）I40a工字钢材料力学性能参数及指标 W1.09106mm3 I2.17108mm4 A8.61103mm2

EI2.110112.1710810124.56107Nm2 EA2.110118.611031061.81109N （5）力学模型

35.5335.5335.5312.682208.926.403208.922.684

受力示用意

-127.60-127.6012.3234

弯矩图

113.7095.221234-95.22-113.70

剪力图

（4）结构计算 抗弯强度计算 MAmax112q40工L135.532.682127.60KNm22

12MBmaxq40工L2[14(L1L2)2]8135.536.42[14(2.686.4)2].32KNm 8Mmax127.60106max117.06MPaw145Mpa 6W1.0910 符合要求。 刚度计算

maxq40工L1L2（62331）L2.68（式中10.419）24EIL26.4

335.531032.686.43（60.419230.41931）244.56107l6.46.2510-3m[]1.610-2m400400最大剪应力Qmax113.7KN

Q113.71036.32MPa[]120MPa 符合要求。

A1.8104最大支座反力R4208.92KN 五、销轴验算

（1）荷载计算

每一个墩柱上设一个销轴支承上部荷载，经上面的计算，销轴经受的竖向集中荷载Q单334.37KN，节点反力R4208.92KN

以最大值为销轴需经受的竖向集中荷载Q单进行计算，该值即为销轴需产生的支承力。

（2）销轴受力计算

销轴需经受的竖向压力为Q单334.37KN

334.37334.3710.2122.003334.370.214334.37

受力示用意

-35.11-35.11-35.111234

弯矩图

334.37334.371234-334.37-334.37

剪力及支座反力图

4Q单4334.3770.08Mpa125Mpa 2-63A34510知足要求

3.14904I3.22106mm4

d4Qa2l3l334.371030.1052232f(a)0.1053EI232.110113.2210610-122

a10.5-221.1310mmf2.610mm400400符合要求。