星苏花园二期工程
脚手架工程施工方案
南通建工集团股份有限公司 2014 年 10 月 25 日
目录
第一章 工程概况 ------------------------------------------------------------ 3 一、工程概况 ---------------------------------------------------------------- 3 二、施工要求 ---------------------------------------------------------------- 3 三、技术保证条件 ------------------------------------------------------------ 4 第二章 编制依据 ------------------------------------------------------------ 5 一、方案编制依据 ------------------------------------------------------------ 5 第三章 悬挑式钢管脚手架的搭设------------------------------------------------ 5 第四章 安全保障措施： ------------------------------------------------------ 11 第五章 防雷击措施 ---------------------------------------------------------- 11 第六章 防火安全措施 -------------------------------------------------------- 12 第七章 外脚手架水平挑网 ---------------------------------------------------- 12 第八章 星苏花园二期工程悬挑脚手架安全事故应急救援预案 ----------------------- 13 第九章 计算书及相关图纸 --------------------------------------------------- 20 【计算书】----------------------------------------------------------------- 20 一、脚手架参数 ------------------------------------------------------------- 21 二、荷载设计 --------------------------------------------------------------- 21 三、纵向水平杆验算 --------------------------------------------------------- 23 四、横向水平杆验算 --------------------------------------------------------- 24 五、扣件抗滑承载力验算 ----------------------------------------------------- 26 六、荷载计算 --------------------------------------------------------------- 26 七、立杆稳定性验算 --------------------------------------------------------- 27 八、连墙件承载力验算 ------------------------------------------------------- 29 九、悬挑梁验算 ------------------------------------------------------------- 29 阳台梁挠度计算 ------------------------------------------------------------- 42 第十章 型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书（外挑1.8m～3m）------------------------- 43 一、脚手架参数 ------------------------------------------------------------- 43 二、荷载设计 --------------------------------------------------------------- 43 三、纵向水平杆验算 --------------------------------------------------------- 45
四、横向水平杆验算 --------------------------------------------------------- 47 五、扣件抗滑承载力验算 ----------------------------------------------------- 49 六、荷载计算 --------------------------------------------------------------- 49 七、立杆稳定性验算 --------------------------------------------------------- 50 八、连墙件承载力验算 ------------------------------------------------------- 51 第十一章 悬挑梁验算 -------------------------------------------------------- 52 二、荷载布置参数 ----------------------------------------------------------- 52 三、联梁验算 --------------------------------------------------------------- 四、主梁验算 --------------------------------------------------------------- 57 五、上拉杆件验算 ----------------------------------------------------------- 60 六、悬挑主梁整体稳定性验算 ------------------------------------------------- 63 七、斜拉杆上拉口阳台梁计算 ------------------------------------------------- 阳台梁挠度计算 ------------------------------------------------------------- 65 【节点图】----------------------------------------------------------------- 65 八、悬挑钢梁布置详见附图： ------------------------------------------------- 74
第一章 工程概况
一、工程概况
1、工程基本情况 工程名称 周边环境 2星苏花园二期工程13#楼 工程地点 南通苏通园区江海镇江山路北侧 建筑面积(m) 10335.26 基础形式 抗震等级 地上层数 筏板 23+1 建筑高度(m) 主体结构 抗震设防烈度 地下层数 其它主要层高66.4 框剪 1 标准层层高(m) 2.8 (m) 2、各责任主体名称
2.5 江苏省纺织工业设计研究院有限公建设单位 江苏炜赋建设集团有限公司 设计单位 司 施工单位 项目经理 技术负责人 南通建工集团股份有限公司 陈宇锋 季胜华 监理单位 总监理工程师 江苏省科建工程项目管理有限公司 刘壮承 专业监理工程师 严江
二、施工要求
1、脚手架、悬挑主梁的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。 2、确保脚手架、悬挑主梁在使用周期内安全、稳定、牢靠。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、脚手架、悬挑主梁在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
三、技术保证条件
1、安全网络
2、脚手架、悬挑主梁的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
第二章 编制依据
一、方案编制依据
1.1江苏省纺织工业设计研究院有限公司本工程施工图纸。 1.2图纸修改通知、设计交底记录。
1.3南通建工集团股份有限公司星苏花园二期工程13#楼施工组织设计》 1.4《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002） 1.5《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
1.6《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011，2011版） 1.7《建设施工安全检查标准》（JGJ59-2011） 1.8《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） 1.9《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010） 1.10参照《液压升降整体脚手架安全规程》（JGJ183-2009）
1.11住房及城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质【2009】87号） 1.12江苏省工程建设标准《建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程》DGJ32/J121-2011 1.13《建筑施工工具式脚手架安全技术规法》（JGJ202-2010） 第三章 悬挑式钢管脚手架的搭设 1、方案选择： 单位工程名称 悬挑高度 型钢类型 悬挑长度（M） 钢梁间距（M） 立杆间距 （mm） 星苏花园二期工程13#楼 分三段悬挑，第一段从第6~12层楼面，悬挑高度16.8M；第二段从12~19层楼面，悬挑高度19.6M；第三段从19～阁楼层顶，悬挑高度16.3m，离外墙面均为400. 一根16号工字钢 悬挑1.3M 最大1500 钢梁最大间距3M 排距为800 2、悬挑脚手架的选材
经计算验证后决定悬挑钢梁采用一跟16#国标工字钢，间距不大于3M，用10#工字钢纵向钢梁。悬挑钢梁与纵向连梁用专用卡环连接，各段悬挑钢梁的长度详见附图。脚手架使用Q235钢材，外径48mm、壁厚3.0mm焊接钢管，小横杠长度为1.5m左右，大横杠和立杆的长度为4-6米左右。变形、锈蚀超过规定的钢管禁止使用。 3、悬挑钢梁与主体结构连接做法及要求
按外脚手架平面及工字钢梁布置图上工字钢梁的设置位置，在起挑层主体机构砼浇灌前，在梁或剪力墙上预埋两个水平布置的Φ22的孔(详见附图)。砼浇灌后将钢梁按照水平标高安放在下层脚手架体上，经位置校正后再用Φ18的高强度螺栓拧紧（双螺母，丝牙露出不小于10mm）。
4、脚手架立杆与悬挑钢梁的连接
在钢梁上面内侧用10#工字钢做纵向连梁，连梁接头不得接在同一跨内。并用固定卡环连接（见详图）。立杆的位置处焊接Φ25的短钢筋（长度100,mm，间距根据立杆布置），外脚手架搭设时将立杆套在短钢筋头上，然后搭设扫地杆。悬挑梁及架体稳定。 5、支承悬挑的梁稳定
原建筑设计的现浇梁、剪力墙，作为支承外悬挑钢梁的强度完全符合要求。部分梁截面尺寸要求为b*h=200*400，配筋为上口为3Φ14Ⅲ级钢，下口为3Φ14Ⅲ级钢，腰筋为2Φ10Ⅲ级钢，箍筋为Φ6Ⅲ级钢@200. 6、悬挑钢梁的斜拉
经计算悬挑钢梁外侧需设置Φ18圆钢进行斜拉。斜拉的钢筋下端设置在悬挑钢梁的外端立杆内侧处，上端设置在主体结构上，通过预埋在上层主体结构外侧的钢板连接，中间用定加工花篮螺丝预加拉力将斜拉钢筋紧固在外挑钢梁上，每根悬挑钢梁均设置一根钢筋斜拉，钢筋预加拉力紧固。其体详图。 7、脚手架连墙件
本工程外脚手架的连墙件采用预埋Φ16钢筋焊接。采取二步二跨布置。 8、脚手板与防护脚手板
本工程外挑脚手架的脚手板均采用竹笆片。按照脚手架的宽度主竹筋垂直于大横杆方向满铺，且采用对接平铺，四角采用1.2mm镀锌钢丝固定在大横杆上，外挑钢梁上脚手板及脚手架与主体结构之间的空隙采用九平板满铺。 9、防护栏杆
外挑脚手架外侧大横杆与竹笆片之间按临时防护要求设置二根通长的防护栏杆，防止作业人员附落和竹笆片上的物料滚落。第一根防护栏杆自上而下离大横杆0.6米，第二根防护栏杆离大横杆1.2米。 10、密目安全网
按规定在脚手架的外侧（外排立杆的内侧）设置密目安全网。密目安全网采用Φ1.2mm镀锌钢丝网将网边每隔45cm的环扣间距系牢在脚手管上。 11、马槽安全网
外挑脚手架与主体结构之间的空隙（马槽）在主体结构施工时每隔二层马槽用安全网密封 荷载
本工程悬挑脚手架的充许施工荷载为3KN/㎡。悬挑脚手架上不准存放大量材料、过重的设备。严禁使用脚手架堆放砖块砌筑。 12、交底与验收
挑脚手架搭设之前，工地负责人必须组织人员进行交底；搭设后组织有关人员按照本施工方案及脚手架规范要求进行检查验收，要对检查验收情况有关书面记录进行存档。 13、大、小横杆设置与杆件搭接 大、小横杆设置
按规范要求在立杆与大横杆的交点处设置小横杆，小横杆就紧靠立杆用扣件与预埋与里外
排大横杆扣牢。小横杆两端应固定在立杆上，大横杆搁置在小横杆上固定。本工程脚手架大横杆采用通长三根配置，大横杆间距不大于400mm，以便满铺竹笆片。 杆件搭接
本工程脚手架的立杆及大横杆的接长全部采用对接方法；剪刀撑接长采用搭接，搭接长度为1000mm，且保证接头处转向扣件为三只。考虑脚手架的各杆件接头处传力性能差，所以连接应交错排列，不得设置在一个平面内。 杆件间距与剪刀撑 杆件间距
立杆纵向间距按平面图设置，原则上不得超过1.5m；立杆横向间距为0.8米；大横杆步距为1.8米。
14、剪刀撑
本工程脚手架的剪刀撑沿高度和长度连续设置且不得间断，每组剪刀撑跨越的立杆根数控制在4跟以内。斜杆与地面夹角控制在45-60度之间。 剪刀撑斜杆与立杆和伸出的小横杠进行连接。
15、脚手架搭设：
10#工字钢承力梁 ① 搭设顺序：结构层上按附图位置安装一根16#工字钢挑梁
搭设内外立杆
搭设纵横向扫地杆 搭设纵向水平杆 搭设小横杠 拉接钢拉杆 设置连墙件。 ② 搭设方法：
（1）、在结构层按附图位置布置钢梁见附图：悬挑脚手架平面布置图
（2）、离钢挑梁外端100mm、90mm处，设10号工字钢作纵向连梁，连梁上每隔1500mm（不大于1500mm，具体尺寸见实际情况而定）上焊2Φ25×100的钢筋头，可供脚手架立杆插入其中，固定立杆位置。同时在立杆下部不高于200mm部位扣接纵横向扫地杆，以确保脚手架的稳定。
（3）、工字钢梁上搭设钢管扣件双排脚手架，立杆纵距1500mm，步距1800mm，立杆横距800mm，每层满铺竹笆，对于脚手架与结构外墙之间的空隙在第一层用马槽安全网封闭，其余用竹笆
铺满，外侧用密目安全网全封闭。操作层第一根防护杆自上而下离大横杆0.6米，第二根防护栏杆离大横杆1.2米。在悬挑架的四周垂直高度和全长度满张合格的密目安全网和防止高处坠物。以保证上部操作人员安全，第一层密目网下钢管内侧立一块高200mm挡脚板。 （4）、双排外脚手架立杆的接长次用对接，用对接接头扣件连接，钢管用4~6米，钢管相邻两根立杆接头错开设置，立杆上的扣件应交错布置，两根相邻立杆不得设置在同步内，同步内隔一根立杆在高度方向错开的距离不小于500mm。
（5）、横杆的外围设置应统一水平高度。纵向水平横杆设置在立杆的内侧，其长度不小于3跨，纵向水平杆设置时采用对接头连接。横向水平主接点处必须设置一根水平杆，杆的端头超出外立杆10cm，用直角扣件扣接且严禁拆除。主接点处两个直角扣件的中心间距不大于150mm。小横杆离墙间距不小于100mm。
（6）、扫地杆：为稳固起见，每根立杆的底部均设置扫地杆，扫地杆必须纵横向设置。纵向扫地杆采用直接扣件固定在紧靠底座上皮15cm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（7）、剪刀撑的设置：剪刀撑从转角处按5根设置一道角度为60°，按6根设置一道角度为50°，按7根设置一道角度为45°，从底层至顶层连续设置，剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度为1米，应采用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm、剪刀撑应全高全长连续设置。
（8）、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不应超过相邻连墙杆件以上两步。 （9）、每搭设一步脚手架后对架子的步距、纵距、横距及立杆垂直高度等进行校正。 （10）、立杆搭设时，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离不应小于500mm。各接头中心至主接点的距离不大于步距的1/3。在主接点处固定横向水平杆、纵向水平杆剪刀撑、横向斜撑等的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm、对接扣件开口朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度150mm。
（11）、连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不大于3.6米，（2步），水平距离不大于3米，（2跨）。大横杆与楼面高差较大部位，适当增加连墙件个数，同时增加一道大横杆做加强处理。严禁使用柔性连墙件。
（12）、脚手板下的小横杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上，作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm。脚手板应设置在三根横向水平杆支承，脚手板外伸长度应取130~150mm，不得出现探头板。
17、脚手架的验收和检查：
当脚手架搭设完毕后，对架子进行检查和验收，验收时由项目负责人、安全副负责人、架子工长等共同进行。
①、脚手架应分阶段进行验收；
②、每搭设玩一层要进行验收并悬挂验收合格牌； ③、遇有五、六级大风与大雨后要进行验收； ④、停用超过一个月要进行验收。 18、脚手架的拆除：
①、脚手架拆除前，要全面检查脚手架的扣件连接、支撑系统等是否符合构造要求。 ②、根据检查结果补充完善本设计中拆除顺序和措施。经项目部审核、公司批准后，方可实施。
③、由架子工程负责人进行拆除前安全检查，并作技术交底。
④、上架前，先清除架子上的杂物及地面的障碍物，在操作区域内设置警戒标志和围护，非操作人员一律不得进入操作区内。
⑤、拆除时必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业，拆除的钢管、扣件要传递到地面，
分段拆除高差不大于两步。
⑥、当拆除下的杆件全部运至地面后，及时清理、检查、整修与保养，然后按规格、品种随
时码放成堆存放。 19、质量要求： ①、立杆垂直偏差：
纵向偏差不大于H/200，且不大于100mm； 横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。
②、纵向水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm；横向水平偏差不大于10mm。 ③、脚手架的步距、立杆横向距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。 ④、扣件紧固力宜在40-65N·m范围内，不得低于45N·m或高于60N·m。 ⑤、连墙点的数量、位置正确，连接牢固，无松动现象。
⑥、本脚手架施工活荷载标准值为3KN/㎡，使用过程不得超过次荷载。 20、注意事项：
①、荷载：本工程脚手的允许施工荷载为3KN/㎡。脚手架上不准存放大量材料、过重的设备。
严禁使用脚手堆放砖块及砌筑。
②、脚手架搭设之前，工地负责人必须组织作业人员进行交底；搭设后组织有关人员按照本
施工方案及脚手架规范要求进行检查验收，确认符合要求后方可投入使用。交底、检查验收工作必须严肃认真进行，要对检查情况、整改结果填写内容，并有签字。 检查标准：钢管立杆纵距允许偏差为50mm；钢管立杆垂直度偏差不大于100mm；扣件紧固力距为40—65 N·m。检查安装数量的5%，扣件不合格数量不多于抽查数量的10%。 ③、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不应超过相邻连墙杆件以上两步。 ④、每搭设一步脚手架后对架子的步距、纵距、横距及立杆垂直高度等进行校正。
连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不大于3.6米，（2步），水平距离不大于3米，（2跨）。严禁使用柔性连墙件。 第四章 安全保障措施：
①、脚手架搭设人员必须是经过按现国家标准《特种作业安全技术考核管理规则》（GB5036）
考核合格的专业架子工。上岗人员必须进行定期体检，合格这方可持证上岗。 ②、搭设人员必须佩戴安全帽，系好安全带及穿防滑鞋。
③、脚手架搭设完后必须按JGJ03-2011第八章的规定进行检查验收，合格后方可使用。 ④、作业层上的施工荷载必须符合要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送设备等
固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。
⑤、当有五、六级及以上大风和雾、雨、雪天气时必须停止脚手架的搭设和拆除作业。雨、
雪后上架作业应扫除架上积雪和采取防滑措施。
⑥、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵向水平杆、纵横向扫地杆及连墙杆。 ⑦、在脚手架上进行电焊、气焊作业时，必须由防火措施和专人看守，以防发生火灾。 ⑧、严禁模板支撑体系与架体连结，严禁将脚手架用作模板的支撑式支承架体。 第五章 防雷击措施
①、钢管脚手架每50m设一处接地装置。如果最远点到接地装置脚手架上的过渡电阻超过10
Ω，相应缩小接地装置的间距；
②、悬挑脚手架接地件利用建筑物主体钢筋，采用导线连接脚手架钢管和主体钢筋，导线采
用截面不小于12mm的铜导线，接点线与接地体连接应用焊接，焊接长度应为导线直径
2
的6倍以上；
③、接地线与脚手架用两道螺栓连接，解除面积不小于1000 mm，连接时应将接触表面的漆
清理干净，并涂以中性凡士林，要有振动的地方，螺栓上应加弹簧垫圈；
④、防雷措施施工完毕后应测量接点电阻，接点电阻应≤10Ω，合格够后方可正常使用。 第六章 防火安全措施
①、必须采用阻燃安全网，其阻燃性能符合国家规定，续燃、阻燃时间均不大于4s； ②、施工现场易燃易爆物品存放点应远离脚手架；
③、现场明火作业和钢筋对焊应远离脚手架，在脚手架内侧从事电焊作业的必须有防护措施
和专人看管并配备灭火器材，及时清理焊渣等火源，采取可靠防火措施。
④、小高层（病房楼/科研楼）建筑施工中应按规定在各楼层配置消防器材，每一层接Dg100
的消防水管，并配备消防尼龙管，保证消防水管的有效使用。 第七章 外脚手架水平挑网 ①、张设平网的材料质量要求
平网应按GB57257的技术要求进行验收；
系绳沿网边均匀分布；相邻两系绳间距不大于0.75m；长度不小于0.8m；当筋绳、系绳合一使用时，系绳部分必须加长，且与边绳系紧，至少形成双枢。 ②、平网的张设和使用
支杆必须在墙体或楼层上支牢，其间距不得大于4m，支杆与地面夹角宜为45°，每根支杆应设拉绳一道，各支杆上端应设水平连杆；
安全网的外边口应由边绳与大横杆绑牢，外口应高出内口600mm以上，内口应与窗口内设置的栏杆或建筑物绑牢，网的内口离墙面不得大于150mm；
网与网应连接牢固，不得留空隙。网的转角部位必须搭牢、绑紧； 平网下严禁设置立杆或横杆； 安全网落有杂物应及时处理。
本工程建筑高度大于50m，应设置相距1.3-1.8m的双层首层平网，其底层网距地面20-20.5m，距外墙的伸出宽度不少于6m。
平网的张设位置从第二层楼面标高处开始，每隔四层架设一道。操作面处，并随操作面上升。
2
第八章 星苏花园二期工程悬挑脚手架安全事故应急救援预案 1、工程概况 工程名称：13#楼工程
地址：南通苏通园区江海镇江山路北侧
设计单位：江苏省纺织工业设计研究院有限公司
工程概况见下表：
单位工程名称 星苏花园二期工程 结构类型 框剪 建筑面积 总建筑面积为10384.86层高、层数、高度 层高2.8米，23+1层，平方米，室内外高差0.9m 檐口总高度为66.4米。 计划工期：440天
主楼六层以下采用落地式钢管脚手架，六层以上采用悬挑全封闭式钢管扣件脚手架。
2、危险源及相关控制措施
施工现场重大危险源部位是：悬挑脚手支架，高处作业及施工用电等。危险源的评估、识别及控制措施分别见下表：
高处作业危险源评估及控制表： 项目 设备设施缺 陷 立杆未设置扫地杆 同步立杆两个相隔接头的高根据《建筑施工扣件式钢管 脚手架安全技术规范》合要求 产许可证 活动、成品或服务中的危险源 控制措施 扣件质量不符合要求 扣件螺栓无垫片或垫片不符对不合格的扣件要及时更换 进场扣件需要具备产品合格证生 物理性危险危害因素 差不符合规范要求 剪刀撑与地面的夹角过大 水平杆端头与扣件中心＜100mm 扣件拧紧力矩值未达到要求 与已施工结构未可靠拉结或拉结点过少 用焊接的钢管作为立杆 安全“三保”未定期检测 架子工作业未配备工具袋 防护缺陷 不佩戴或不正确佩戴安全防护用具 运动物危害 钢管、扣件工具等高空坠落 （JGJ130-2011，2011版）要求和施工方案规定整改，经检查合格后使用 按方案执行，与已施工结构可 靠拉结 禁止使用 按规定检测 按“劳保用品发放标准”发放 正确佩戴，加强管理力度和安全教育 完善各种防护设施，挂设安全标志牌，加强安全管理与教育 遇到大风，大雨天气时停止高空作大风、大雨下搭设 工作环境不良 搭设或拆除时，有人在架下通过 标志缺陷 业 派专人进行监护，挂设警示标志并加强管理 搭、拆时无安全标志和警示牌 根据现场情况挂设并加强管理 工人作业时间过长，体力下降 调整和合力安排作息时间 个别作业人员视力不好 心里生理性危险因素 负荷、体力、有心脏病，高血压人员进行高视力、听力空作业 等超过极限 作业人员注意力不集中，情绪根据现场实际情况予以调整 低落 指挥失误 违章指挥、违章操作 架子工无证作业 支架搭设未设监护区域无人监护失误 监护 监护人员 进行相关培训与教育，并进行处理 无证人员禁止上岗培训 根据现场情况设监护区域和专职按特种作业规定，该作业人员调离 行为性危险因素 操作失误
施工用电危险源评估及控制措施表 项目 物理性危险危害因素 设备设活动、产品或服务中的危险源 使用的绝缘工具未检测 控制措施 根据相关规定检测，合格后方可使用。 施缺陷 手持电动工具未检测 Ⅰ类电动工具无保护零线 防护缺陷 漏电保护器失灵 高空作业不使用安全带 按规定佩戴，不佩戴着不得作业 预先检测，及时更换 调整和合力安排作息时间 按特种作业规定，该作业人员调离 心理生理性危险危害罂粟 负荷体力等超过极限 高空作业时间过长，体力下降 有心脏病、高血压人员高空作业 酒后作业 行为性危险危害因素 指挥失误 违章指挥 禁止酒后作业 进行相关培训与教育，并进行处理 3、应急救援机构设置 3.1应急救援指挥小组
成立以项目经理为组长，安全管理负责人、项目技术负责人为副组长的安全事故紧急救援指挥小组，成员为项目部管理人员。 其职责：
组长： 陈宇锋（项目经理，电话：）负责高支模工程安全生产、综合应急救援所需的一切人员、物资、通讯工具、交通工具的的全面组织，协调、指挥等工作。
副组长：（安全管理负责人）：刘建洪（） 负责工程日常安全生产管理工作，发现安全隐患，组织有关人员及时落实整改和防范措施。当发生安全事故时，协助领导小组组长赶赴现场核实情况，组织应急救援。
当发生安全事故时，负责对事故现场进行监护，有组织地保卫现场，拍摄事故现场照片，维护区域内外治安。
副组长（技术负责人）： 季胜华 负责工程施工专项方案编制，向操作者进行安全技术交底
工作，参加事故调查小组。
组员（施工员） 黄凯杰 负责日常施工安全技术监督。当发生安全事故时，组织指导抢险工作。
组员（资料员） 陈春 负责日常安全资料管理工作。当发生安全事故时，协助领导小组对事故现场进行监护，有组织保护现场，对现场操作人员及名单检验。、核对，参加调查处理工作。 3.2 现场救援组
成立以安全负责人为组长的现场救援组，成员由施工负责人，技术负责人，安全员，专业班组长及工作认真负责，年富力强，具有一定救援经验的工人组成。 4.1应急电话
（1）、保证电话在事故发生时使用和畅通
项目部事故紧急救援指挥组主要成员均配置收集，并向有关单位，部门通报电话号码。 （2）电话报救须知
①、救护：120；报警：110 ②、说明情况和以采取的措施、
③、说明事故发生的地方，即本工地地址，靠近路口及特征；
④、说明报救者单位，姓名及电话号码；派人在现场外路口等候接应，并清除道路障碍。 4.2急救箱
本工程配备急救箱一只，内配绷带、纱布、橡皮膏、医用剪刀、镊子、棉签、酒精、碘酒、创可贴、止血胶带、云南白药等急救物品。
急救箱由项目部安全员保管，平时不上锁；定期更换超过消毒期的敷料和过期药品，每次急救后及时补充。 4.3其他应急设备和设施 （1）应急照明
充电工作灯：3只；电筒：5只 （2）险区域隔离用具
警带线：4条；各类安全警示，警告、指令，提示标志牌：各六块 （3）救援工具
撬棒：5根了；铁锹：10把；安全帽：20顶；安全手套：20副；安全带：五根。
5、安全事故救护单位
救护单位 江海镇人民医院 6、应急救援预案与抢险
地址 江海镇街 急救电话 120 6.1 发生坍塌事故时的应急救援预案与抢险 （1）基本原则
①、保险公司和及时进行排险救助工作。
②、“先撤人，后排险”的原则：在事故发生或出现紧急险情之后，应首先将处于危险区域的一切人员先撤出危险区域，然后再有组织的进行排险工作。
③、“先救人、后排险”的原则：当有人受伤或死亡，应先救出伤者和撤出亡者，然后进行排险处理工作。以免影响对伤者的及时抢救和对伤者、亡者造成新的伤害。
④、“先防险，后救人”的原则：在险情和事故人在继续发展或险情仍未消除的情况下，必须先采取支护等安全保险措施，然后救人，以免使救护者受到伤害和使受伤者受到新的伤害。 ⑤、“先防险，后排险”的原则：在进入消除进行排险作业时，必须先采用可靠支护等适合的安全保护措施，以避免排线人员受到伤害。
⑥、“先排险，后清理”的原则：只有在制止事故继续发展和排除险情以后，才能进行事故现场的清理工作。这一切，都必须遵守事故处理顺序规定和得到批准以后进行。
⑦、保护现场的原则：在事故调查组未决定结束事故现场原状之前，必须全力保护好现场的原状，以免影响事故的调出和处理工作。 （2）抢救措施
①、当模板支撑系统发生坍塌时，造成人员被埋、被压的现象，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给主管部门外，还应保护好现场，再确认不会发生同类事故的前提下，立即组织人员抢救受伤人员。
②、当支模架整体倒塌造成特大事故时，由当地应急救援领导小组统一领导和指挥，各有关部门协调参加，保证抢险工作有条不紊的进行。要采用吊车进行抢救，现场要有指挥与监护，防止机械伤及被埋或被压人员。
③、被抢救出来的伤员立即进行吸氧和输液，到医院后组织医护人员全力抢救伤员。 （3）抢救程序
①、发生坍塌事故时，现场人员不可惊慌失措，保持镇静的情绪，要有组织，统一指挥。注
意事态的发展情况、坍塌的方向及受影响的位置，有序指挥人员疏散。
②、在坍塌过程中不要盲目抢险，应立即切断电源，确认未有继续危险情况下，组织抢救人员采取有效措施进行抢救和排除险情工作；首先抢救受伤人员，然后抢救物资和设备。 ③、立刻设危险警戒区域，并设警示标志；设专人监护，保护好事故现场。 ④、按规定上报有关部门请求救援。
⑤、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往临近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。 6.2、物体打击、高处坠落及机械伤害事故应急预案与抢修
（1）、发生事故，应马上组织救伤者。首先，观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧。少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院抢救治疗。
（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道顺畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，乙方舌根下坠或分泌物，呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者。应初步固定后再搬运。遇有呕陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或等覆盖伤口，用绷带或纱布条包扎后，及时送就近有条件的医院救治。
（3）发现脊椎受伤者，创伤出用消毒纱布覆盖，用绷带或纱布条包扎。搬运时将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤脊椎移位，断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎手术者的搬运过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
（4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不在移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等固定受伤位置。在无合适材料情况下，可把上肢固定在身侧，下肢与健侧下肢缚在一起。
（5）遇到创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。
①、一般伤口小的止血法：先用生理盐水冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧的包扎。
②、加压包扎止血法：用纱布、棉花等作为软垫，放在伤口上再包扎，来增加压力而达到止血。
③、止血带止血法：选择弹性较好的橡皮管，橡皮条或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出
血结扎在上臂上端的1/2处，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25—40分钟放松一次，每次0.5—1分钟。
④、动用最快的交通工具或其他措施，及时将伤者送往临近的医院抢救，运输途中尽力减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸，脉搏，血压及伤口的情况。 6.3触电事故应急救援预案与抢险
（1）触电急救的要点是动作迅速，救护得法，切不可惊慌失措、束手无策。要贯彻“迅速，就地，正确，坚持”的触电救护方针。发现有人触电，首先要使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。 （2）脱离电源的基本方法有：
①、将出事附近电源开关拉掉，或将电源插头拔掉切断电源。
②、用干燥的木棒、竹竿、布等物体将电源线从触电者身上拨离或将触电者拨离电源。 ③、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头等）切断电源。
④、救护人员可戴上手套或手上包缠干燥的衣服，围巾、帽子等绝缘物品拖曳触电者，使之脱离电源。
⑤、如果触电者由于痉挛手指紧握导线缠绕在身上，救护人员可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，然后再采用其他办法把电源切断。
⑥、如果触电者及断落在地上的带电高压导线，且尚未确定线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8—10m范围内，以防跨步电压触电。进入该范围的救护人员应穿上绝缘服或临时双脚并拢跳跃的接近触电者。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8—10m以外立刻开始触电急救。只有在确证线路已经无电才可在触电者离开触电到西安后就地急救。 （3）触电救护
①、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风、温暖的地点静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。
②、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适的平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冬天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治，若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即进行人工呼吸及胸外心脏挤压。
③、对“假死”着的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。
第九章 计算书及相关图纸
【计算书】
1、型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书（外挑1.3m）
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算
一、脚手架参数
脚手架设计类型 结构脚手架、装脚手板设计荷载(kN/m) 修脚手架 20.1 同时施工作业层数 脚手架搭设方式 脚手架架体高度H(m) 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m) 双立杆计算方法 1 双排脚手架 19.6 1.8 0.8 不设置双立杆 卸荷设置 脚手架钢管类型 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 立杆纵距或跨距la(m) 内立杆离建筑物距离a(m) 拉杆 Ф48×3 116 1.5 0.4 二、荷载设计
脚手板类型 脚手板铺设方式 竹笆片脚手板 1步1设 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m) 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m) 220.01 0.01 挡脚板类型 竹芭片挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式 1步1设 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.111，0.134 横向斜撑布置方式 结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m) 安全网设置 风荷载体型系数μs 26跨1设 3 结构脚手架作业层数njj 地区 1 江苏南通市 全封闭 1.132 基本风压ω0(kN/m) 20.3 风压高度变化系数μz(连墙件、单0.938，0.65 立杆稳定性) 风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙20.319，0.221 件、单立杆稳定性) 计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式 2纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 3 横杆截面惯性矩I(mm) 横杆截面抵抗矩W(mm) 34横杆抗弯强度设计值[f](N/mm) 205 横杆弹性模量E(N/mm) 2107800 4490 206000
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(3+1))+1.4×3×0.8/(3+1)=0.9kN/m 正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(3+1))+3×0.8/(3+1)=0.703kN/m
计算简图如下：
、抗弯验算
2
2
max=0.1qla=0.1×0.9×1.5=0.217kN·m
σ=M6
2
2
max/W=0.217×10/4490=48.305N/mm≤[f]=205N/mm满足要求！ 、挠度验算
ν4
4
max=0.677q'la/(100EI)=0.677×0.703×1500/(100×206000×107800)=1.085mm νmax＝1.085mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 、支座反力计算 承载能力极限状态
max=1.1qla=1.1×0.9×1.5=1.591kN 正常使用极限状态
max'=1.1q'la=1.1×0.703×1.5=1.16kN
承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.591kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.16kN 、抗弯验算 计算简图如下：
1 M 2 3 R R 四、横向水平杆验算 q'=0.033kN/m 1
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.×10/4490=142.45N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
6
2
2
变形图(mm)
νmax＝1.331mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.403kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=1.591/2=0.795kN≤Rc=0.9×12=10.8kN 横向水平杆：Rmax=2.403kN≤Rc=0.9×12=10.8kN 满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 立杆静荷载计算
19.6 0.111，0.134 脚手架钢管类型 Ф48×3 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：
NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.134+1.5×3/2×0.033/1.8)×19.6=3.442kN
单内立杆：
NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.111+1.5×3/2×0.033/1.8)×19.6=2.991kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：
NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(19.6/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/1/2=2.497kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=2.497kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19.6/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.032kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19.6=0.294kN 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.497+3.032+0.294=5.822kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.497kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN 内立杆：NQ1k=1.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.442+5.822)+ 0.9×1.4×1.8=13.386kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.991+2.497)+ 0.9×1.4×1.8=8.8kN
七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H 立杆截面抵抗矩W(mm) 2319.6 4490 立杆计算长度系数μ 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm) 21.5 15.9 424 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 205 连墙件布置方式 1、立杆长细比验算
两步两跨 立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×10/15.9=169.811≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m 长细比λ=l0/i=3.118×10/15.9=196.132 查《规范》表A得，φ=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.442+5.822+1.8=11.065kN 单内立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.991+2.497+1.8=7.288kN 单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.442+5.822)+1.4×1.8=13.638kN 组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.442+5.822+1.8=11.065kN 单内立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.991+2.497+1.8=7.288kN 单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.442+5.822)+0.9×1.4×1.8=13.386kN
不组合风荷载作用
σ=N/(φA)=13385.5/(0.188×424)=167.923N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！ 组合风荷载作用
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah/10=0.9×1.4×0.221×1.5×1.8/10=0.135kN·m σ=N/(φA)+ Mw/W=13385.5/(0.188×424)+135331.56/4490 =198.0N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！
2
2
2
2
2
2
33
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 连墙件截面类型 连墙件截面面积Ac(mm) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 扣件抗滑移折减系数 22两步两跨 3 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 600 钢管 424 205 连墙件型号 连墙件截面回转半径i(mm) 连墙件与扣件连接方式 Ф48×3 15.9 双扣件 0.9 Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.319×2×1.8×3×1.5=7.235kN 长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.6
(Nlw+N0)/(φAc)=(7.235+3)×10/(0.6×424)=26.941N/mm≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm=174.25N/mm 满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=7.235+3=10.235kN≤0.9×12=10.8kN 满足要求！
2
2
3
2
九、悬挑梁验算
一、基本参数 主梁离地高度(m) 主梁间距(mm) 14.6 3000 悬挑方式 主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb 主梁与建筑物连接方式 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 锚固螺栓连接 0 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 梁/楼板混凝土强度等级 1300 C30 联梁悬挑 1 结构重要性系数γ0 二、荷载布置参数
1 支撑件上下固定支撑件上下固定距主梁外锚固点支撑点号 支撑方式 水平距离(mm) L1(mm) 1
各排立杆传立杆传至梁作用上恒载标准点号 值FGi(kN) 值FQi(kN) F'(kN) 1 2 5.488 9.26 1.8 1.8 附图如下：
1.35 1.35 1.4 1.4 7.288 11.06 9.929 15.021 上活载标准数γGi 数γQi 标准值设计值F(kN) (mm) 400 1200 3000 3000 立杆传至梁恒载分项系活载分项系至梁上荷载至梁上荷载点水平距离la(mm) 各排立杆传主梁外锚固主梁间距各排立杆距上拉 1150 3300 L2(mm) 1050 是 点的垂直距离点的水平距离是否参与计算
平面图
立面图
三、联梁验算 联梁材料类型 联梁材料规格 联梁截面惯性矩Ix(cm) 联梁自重标准值gk(kN/m) 4工字钢 10号工字钢 245 0.112 联梁合并根数nl 联梁截面积A(cm) 联梁截面抵抗矩Wx(cm) 联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) 2321 14.3 49 215 联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 联梁计算模型 附图如下：
2125 联梁弹性模量E(N/mm) 2206000 二等跨连续梁
联梁立面图
荷载标准值：
q'=γ0×gk=1×0.112=0.112kN/m
第1排：F'1=γ0F1'/nl=1×7.288/1=7.288kN 第2排：F'2=γ0F2'/nl=1×11.06/1=11.06kN F'=max[F'1,F'2]=11.06kN 荷载设计值：
q=γ0×1.2×gk=1×1.2×0.112=0.134kN/m 第1排：F1=γ0F1/nl=1×9.929/1=9.929kN 第2排：F2=γ0F2/nl=1×15.021/1=15.021kN F=max[F1,F2]=15.021kN 计算简图如下：
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=8.6×10/49000=175.515N/mm≤[f]=215N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算
6
2
2
主楞剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh0-(b-δ)h]=19.866×1000×[68×100-(68-4.5)×84.8]/(8×2450000×4.5)=50.31N/mm
2 2
2
2
2
τmax=50.31N/mm≤[τ]=125N/mm 符合要求！ 3、挠度验算
22
变形图(mm)
νmax=5.608mm≤[ν]=la/250=3000/250=12mm 符合要求！ 4、支座反力计算 正常使用受力状态下: 第1排：R'1max=17.729kN 第2排：R'2max=26.688kN 极限受力状态下: 第1排：R1max=24.084kN 第2排：R2max=36.178kN 四、主梁验算 主梁材料类型 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁自重标准值gk(kN/m) 4工字钢 16号工字钢 1130 0.205 主梁合并根数nz 主梁截面积A(cm) 主梁截面抵抗矩Wx(cm) 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) 2321 26.1 141 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 2125 主梁弹性模量E(N/mm) 2206000 螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm) 170 螺栓直径d(mm) 焊缝厚度hr(mm) 18 10 2螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm) 140 螺栓个数n 焊缝长度lx(mm) 2 70 2角焊缝强度设计值ft(N/mm) 荷载标准值：
w2160 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250 q'=γ0×gk=1×0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=nl×R'1max/nz=1×17.729/1=17.729kN 第2排：F'2=nl×R'2max/nz=1×26.688/1=26.688kN 荷载设计值：
q=γ0×1.2×gk=1×1.2×0.205=0.246kN/m 第1排：F1=nl×R1max/nz=1×24.084/1=24.084kN 第2排：F2=nl×R2max/nz=1×36.178/1=36.178kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=5.692×10/141000=40.368N/mm≤[f]=215N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算
6
2
2
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh0-(b-δ)h]=14.273×1000×[88×160-(88-6)×140.2]/(8×11300000×6)=16.867N/mm
2
2
2
2
2
τmax=16.867N/mm≤[τ]=125N/mm 符合要求！ 3、挠度验算
22
变形图(mm)
νmax=0.17mm≤[ν]=2×lx/250=2×1300/250=10.4mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=14.273kN,R2=46.314kN 5、锚固螺栓计算
由上式计算可得锚固螺栓最大受力为锚固点处最大支座反力，取Ns=R1=14.273kN 1)、抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值Nt=0.9ft×As=0.9×170×(π×d/4)=
b
b
2
0.9×170×(3.14×18/4)=38.914kN
螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=14.273/2=7.136kN≤38.914kN 符合要求！ 2)、抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nv=0.9fv×As=0.9×140×(π×d/4)= 0.9×140×(3.14×18/4)=32.047kN
螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=14.273/2=7.136kN≤32.047kN 符合要求！ 3)、角焊缝验算
σf=NS/(hr×lx)=14.273×10/(10×70)=20.39N/mm ≤βfft=1.22×160=195.2N/mm 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求！ 五、上拉杆件验算 上拉杆材料类型 上拉杆截面积A(cm) 上拉杆截面抵抗矩W(cm) 323
2
w
2
2
b
b
2
2
钢筋 3.142 49 上拉杆截面类型 上拉杆截面惯性矩I(cm) 上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm) 2420 245 205 上拉杆弹性模量E(N/mm) 吊耳板宽LDP(mm) 吊耳板圆周外半径R(mm) 22206000 70 35 吊耳板厚S(mm) 吊耳板高L(mm) 吊孔直径D(mm) 吊耳板许用剪应力[τ](N/mm) 螺栓抗剪强度设计值fv(N/mm) 螺栓个数n 钢拉杆与吊耳板焊缝长度lx1(mm) b2210 100 22 160 140 1 100 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm) 160 螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm) 170 吊耳板螺栓直径d(mm) 钢拉杆与吊耳板焊缝厚度hr1(mm) 钢拉杆与建筑物连接螺栓直径d(mm) 18 18 10 b2螺栓个数n 2 钢拉杆焊缝厚度hr2(mm) 角焊缝强度设计值ft(N/mm) 上拉杆件角度计算：
w210 160 钢拉杆焊缝长度lx2(mm) 100 α1=arctanL1/L2=arctan(3300/1050)=72.35° 上拉杆件支座力：
RS1=nzR1=1×14.273=14.273kN 主梁轴向力：
NSZ1=RS1/tanα1=14.273/tan72.35°=4.1kN 上拉杆件轴向力：
NS1=RS1/sinα1=14.273/sin72.35°=14.978kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]/2=7.4kN
轴心受拉稳定性计算：σ =NS/A=7.4×10/314.2=23.835N/mm≤0.5×f=102.5N/mm 符合要求！
1、上拉杆与主梁连接点计算 1）螺栓抗拉验算
由上式计算可得锚固螺栓最大轴向拉力Ns =7.4kN 单个螺栓受拉承载力设计值
Nt=0.9×ft×As=0.9×170×(π×d/4)=0.9×170×(3.14×18/4)=38.914kN 螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=7.4/1=7.4kN≤38.914kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nv=0.9×fv×As=0.9×140×(π×d/4)= 0.9×140×(3.14×18/4)=32.047kN
螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=7.4/1=7.4kN≤32.047kN 符合要求！ 3）吊耳板计算
2
b
b
2
b
b
2
2
3
2
2
吊耳板
吊耳板吊索方向的最大拉应力：
σL= NS/(S(2R-D))= 7.4×10/(10×(2×35-22))=15.602N/mm≤[σ]=160N/mm 符合要求！
吊耳板吊索方向的最大剪应力：
τL= NS/(S(2R-D))= 7.4×10/(10×(2×35-22))=15.602N/mm≤[τ]=160N/mm 符合要求！ 4）角焊缝计算
σf=NS/(hr1×lx1)=7.4×10/(10×100)=7.4N/mm ≤βfft=1.22×160=195.2N/mm 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求！
2、上拉杆与建筑物连接点计算
由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力Ns =7.4kN 上拉杆与建筑物连接点角度α2=90°-72.35°=17.65° 螺栓所受最大拉力Nt= Ns×cosα2=7.4×cos17.65°=7.136kN
3
2
w
2
3
2
2
3
2
2
螺栓所受最大剪力Nv= Ns×sinα2=7.4×sin17.65°=2.271kN 1）螺栓抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值
Nt=0.9×ft×As=0.9×170×(π×d/4)=0.9×170×(3.14×18/4)=38.934kN 螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=7.4/2=3.744kN≤38.934kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nv=0.9×fv×As=0.9×140×(π×d/4)= 0.9×140×(3.14×18/4)=32.047kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=3.744kN≤32.047kN 符合要求！ 3）角焊缝计算
σf=NS/(hr2×lx2)=7.4×10/(10×100)=7.4N/mm ≤βfft=1.22×160=195.2N/mm 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求！
六、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[(NSZ1)]/nz=[(4.1)]/1=4.1kN 压弯构件强度：
σmax=Mmax/(γW)+N/A=5.692×10/(1.05×141×10)+4.1×10/2610=40.186N/mm≤[f]=215N/mm
2
6
3
3
2
3
2
w
2
2
b
b
2
b
b
2
2
塑性发展系数γ 符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.93。 σ = Mmax/(φbWx)=5.692×10/(0.929×141×10)=43.453N/mm≤[f]=215N/mm 符合要求！
6
3
2
2
七、斜拉杆上拉口阳台梁计算
阳台部分挂梁取10#、11#楼C -D轴为计算标准
（1） XL2 L=1500 b*h=200*400 3Φ22Ⅲ 2 Φ18Ⅲ Φ8@200（2） fy=360N/mm² fcm=16.50N/mm² 挑梁间距4.2M 斜拉杆垂直拉力P=24.23kn q1=(0.2*0.4+0.15*0.9)*4.2÷2÷1.5 *25+0.08*4*25÷2=11.525kn/m 施工荷载q2=4.2*3÷2=6.3kn/m
M1=1.2*q1÷2*L=1.2*11.525÷2*1.5=10.376kn.m M2=1.4*q2÷2*L=1.4*6.3÷2*1.5=6.6151kn.m Mp=1.2*P*L*2=1.2*24.23*1.5*2=87.228 kn.m M总=1.1*(M1+M2+Mp)=114.1 kn.m ρ=As/b*ho=1139.82/200*407=0.0161
取3Φ22Ⅲ, As=1139.82(3Φ22钢筋面积) ho=400-(25+22)=353 §=ρ. fy/ fcm=0.0161*360/16.5=0.3520<§b=0.528(查表) M= fy. As. Ho(1-0.5§)=119.355kn.m> M总=114.1kn.m 符合要求！
L4（1B）(挂梁) L=4200 b*h=200*400 3Φ22Ⅲ 2 Φ18Ⅲ Φ8@200（2） fy=360N/mm² fcm=16.50N/mm² 斜拉杆垂直拉力P=24.23kn q1=(0.2*0. 4+0.15*0.9) *25=5.375kn/m 施工荷载q2=0.2*3=0.6 kn/m
M1=1.2*q1÷8*L=1.2*5.375÷8*4.2²=14.222kn.m M2=1.4*q2÷8*L=1.4*0.6÷8*4.2²=1.85kn.m
Mp=1.2*P*a=1.2*24.23*1.08=31.4kn.m(a为斜拉杆上口点到挑梁距离) M总=1.1*(M1+M2+Mp)=52.22kn.m ρ=As/b*ho=508.68/200*366=0.0069
取2Φ18Ⅲ, As=508.68(2Φ18钢筋面积) ho=400-(25+14/2)=366 §=ρ. fy/ fcm=0.0069*360/16.5=0.152<§b=0.528(查表) M= fy. As. Ho(1-0.5§)=61.99kn.m> M总=52.22kn.m 符合要求
阳台梁挠度计算 M=52.22kn.m E=30.0kn/mm²
I=b*h³/12=200*400³/12
f=1/12*M*L²/E*I=0.21mm<[f]=L/250=16mm
符合要求。
第十章 型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书（外挑1.8m～3m） 计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算
一、脚手架参数
脚手架设计类型 结构脚手架，装脚手板设计荷载(kN/m) 修脚手架 20.1 同时施工作业层数 脚手架搭设方式 脚手架架体高度H(m) 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m) 双立杆计算方法 1 多排脚手架 19.6 1.8 0.8 不设置双立杆 卸荷设置 脚手架钢管类型 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 立杆纵距或跨距la(m) 内立杆离建筑物距离a(m) 无 Ф48×3 116 1.5 0.4 二、荷载设计
脚手板类型 脚手板铺设方式 竹笆脚手板 1步1设 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m) 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m) 220.01 0.01 挡脚板类型 竹笆挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式 1步1设 每米立杆承受结构自重标准值0.111，0.134 gk(kN/m) 横向斜撑布置方式 结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m) 安全网设置 风荷载体型系数μs 全封闭 1.132 基本风压ω0(kN/m) 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性) 风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙件、单立杆稳定性) 计算简图：
2226跨1设 3 结构脚手架作业层数njj 地区 1 江苏南通市 0.3 0.938，0.65 0.319，0.221
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm) 横杆弹性模量E(N/mm) 22纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 3 205 横杆截面惯性矩I(mm) 4107800 206000 横杆截面抵抗矩W(mm) 34490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(3+1))+1.4×3×0.8/(3+1)=0.9kN/m 正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(3+1))+3×0.8/(3+1)=0.703kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla=0.1×0.9×1.5=0.217kN·m
σ=Mmax/W=0.217×10/4490=48.305N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！ 2、挠度验算
6
2
2
2
2
νmax=0.677q'la/(100EI)=0.677×0.703×1500/(100×206000×107800)=1.085mm νmax＝1.085mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×0.9×1.5=1.591kN 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.703×1.5=1.16kN
44
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.591kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.16kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.×10/4490=142.45N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
6
2
2
变形图(mm)
νmax＝1.331mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=2.403kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=1.591/2=0.795kN≤Rc=0.9×12=10.8kN 横向水平杆：Rmax=2.403kN≤Rc=0.9×12=10.8kN 满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 立杆静荷载计算
19.6 0.111，0.134 脚手架钢管类型 Ф48×3 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：
NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.134+1.5×3/2×0.033/1.8)×19.6=3.442kN 单内立杆：
NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.111+1.5×3/2×0.033/1.8)×19.6=2.991kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：
NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(19.6/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/1/2=2.497kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=2.497kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19.6/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.032kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19.6=0.294kN 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.497+3.032+0.294=5.822kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.497kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN 内立杆：NQ1k=1.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.442+5.822)+ 0.9×1.4×1.8=13.386kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.991+2.497)+ 0.9×1.4×1.8=8.8kN
七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H 立杆截面抵抗矩W(mm) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 连墙件布置方式 1、立杆长细比验算
2319.6 4490 205 立杆计算长度系数μ 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm) 21.5 15.9 424 两步两跨 立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×10/15.9=169.811≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m 长细比λ=l0/i=3.118×10/15.9=196.132 查《规范》表A得，φ=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算
33
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.442+5.822+1.8=11.065kN 单内立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.991+2.497+1.8=7.288kN 单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.442+5.822)+1.4×1.8=13.638kN 组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.442+5.822+1.8=11.065kN 单内立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.991+2.497+1.8=7.288kN 单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.442+5.822)+0.9×1.4×1.8=13.386kN
不组合风荷载作用
σ=N/(φA)=13385.5/(0.188×424)=167.923N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！ 组合风荷载作用
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah/10=0.9×1.4×0.221×1.5×1.8/10=0.135kN·m σ=N/(φA)+ Mw/W=13385.5/(0.188×424)+135331.56/4490 =198.0N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！
2
2
2
2
2
2
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 连墙件截面类型 连墙件截面面积Ac(mm) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 22两步两跨 3 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 600 钢管 424 205 连墙件型号 连墙件截面回转半径i(mm) 连墙件与扣件连接方式 Ф48×3 15.9 双扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.319×2×1.8×3×1.5=7.235kN 长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.6
(Nlw+N0)/(φAc)=(7.235+3)×10/(0.6×424)=26.941N/mm≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm=174.25N/mm 满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=7.235+3=10.235kN≤0.9×12=10.8kN 满足要求！
第十一章 悬挑梁验算 一、基本参数 主梁离地高度(m) 主梁间距(mm) 14.6 3000 悬挑方式 主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb 主梁与建筑物连接方式 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 结构重要性系数γ0 1 锚固螺栓连接 0 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 梁/楼板混凝土强度等级 3000 C30 联梁悬挑 1 2
2
3
2
二、荷载布置参数
支撑件上下固定支撑件上下固定距主梁外锚固点支撑点号 支撑方式 水平距离(mm) L1(mm) 1 2 上拉 上拉 1400 2700 3300 3300 L2(mm) 1500 2800 是 是 点的垂直距离点的水平距离是否参与计算
各排立杆传立杆传至梁作用上恒载标准点号 值FGi(kN) 值FQi(kN) F'(kN) 1 2 5.488 9.26 1.8 1.8 附图如下：
平面图
1.35 1.35 1.4 1.4 7.288 11.06 9.929 15.021 上活载标准数γGi 数γQi 标准值设计值F(kN) (mm) 400 1200 1500 1500 立杆传至梁恒载分项系活载分项系至梁上荷载至梁上荷载点水平距离la(mm) 各排立杆传主梁外锚固主梁间距各排立杆距
立面图
三、联梁验算
联梁材料类型 联梁材料规格 联梁截面惯性矩Ix(cm) 联梁自重标准值gk(kN/m) 4工字钢 10号工字钢 245 0.112 联梁合并根数nl 联梁截面积A(cm) 联梁截面抵抗矩Wx(cm) 联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) 2321 14.3 49 215 联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 联梁计算模型 附图如下：
2125 联梁弹性模量E(N/mm) 2206000 二等跨连续梁
联梁立面图
荷载标准值：
q'=γ0×gk=1×0.112=0.112kN/m
第1排：F'1=γ0F1'/nl=1×7.288/1=7.288kN 第2排：F'2=γ0F2'/nl=1×11.06/1=11.06kN F'=max[F'1,F'2]=11.06kN 荷载设计值：
q=γ0×1.2×gk=1×1.2×0.112=0.134kN/m 第1排：F1=γ0F1/nl=1×9.929/1=9.929kN 第2排：F2=γ0F2/nl=1×15.021/1=15.021kN F=max[F1,F2]=15.021kN 计算简图如下：
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=0.038×10/49000=0.772N/mm≤[f]=215N/mm 符合要求！ 2、抗剪验算
6
2
2
主楞剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh0-(b-δ)h]=15.096×1000×[68×100-(68-4.5)×84.8]/(8×2450000×4.5)=38.231N/mm
2 2
2
2
2
τmax=38.231N/mm≤[τ]=125N/mm 符合要求！ 3、挠度验算
22
变形图(mm)
νmax=0.006mm≤[ν]=la/250=1500/250=6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 正常使用受力状态下: 第1排：R'1max=7.498kN 第2排：R'2max=11.27kN 极限受力状态下: 第1排：R1max=10.18kN 第2排：R2max=15.273kN
四、主梁验算
主梁材料类型 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁自重标准值gk(kN/m) 4工字钢 16号工字钢 1130 0.205 主梁合并根数nz 主梁截面积A(cm) 主梁截面抵抗矩Wx(cm) 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) 2321 26.1 141 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm) 22125 主梁弹性模量E(N/mm) 2206000 170 螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm) 140 2螺栓直径d(mm) 焊缝厚度hr(mm) 角焊缝强度设计值ft(N/mm) 荷载标准值：
w218 10 160 螺栓个数n 焊缝长度lx(mm) 主梁允许挠度[ν](mm) 2 70 1/250 q'=γ0×gk=1×0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=nl×R'1max/nz=1×7.498/1=7.498kN 第2排：F'2=nl×R'2max/nz=1×11.27/1=11.27kN 荷载设计值：
q=γ0×1.2×gk=1×1.2×0.205=0.246kN/m 第1排：F1=nl×R1max/nz=1×10.18/1=10.18kN 第2排：F2=nl×R2max/nz=1×15.273/1=15.273kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=3.133×10/141000=22.219N/mm≤[f]=215N/mm 符合要求！
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2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh0-(b-δ)h]=17.929×1000×[88×160-(88-6)×140.2]/(8×11300000×6)=21.188N/mm
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τmax=21.188N/mm≤[τ]=125N/mm 符合要求！ 3、挠度验算
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变形图(mm)
νmax=0.166mm≤[ν]=2×lx/250=2×3000/250=24mm 符合要求！ 4、支座反力计算
R1=7.874kN,R2=20.269kN,R3=-1.94kN 5、锚固螺栓计算
由上式计算可得锚固螺栓最大受力为锚固点处最大支座反力，取Ns=R1=7.874kN 7)、抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值Nt=0.9ft×As=0.9×170×(π×d/4)= 0.9×170×(3.14×18/4)=38.914kN
螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=7.874/2=3.937kN≤38.914kN 符合要求！ 8)、抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nv=0.9fv×As=0.9×140×(π×d/4)= 0.9×140×(3.14×18/4)=32.047kN
螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=7.874/2=3.937kN≤32.047kN 符合要求！ 9)、角焊缝验算
σf=NS/(hr×lx)=7.874×10/(10×70)=11.249N/mm ≤βfft=1.22×160=195.2N/mm 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求！
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五、上拉杆件验算
上拉杆材料类型 上拉杆截面积A(cm) 上拉杆截面抵抗矩W(cm) 32钢筋 3.142 49 上拉杆截面类型 上拉杆截面惯性矩I(cm) 上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm) 2420 245 205 上拉杆弹性模量E(N/mm) 吊耳板宽LDP(mm) 吊耳板圆周外半径R(mm) 22206000 70 35 吊耳板厚S(mm) 吊耳板高L(mm) 吊孔直径D(mm) 吊耳板许用剪应力[τ](N/mm) 螺栓抗剪强度设计值fv(N/mm) 螺栓个数n 钢拉杆与吊耳板焊缝长度lx1(mm) b2210 100 22 160 140 1 100 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm) 160 螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm) 170 吊耳板螺栓直径d(mm) 钢拉杆与吊耳板焊缝厚度hr1(mm) 18 10 b2钢拉杆与建筑物连接螺栓直径d(mm) 钢拉杆焊缝厚度hr2(mm) 角焊缝强度设计值ft(N/mm) 上拉杆件角度计算：
w218 螺栓个数n 2 10 160 钢拉杆焊缝长度lx2(mm) 100 α1=arctanL1/L2=arctan(3300/1500)=65.556° α2=arctanL1/L2=arctan(3300/2600)=51.766° 上拉杆件支座力： RS1=nzR1=1×7.874=7.874kN RS2=nzR2=1×20.269=20.269kN 主梁轴向力：
NSZ1=RS1/tanα1=7.874/tan65.556°=3.579kN NSZ2=RS2/tanα2=20.269/tan51.766°=15.97kN 上拉杆件轴向力：
NS1=RS1/sinα1=7.874/sin65.556°=8.65kN NS2=RS2/sinα2=20.269/sin51.766°=25.804kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]/2=12.902kN
轴心受拉稳定性计算：σ =NS/A=12.902×10/314.2=41.0N/mm≤0.5×f=102.5N/mm 符合要求！
1、上拉杆与主梁连接点计算 1）螺栓抗拉验算
由上式计算可得锚固螺栓最大轴向拉力Ns =12.902kN 单个螺栓受拉承载力设计值
Nt=0.9×ft×As=0.9×170×(π×d/4)=0.9×170×(3.14×18/4)=38.914kN 螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=12.902/1=12.902kN≤38.914kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nv=0.9×fv×As=0.9×140×(π×d/4)= 0.9×140×(3.14×18/4)=32.047kN
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螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=12.902/1=12.902kN≤32.047kN 符合要求！ 3）吊耳板计算
吊耳板
吊耳板吊索方向的最大拉应力：
σL= NS/(S(2R-D))= 12.902×10/(10×(2×35-22))=26.88N/mm≤[σ]=160N/mm 符合要求！
吊耳板吊索方向的最大剪应力：
τL= NS/(S(2R-D))= 12.902×10/(10×(2×35-22))=26.88N/mm≤[τ]=160N/mm 符合要求！ 4）角焊缝计算
σf=NS/(hr1×lx1)=12.902×10/(10×100)=12.902N/mm ≤βfft=1.22×160=195.2N/mm 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求！
2、上拉杆与建筑物连接点计算
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由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力Ns =12.902kN 上拉杆与建筑物连接点角度α2=90°-72.35°=17.65°
螺栓所受最大拉力Nt= Ns×cosα2=12.902×cos17.65°=12.295kN 螺栓所受最大剪力Nv= Ns×sinα2=12.902×sin17.65°=3.912kN 1）螺栓抗拉验算
单个螺栓受拉承载力设计值
Nt=0.9×ft×As=0.9×170×(π×d/4)=0.9×170×(3.14×18/4)=38.934kN 螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=12.902/2=6.451kN≤38.934kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪验算
单个螺栓受剪承载力设计值Nv=0.9×fv×As=0.9×140×(π×d/4)= 0.9×140×(3.14×18/4)=32.047kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=6.451kN≤32.047kN 符合要求！ 3）角焊缝计算
σf=NS/(hr2×lx2)=12.902×10/(10×100)=12.902N/mm ≤βfft=1.22×160=195.2N/mm 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求！
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六、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[(NSZ1+NSZ2)]/nz=[(3.579+15.97)]/1=19.9kN 压弯构件强度：
σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.133×10/(1.05×141×10)+19.9×10/2610=28.651N/mm≤[f]=215N/mm
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塑性发展系数γ 符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.85。 σ = Mmax/(φbWx)=3.133×10/(0.853×141×10)=26.045N/mm≤[f]=215N/mm
符合要求！
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七、斜拉杆上拉口阳台梁计算
阳台部分挂梁取10#、11#楼C -D轴为计算标准
（1） XL2 L=1500 b*h=200*400 3Φ22Ⅲ 2 Φ18Ⅲ Φ8@200（2） fy=360N/mm² fcm=16.50N/mm² 挑梁间距4.2M 斜拉杆垂直拉力P=24.23kn q1=(0.2*0.4+0.15*0.9)*4.2÷2÷1.5 *25+0.08*4*25÷2=11.525kn/m 施工荷载q2=4.2*3÷2=6.3kn/m
M1=1.2*q1÷2*L=1.2*11.525÷2*1.5=10.376kn.m M2=1.4*q2÷2*L=1.4*6.3÷2*1.5=6.6151kn.m Mp=1.2*P*L*2=1.2*24.23*1.5*2=87.228 kn.m M总=1.1*(M1+M2+Mp)=114.1 kn.m ρ=As/b*ho=1139.82/200*407=0.0161
取3Φ22Ⅲ, As=1139.82(3Φ22钢筋面积) ho=400-(25+22)=353 §=ρ. fy/ fcm=0.0161*360/16.5=0.3520<§b=0.528(查表) M= fy. As. Ho(1-0.5§)=119.355kn.m> M总=114.1kn.m 符合要求！
L4（1B）(挂梁) L=4200 b*h=200*400 3Φ22Ⅲ 2 Φ18Ⅲ Φ8@200（2） fy=360N/mm² fcm=16.50N/mm² 斜拉杆垂直拉力P=24.23kn q1=(0.2*0. 4+0.15*0.9) *25=5.375kn/m 施工荷载q2=0.2*3=0.6 kn/m
M1=1.2*q1÷8*L=1.2*5.375÷8*4.2²=14.222kn.m M2=1.4*q2÷8*L=1.4*0.6÷8*4.2²=1.85kn.m
Mp=1.2*P*a=1.2*24.23*1.08=31.4kn.m(a为斜拉杆上口点到挑梁距离) M总=1.1*(M1+M2+Mp)=52.22kn.m ρ=As/b*ho=508.68/200*366=0.0069
取2Φ18Ⅲ, As=508.68(2Φ18钢筋面积) ho=400-(25+14/2)=366 §=ρ. fy/ fcm=0.0069*360/16.5=0.152<§b=0.528(查表) M= fy. As. Ho(1-0.5§)=61.99kn.m> M总=52.22kn.m 符合要求 阳台梁挠度计算
M=52.22kn.m E=30.0kn/mm²
I=b*h³/12=200*400³/12
f=1/12*M*L²/E*I=0.21mm<[f]=L/250=16mm
符合要求
【节点图】
-12*70*190钢耳板直径21孔9070250长丝牙,与花蓝螺栓连接10厚焊缝,双侧双面焊接直径18园钢450190拉杆图
14钢梁耳板3535-10*70*100钢耳板16#工字钢钢梁701-1剖面图钢梁耳板详图100直径22孔,与钢拉杆耳板孔用直径20钢销连接二块-10*70*100钢耳板与钢梁焊接，满焊116#工字钢钢梁1上拉式悬挑钢梁详图
14二根100*100*10对拼角钢30-5*220*105钢固定盖板与角钢满焊高度5mm拉杆上部连接耳板俯视图直径22孔-5*220*105钢固定盖板与角钢满焊高度5mm1004014二根100*100*10对拼角钢120拉杆上部连接耳板正视图-5*220*105钢固定盖板与角钢满焊高度5mm直径22孔1006040拉杆上部连接耳板侧视图40二根100*100*10对拼角钢60
12050直径22孔,钢梁与钢板孔对齐353016#工字钢钢梁-10*120*120钢板与钢梁焊接满焊高度8mm120转角处悬挑钢梁与钢板焊接平面图直径22孔20二根100*100*10对拼角钢13060-10*220*130钢固定侧板与角钢满焊高度8mm120220转角处悬挑钢梁支点正视图
4015082丝长30mm注：所标尺寸为净尺寸直径10U型卡环16#槽钢钢梁直径10U型定型卡环1001006610#工字钢作承力钢梁400注：孔只在上翼缘上承力钢梁与悬挑钢梁连接图1300直径10U型定型卡环孔洞直径12，孔距100800
14钢梁耳板16#工字钢钢梁1-1剖面图八、悬挑钢梁布置详见附图：
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