山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
定陶县供电公司生产综合楼
高 支 模 专 项 施 工 方 案
建设单位：菏泽市定陶县供电公司 监理单位：定陶县工程建设监理公司
山东省交通工程监理咨询公司
编制单位：山东宁建建设集团有限公司
编制人： 赵书千 审核人： 张治诚 编制时间：2013年3 月 27 日
PAGE
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
高支模施工方案
根据国家住房和建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质（2009）87号文和住房与建设部《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质〔2009〕2号文，搭设高度8m及以上，搭设跨度18m及以上，施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统的专项施工方案必须组织专家进行论证的要求，特编制以下方案。 1.编制依据
1．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）； 2、《中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》 3．《混凝土结构工程施工质量验收规范》（50204-2002）； 4．《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2002）； 5．设计施工图及施工组织设计 2.工程概况
本工程位于定陶县府前路与府西路之间，工程总建筑面积15000平方米，地下一层，地上十二层。建筑高度49.7米。本工程主体结构为框架-剪力墙结构。
本工程高支模的范围有：3～6轴／B～D轴一层至二层顶门厅位置楼面板（高度10.8m）；二层顶及三层顶7～9轴／F轴、7～9轴／G轴框架梁（600mmX1000mm、600mmX1100mm，高度5.4m、4.8m）。
1
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
3.施工部署及施工准备
3.1施工准备 3.1.1 材料准备
(1)各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。
(2)根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。
(3)对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。
(4)原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。 (5)模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。
4.操作工艺
4.1支模方式
梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。门厅位置的楼面板为满铺多层板后布置周转性塑料模壳。
2
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
4.2支撑体系
a、板模：
3～6轴／B～C轴一层至二层顶门厅位置楼面板,上铺设多层板，安装模壳，模壳叠合层厚120mm，肋梁换算成板厚约180mm，支撑体系计算时按板厚300mm考虑。采用υ48×3的满堂钢管脚手架，立杆间距为900mm×900mm。立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用υ48×3双钢管，钢管上铺50×50×2000木枋间距为@150mm。水平方向设纵、横向拉杆，水平步距为1.8m。 保证扫地杆离地高200mm。板底纵横向水平杆距板底300mm。
经计算，现浇板强度不能满足施工荷载自重，搭设脚手架前在底部铺设工字钢以增大受力面积，减小局部压强。
满堂架模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置；两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，共计设置1道水平剪刀撑；支架构造、三向剪刀撑、扫地杆及水平杆的布置按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）要求实施。
所有水平拉杆的端部均应与四周已浇筑的构件顶紧顶牢抱死。一层B轴门厅柱及3、6轴框架柱应与架体有效连接，使整个架体形成一个整体，有效增加整个架体的刚性。
混凝土浇筑时，特别要注意混凝土的浇筑顺序，从中间向四周扩散浇筑，避免因从一侧浇筑荷载冲击发生的架体游动，造成架体失稳。
3
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
4
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
b、梁模：二层顶及三层顶7～9轴／F轴、7～9轴／G轴框架梁，立杆采用钢管顶部加设顶托，顶托上托梁采用Φ48×3双钢管，梁底铺50×50×2000木枋间距为@200mm。
经计算，现浇板强度不能满足施工荷载自重，搭设脚手架前在底部铺设工字钢以增大受力面积，减小局部压强。
水平方向设纵、横向拉杆，水平步距为1.8m。扫地杆离地高200mm。支架构造、三向剪刀撑、扫地杆及水平杆的布置按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）要求实施。
梁高900mm≤h≤1200mm时：梁底铺枋＠200，三道14的对拉螺杆沿长方向＠300加固，梁侧背枋@250：立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.80；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:两根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00。
主梁跨度17.7m，在梁模的跨中按梁跨的2‰度起拱。
4.3模板支设的要求
5
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
4.3.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。
4.3.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。
4.4模板拆除
4.4.1拆除前的准备
①拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；
②全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求； ③清除架体上的杂物及地面障碍物；
④拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；
⑤根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的《内架拆除许可令》，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。
4.4.2拆模时间规定：
侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须在预应力张拉后由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。
需特别注意的是后浇带位置的模板及支撑体系，浇筑前严禁拆除，严禁拆除后再加立杆加固，避免因缺少支撑造成挠度变化，现浇板下垂。
各部位构件拆模时所需混凝土强度：
6
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
结构类型 结构跨度（m） 按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%） ≤2 50 75 100 75 100 100 板 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 梁 ＞8 悬臂构件 —— 4.4.3模板拆除注意事项
1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。
2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。
3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。
4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。 5.模板质量标准
5.1保证项目
模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。
5.2基本项目
模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。
5.3允许偏差项目
7
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
模板安装和预埋件、预留洞允许偏差
项 目 轴线位移 标高 截面尺寸 每层垂直度 允许偏差(mm) 3 -5～+2 -5～+2 3 项 目 表面平整度 相邻两板表面高低差 预留、预埋件中心线位移 预留洞截面尺寸 允许偏差(mm) 5 2 3 0～+10 5.4模板施工应注意的质量问题
1）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。
防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱。
2）、板接缝处出现高低差及漏浆
防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为95mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。
3）、梁侧板或板模夹在砼内
防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向中间安装。 6.成品保护
1）、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止
8
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
模板变形。
2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。 3）、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。
4）、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。
7.模板施工职业健康安全要求 7.1职业健康安全保证措施
7.1.1一般注意事项
1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。
2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。
3)、上料平台作成整体移动式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。 4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。 5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。 6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。 7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。
8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。 9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。
10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。
11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。 12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。
9
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。 7.1.2人员要求
1）脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证，应经过专门的技术培训的熟练工人。
2）架子工在作业时严禁喝酒或带病作业。
3）架子工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。 7.1.3脚手架、模板支撑的检修安全措施
1）脚手架上下通道搭设在东侧，作业平台采用竹笆板，根据搭设进展情况，及时调整竹笆板位置。
2）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。
7.1.4脚手架同已浇筑结构连接措施
1）与墙体连接：在浇筑墙部位同临近立杆进行扣结加固，形成稳定受力体系。 2）与柱连接：支撑体系必须与已浇筑柱进行有效连接，用4条短钢管做柱箍，通过柱箍与临近立杆进行连接。 7.2环境保证措施
1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。①模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；②模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。
10
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。①锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；②每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。
3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。①现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。②对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。 8.施工监测方案及安全应急预案 8.1施工监测方案
1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、墙柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。
2、监测方案：
a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；
b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；
c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；
d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。
观测方法：
1）采用水准仪进行观测。
2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。 d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；
11
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。 3 变形监测预警值：
支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。
8.2安全应急预案
a、施工作业前准备工作
1、浇筑作业前，编排好值班人员表，下发到项目各部门、各相关单位，做到时刻可以联系到现场负责人；
2、提前做好安全技术交底，做好施工前动员工作；
3、做好出现紧急情况的应急处理措施，并向各相关单位负责人进行沟通。 b、施工过程中出现问题处理措施
1、梁、柱振捣不当出现涨模。及时停止上部施工作业，利用满堂架内存放的备用钢管、木枋进行加固处理。
2、个别梁底木枋倾倒，及时通知停止浇筑作业，立即进行加固处理，确认安全稳定后方可继续作业。
3、在砼浇筑过程中，企业技术负责人、项目经理必须在现场监控砼浇筑施工全过程。
4、砼浇筑时，指定两名专职安全员观察模板及其支撑体系的变形情况，发现异常情况应立即向项目经理汇报，立即暂停施工，待排除险情并经项目经理检查同意后方可复工。
5、混凝土施工时安排木工观察支撑体系是否有异常情况出现，出现问题及时处理 6、砼浇筑过程，在砼浇筑范围设警戒线，派专人看护，严禁无关人员进入作业层
12
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
模板支撑体系下方。
c、出现重大安全事故处理措施 1.潜在事故和紧急情况
1）本应急预案中的现场急救：主要针对施工现场由于高空坠落、物体打击、触电等意外事故造成人身伤害。
2）建筑施工现场可能发生的事故类型：高空坠落事故、物体打击事故、坍塌事故、触电事故、机械事故等。
3）建筑施工现场可能发生的伤害形式：骨折、颅脑损伤、内脏损伤等。 2.现场急救的原则：
1）抢救伤者要及时，体现时间就是生命； 2）抢救方法得当，避免二次伤害；
3）实施现场急救与送医院救治相结合的原则； 4）送现场最近的医院救治的原则； 3.现场急救措施： 3.1收集信息和事故评价：
1）保持通讯畅通，信息及时沟通，随时掌握事故发展状况； 2）确定事故类型、伤害形式和范围； 3）确定人员伤害情况；
4）掌握天气变化情况（电话咨询、气象预报）；
5）确定现有资源是否满足救援需要（人力、物资和设备），是否需要外援； 6）根据上述情况启动应急预案，实施救援行动。
3.2救护救援应急分队在接到事故通知后应第一时间赶到现场，并和事发现场抢险
13
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
小组一起把伤者转移到安全地带；
3.3针对伤者的受伤情况采取有效的救护措施，避免搬运过程中的二次伤害。 3.4与医院或急救中心及时取得联系，转送伤者，使伤者得到进一步的救治，减少伤亡。
3.5为了救治工作的顺利进行，保卫组实施警戒工作保证抢险道路畅通。 4.人员自救及救治方法：
4.1外伤止血：由于事故可能引起出血，出血量大（达到总血量的40%），就有生命危险。现场抢救时，首先采取紧急止血措施，然后再采取其他措施，常用的止血方法有：指压止血、加压包扎止血、加垫屈肢止血和止血带止血。
4.2包扎：可以起到快速止血、保护伤口、防止污染作用，有利于转送和进一步治疗。常用方法有绷带包扎、三角巾包扎、尼龙网包扎、自粘贴包扎。
3）高空坠落的患者，无论情况如何，都要按脊柱固定的方法处理，以备无患。 4.4触电急救措施：立即切断电源或用绝缘物使患者脱离电源；防止患者在脱离电源后的二次伤害；患者呼吸心跳停止时，立即采用口对口人工呼吸和胸外按压术；对局部电烧伤进行临时消毒包扎处理；呼急救中心转院抢救。
4.5中暑抢救措施：发现中暑人员应立即将其移到阴凉通风处。轻度中暑给以患者含盐冷饮，可服十滴水或藿香正气水、人丹，休息后即可恢复；高热型重点是物理降温，用26-29摄氏度温水或50%的酒精全身檫浴，用电风扇吹风，头部放置冰袋。
5.安排专人检测支撑体系受力状况，发现异常情况，及时撤离并立即通知值班负责人，在第一时间安排作业人员撤离作业面；
6.一旦出现紧急状况，及时启动项目应急预案，在最短时间通知120、110到场。
14
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
9.过程控制
“三量检验工”评记记记录 录 录 资料整理 分类归档 清理现场、文明施工 清理修理模板及支撑架 拆模 下道工序 优化拆模方案 否 专职质检员检验 质量验收 定点操作、挂牌施工 与钢筋、砼工序交接检查 支砼浇筑时留专人照看 摸 工长、质检员中间抽查 班组自检 全体操作人员参加书面交底 技术交底 复核标高、检查轴线 弹出构件中心及边线 检查脚手架 学习操作规程及验收规范 明确质量目标 施工前准备 引测高程 熟悉设计文件 优化支撑、模板系统 材 料 检 验 模板涂刷隔离剂 是否符合 设计及验 收规范 是 重点构件根据抗压强度 报告，确定拆模时间 文明拆模、注意成品保护
质施
15
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
10.模板设计计算
主要验算梁、板支撑体系的强度、刚度及稳定性，满堂架高度、板厚及梁截面均取最大值。
10.1扣件钢管楼板模板支架计算书（层高10.8m，板厚0.3m）
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
一、参数信息: 1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):10.80； 采用的钢管(mm):Φ48×3 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m):2.500；
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为12mm。
面板弹性模量E(N/mm):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm):13； 板底支撑采用方木；
木方弹性模量E(N/mm):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm):1.400；木方的间隔距离(mm):100.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):50.00； 托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3；
5.楼板参数
2
2
2
2
2
2
2
3
16
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40； 每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm):360.000； 楼板的计算宽度(m):6.90；楼板的计算厚度(mm):300.00； 楼板的计算长度(m):23.40；施工平均温度(℃):30.000；
2
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
17
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.2/6 = 24 cm； I = 100×1.2/12 = 14.4 cm； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
3
4
2
3
面板计算简图 1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.3×1+0.35×1 = 7.85 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×7.85+1.4×2.5= 12.92kN/m 最大弯矩M=0.1×12.92×0.1= 0.013 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 12920/24000 = 0.538 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm；
面板的最大应力计算值为 0.538 N/mm 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm,满足要求!
3、挠度计算 挠度计算公式为
2
2
2
2
18
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
其中q = 7.85kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.85×100/(100×9500×520833.333)=0.001 mm； 面板最大允许挠度 [V]=100/ 250=0.4 mm；
面板的最大挠度计算值 0.001 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.4 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×5×5/6 = 20.83 cm； I=5×5×5×5/12 = 52.08 cm；
4
3
4
方木楞计算简图 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.1×0.3 = 0.75 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.1 = 0.035 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (2.5+2)×0.9×0.1 = 0.405 kN；
19
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.035) = 0.942 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.405=0.567 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql/8 = 0.567×0.9 /4 + 0.942×0.9/8 = 0.223 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.567/2 + 0.942×0.9/2 = 0.707 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.223×106/20.833×103 = 10.702 N/mm2； 方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm；
方木的最大应力计算值为 10.702 N/mm 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm，满足要求!
3.方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: V = 0.9×0.942/2+0.567/2 = 0.707 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×707.4/(2 ×50 ×50) = 0.424 N/mm； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm；
方木受剪应力计算值为 0.424 N/mm 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm，满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
2
2
2
2
2
2
2
2
2
20
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.035=0.785 kN/m； 集中荷载 p = 0.405 kN；
方木最大挠度计算值 V= 5×0.785×900 /(384×9500×520833.33) +405×900 /( 48×9500×520833.33) = 2.599 mm；
方木最大允许挠度值 [V]= 900/250=3.6 mm；
方木的最大挠度计算值 2.599 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.6 mm,满足要求!
四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5； W=10.16 cm； I=24.38 cm；
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.942×0.9 + 0.567 = 1.415 kN；
43
4
3
托梁计算简图
21
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
托梁计算弯矩图(kN.m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 1.132 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.263 mm ； 最大支座力 Qmax = 13.991 kN ；
托梁最大应力 σ= 1.132×106/10160=111.41 N/mm2 ； 托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm ；
托梁的计算最大应力计算值 111.41 N/mm 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm,满足要求!
托梁的最大挠度为 1.263 mm 小于900/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
2
2
2
22
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.138×10.8 = 1.495 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×0.9×0.9 = 0.284 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.3×0.9×0.9 = 6.075 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.853 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.9×0.9 = 3.5 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.527 kN；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.527 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm)：A = 4. cm；
2
2
23
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm)：W=5.08 cm； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm； L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.8+0.3×2 = 2.1 m； L0/i = 2100 / 15.8 = 133 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.381 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=14526.8/（0.381×4） = 77.972 N/mm；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 77.972 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm，
2
2
2
2
33
满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.019 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.019×(1.8+0.3×2) = 2.66 m； Lo/i = 2659.6 / 15.8 = 168 ；
24
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.251 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=14526.8/（0.251×4） = 118.356 N/mm；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 118.356 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
2
2
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 68 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；
25
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =58.107 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.527 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m 。
p=58.107 ≤ fg=68 kpa 。地基承载力满足要求！
八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
2
26
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
梁模板(扣件钢管架)计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用
27
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
安全》中的部分内容。
梁段:WKL03：600X1100
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.60； 梁截面高度 D(m):1.10 混凝土板厚度(mm):120.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20； 立杆步距h(m):1.20；
梁支撑架搭设高度H(m)：5.40； 梁两侧立柱间距(m):1.00；
承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
28
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
模板自重(kN/m):0.35； 钢筋自重(kN/m):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m):6.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m):2.0
3.材料参数 木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm)：1.7； 面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm)：13.0；
4.梁底模板参数 梁底纵向支撑根数：4； 面板厚度(mm)：12.0；
5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，300mm，300mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M14； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；
2
2
22
2
2
2
2
2
3
2
29
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度50mm；
二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m、18.000 kN/m，取较小值18.000 kN/m作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
2
2
2
3
30
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
2
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
2
3
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×6×0.9=3.78kN/m； q = q1+q2 = 9.720+3.780 = 13.500 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 326.67mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×13.5×326.667 = 1.44×10N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.44×105 / 1.20×104=12.005N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm；
2
2
5
31
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
面板的受弯应力计算值 σ =12.005N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm，满足
2
要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 326.67mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×326.674/(100×9500×7.20×104) = 1.014 mm； 面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =326.667/250 = 1.307mm；
面板的最大挠度计算值 ω =1.014mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.307mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×100×1/6 = 83.33cm； I = 50×100×1/12 = 416.67cm；
3
4
2
3
4
2
32
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
2
2
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×6×0.9)×0.327=8.82kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×8.82×500.00= 2.21×10N.mm； 最大支座力:R=1.1×8.82×0.5=4.851 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.21×105/8.33×104 = 2.6 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.6 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm，满
2
2
2
5
足要求！
33
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm；
2
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.33= 5.88 N/mm； l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×10mm；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.88×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.03 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.03mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.851kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3； 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm； 外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm；
43
6
4
外楞计算简图
34
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
2
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.97 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 9.70×105/1.02×104 = 95.492 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm；
外楞的受弯应力计算值 σ =95.492N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm，满足
2
2
2
要求！
35
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.493 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/400=0.75mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.493mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.75mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm； 查表得：
穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.35 =3.15 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.15kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产
2
2
2
36
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600×12×12/6 = 1.44×10mm； I = 600×12×12×12/12 = 8.×10mm；
4
4
4
3
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
2
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.60×1.10×0.90=18.18kN/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.3×0.60×0.90=0.23kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；
q = q1 + q2 + q3=18.18+0.23+1.51=19.92kN/m；
37
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
跨中弯矩计算公式如下:
2
Mmax = 0.10×19.915×0.2=0.08kN.m； σ =0.08×106/1.44×104=5.532N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =5.532 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm，满
2
足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×1.100+0.35）×0.60= 17.04KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm； 面板的最大允许挠度值:[ω] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×17.04×2004/(100×9500×8.×104)=0.225mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.225mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
2
38
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+1.5)×1.1×0.2=5.61 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.2×(2×1.1+0.6)/ 0.6=0.327 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.2=0.9 kN/m；
2.钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×5.61+1.2×0.327=7.124 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.9=1.26 kN/m；
钢管计算简图
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm I=12.19cm 钢管强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 7.124+1.26=8.384 kN/m；
43
39
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
最大弯距 M =0.1ql= 0.1×8.384×0.6×0.6= 0.302 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.302×106/5080 = 59.414 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm；
钢管的最大应力计算值 59.414 N/mm 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm,满足要求!
钢管抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
2
2
2
2
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×7.124×0.6 = 2.565 kN； 钢管的截面面积矩查表得 A = 4.000 mm；
钢管受剪应力计算值 τ =2×25.0/4.000 = 10.4 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；
钢管的受剪应力计算值 10.4 N/mm 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm,满足要求!
钢管挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
2
2
2
q = 5.610 + 0.327 = 5.937 kN/m；
钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×5.937×6004 /(100×206000×12.19×104)=0.207mm； 钢管的最大允许挠度 [ω]=0.600×1000/250=2.400 mm；
40
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
钢管的最大挠度计算值 ω= 0.207 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=2.4 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24.000+1.500)×1.100= 28.050 kN/m； (2)模板的自重(kN/m)： q2 = 0.350 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m；
q = 1.2×(28.050 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 40.380 kN/m；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
2
2
2
2
2
2
2
当n＞2时：
41
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=1.438 kN，中间支座最大反力Rmax=12.216； 最大弯矩 Mmax=0.576 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.194 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.576×106/5080=113.323 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm；
支撑钢管的最大应力计算值 113.323 N/mm 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm,满
2
2
2
42
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.216 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.438 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×5.4=0.965 kN；
43
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.60)/2)×0.60×0.35=0.176 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.60)/2)×0.60×0.120×(1.50+24.00)=1.2 kN； N =1.438+0.965+0.176+1.2=4.121 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.2 = 2.356 m； Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.312 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4121.266/(0.312×4) = 27.013 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 27.013 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm，
2
2
2
32
满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
44
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.009 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.009×(1.2+0.1×2) = 1.674 m； Lo/i = 1673.931 / 15.8 = 106 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.4 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4121.266/(0.4×4) = 15.493 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 15.493 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm，
2
满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.216 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(5.4-1.1)=0.965 kN； N =12.216+0.965=12.984 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
2
2
32
45
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.185 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1.7×1.2 = 2.417 m； Lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.298 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=12984.017/(0.298×4) = .101 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = .101 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm，
2
满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.009 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.009×(1.2+0.1×2) = 1.674 m； Lo/i = 1673.931 / 15.8 = 106 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.4 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=12984.017/(0.4×4) = 48.809 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 48.809 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm，
2
满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
46
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
47
山东宁建建设集团有限公司 定陶县供电公司生产综合楼 a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 底板砼振捣示意图 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
48
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容
Copyright © 2019- efsc.cn 版权所有 赣ICP备2024042792号-1
违法及侵权请联系：TEL:199 1889 7713 E-MAIL:2724546146@qq.com
本站由北京市万商天勤律师事务所王兴未律师提供法律服务