第３０卷第６期２００７年１１月兵器材料科学与工程ＯＲＤＮＡＮＣＥＭＡＴＥＲＩＡＬＳＣＩＥＮＣＥＡＮＤＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧＶ０１．３０Ｎ０．６Ｎ０ｖ。２００７复合变质对过共晶高铬铸铁凝固组织的影响４马幼平１，李泽宇１，刈玉高２，赵峰１。李惶１．扬蕾（１．西安建筑科技大学冶金工程学院．陕西西安７１００５５；２．莱阳农学院机电工程学院，山东青岛２６６１０９）摘要：采用Ｍｇ基复合变质处理的方法．探讨过共品高铬铸铁凝固组织的变化特征。研究结果表明，经过Ｍｇ基复合变质处理后，铁水的表面张力提高．铁液得到净化，同等冷却条件下，铁液凝固时热力学过冷度增大，不仅使凝固组织中伪共晶程度明显加剧，共晶组织数量有所增加，而且显著改善碳化物形态，从而使高铬铸铁的冲击韧性有较大提高。美瞿词：复合变质；高铬铸铁；凝固；碳化物；冲击韧性中国分类号：１Ｇ１４３．７文献标识码：Ａ文章编号：１００４—２４４Ｘ（２００７）０６—００３５—０３雎ｅｃ协０ｆ啪ｐｏｌｌｎｄｍ出枷佃∞ｍｉ讯劬眦ｔ哦０ｆｈｙｐｅｍｎｅｅ啦ｈｉ曲ｃｈ唧ｉ岫ｃ哪ｉ啪ＭＡＹｏｕ—Ｐｉｎ＾ｕｚｅ—ｙＬｌｌ，ｕｕＹｕ—ｇ∞２，ｚＨＡＯＦ。ｎ９１，ｕＪｕｎ‘，ＹＡＮｃｋｉ０ｆ（１．ｓｃｈ∞ｌｏｆＭｅｔａｌｌＩｌ画ｃＥｎｇｉｎｅｅ＾ｎｇ，ｘｌ’如ｕｎｉｖｅ瑁崎０ｆＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕ陀＆Ｔｅｃｈｎ０１０异ｙ，Ⅺ’蛐７１００５５．ｃｈｉＴｌａ；２．Ｓｃｈ００１Ｍｅｃｈ扑ｉｃａｌａｎｄＥｌｅｃｔｒｉｃａＩＥｎｇｉｎｅｅ＾“ｇ，Ｌ丑ｉｙ姐ｇＡ甜ｃｕｌｔＩｌ叫ｕｎｉｖｅ璐畸。Ｑｉｎｇｄａｏ２６６１０９．ｃｈｉｎａ）＾ｈ嘲：ｎｅｃｈａｒａｃｔｅ＾自ｔｉｃｓ０ｆ舯ｌｉｄｉｆｉｃ“ｏⅡｍｉｃｆｏｓｔｎｌｃｔｌｌｒｅｉｍｎ．１１ｌｅｗｅ撑ＢｔｕｄｉｅｄｂｙａｄｄｉｎｇＭｇ—ｍａｔ血ｃｏｍｐｏｕｎｄｍｏｄ而ｅｒｉｎｈｙｐｅｒｅｕｔｅｃⅡｃｈ岫ｃｈｒ鲫ｉｕｍｗ鹅ｐｕ噼ｄ出ｅｒｍｏｄｍｃａｔｉ伽，舶岫ｄ。ｇｒｅｅｔ｝ｌｅ皿０ｄｙＩｌ锄ｉｃｓｕｐｅｒｃｏｏｌｉｎｇｒ惦ｅ，１１１ｕＢｃａｕ酊“ｇｐｓｅｕｄｏｅｕｔｅｃｔｉｃ８９呻ｖａｔｅｄｒ蛐ａ６ｃａｌｌｙ叩ｄｔｈｅ０ｆａｍｏｕｎｔｅｕｔｅｃｌｉｃ甜Ⅲｃｔｕｒｅ；ｎｃ地越ｅ，曲ｄｄｌｅｍ呷ｈｏｌｏ盯０ｆｃａｒｂｉｄｅ８ｗ雎ｉｍｐｍｖｅｄｓｉ印击ｃ粕ｔｌｙ．Ａｓａ懈ｕＩｔ，ｔｌｌｅｉＩｌｌｐａ吐一ｃａｓｔｒ瞄ＩｌｌｔＢ５ｈｏｗｅｄｔｌ－ａｔｔｌｌｅｓｕｄｋｅｔｅｎＢｉｏｎ工０∞锄ｄｔＩｌｅｍｅｈｅｄｉｍｎ０ｆｔｏｕｇＩｌｎｅｓｓｐｒｏｐｅｒｔｙｗ硒ｉｍｐｒｏｖｅｄｇ州ｎｌｙ．Ｋ叮－ｍｄ。：ｃ鲫ｐｏｕｎｄｍｏｄ遗ｃａｔｉ叩；ｈｉｇ｝ｌｃｈ唧ｉｕｍｃ舳Ｉｉｒｏｎ；舯ｕｄｉｆｉｃａｔｉｏ“；ｃｎｒｂｉｄｅ；ｉｍｐａｃｔｔｏ“ｇｈｎｅ８ｅ铁的质量分数为Ｃ２．９％、ｃｒ２７％。试样成分的设计见表ｌ，变质剂为Ｍｇ基复合变质剂。裹１试样的化学成分ｆ质量分数．％Ｉ亚共晶高铬白口铸铁具有较高的抗磨性能和一定的韧性．多年来不仅在许多工业领域得到广泛应用“ｗ．而且研究工作者们一直在不断挖掘其材料潜力来进一步提高其性能和使用寿命””】。同亚共晶高铬铸铁白口相比．过共晶高铬白口铸铁中由于粗大的初生Ｍ７ｃ，型碳化物的出现，导致高铬铸铁的韧性等其它力学性能大幅度降低“．１ｌｌ，因此．过共晶高铬铸铁的应用甚少。如能改善过共晶高铬铸铁中初生碳化物的形貌。提高其冲击韧性，将会使过共晶高铬铸铁在实际磨损工况中的应用成为可能。笔者正是从这一思路出发，采用Ｍｇ基复合变质处理的方法，细化高铬铸铁的组织，改善初生碳化物的形态与分布。以期提高过共晶高铬铸铁的韧性，扩大其应用范围。Ｔ曲Ｉｅ１ａｎｅｍｂＩｃｏｍｐｏｓｎｉｏ惦ｏｆｓｐｅｃｉｍｅ鸺（ｍａ嚣ｆ旧ｃＩｉｏｎ．％１．２试验步骤炉料在功率为２５ｋｗ的ＧＰ一２５型高频感应炉内熔化，待金属全部熔化后．在ｌ４５０℃浇人砂型（此过程用红外线测温仪测量并记录铁水温度），试样浇铸砂型示意图见图１。采用包内冲人法进行变质处理。每炉铁水浇注出两个尺寸完全相同的试样，以验证组织和性能的重现性。试样冷却后．经过清砂、打磨，做成１０ｍｍ×１０１试验方法及过程１－１原材料．ｍｍ×５５蚴的标准冲击试样。冲击韧性由生铁的质量分数为Ｃ０．０３１％、Ｓ４．２７％、ｓｉｌ．２７％、Ｍｎｌ‘３％、Ｐ（ＭＫ一３６）３６千克一米冲击试验机测定。试样冲断后，选取其中一截断面经粗磨、细磨、抛光后采用４％酒Ｏ．０２５％，废钢的质量分数为ＣＯ．２％，高铬铸‘收稿Ｂ朔：２００６—０９—１５；修回日期：２０町＿０１—２９基金项目：陕西省自然基金项目（２∞４Ｅ１１１）作者倚介：马幼平（１９６ｌ一）．男，博士，教授。Ｅ－Ｉｎ血１：ｙ叽Ｐｉｎｇｒｒｌａ６１５嘶“∞．ｃｏｍｃｎ。万方数据兵器材料科学与工程第３０卷精腐蚀３０ｓ左右，采用日产ＯＬＹＭＰｕｓＧｘ一５ｌ型金相显微镜进行金相观察、拍照。最后用洛氏硬度计测定硬度，每个试样测３次．取其平均值。压边挠口砂型型腔图ｌ浇铸示意陶Ｆ培１Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉ８９ｒａｍｆｏｒｃａｓｔｉ“ｇ２试验结果２．１化学成分分析结果各个试样的化学成分分析结果见表２。裹２试样的实际化学成分Ｉ质量分数．％）Ｔａｂｌｅ２Ｃｈｅｍ妇ｌｃｏｍ口ｏｓｉｔＤｎｓｏｆｓｐｅｃＩｍｅｎ８ｆｍａ鲭ｆ忸ｃｔｌｏｎ，％２２金相显微组织殛力学性能图２、图３分别为含铬量１２％、１５％的过共晶高铬ｌ圭Ｉ２Ｄ１２系列试样的显徽组织Ｆｉｇ２ＭｉｃｌｏｇｔｎＩｃｔｕ陀ｓ０ｆｓｐｅｏｉｍｅｎｓｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ１２％ｃｒ万方数据图３ｃｒｌ５系列试样的显微组织Ｆｉｇ３Ｍｉｃｍｓｔｍｃｔｕ啷ｏｆ８ｐｅｃｉｍｅｎｓｃｏｎｔａｉｎｉ“ｇ１５％ｃｒ铸铁的凝固组织。其中ａ系列未进行变质处理，ｂ系列经复合变质处理。从ａ系列与ｂ系列的对比可以看出，试样经复合变质处理后．缩孔缩松数量明显减少；在同样的冷却条件下，经变质处理后的试样过共晶程度有所下降．共品组织数量相应增加，初生碳化物数量减少．形貌也有较大改善。两个成分系列的高铬铸铁铸态力学性能见表３。裹３试样的力学性能Ｔａｂｌｅ３ＭｅｃｈａｎｂａＩｐｒｏＩ艳ｎｉｅｓｏｆｓｐｅｃｍｅｎｓ３分析与讨论所选择的高铬铸铁化学成分处于过共晶范围．金属液结晶时首先析出初生碳化物．然后析出共晶组织．共晶碳化物为弥散分布的细片状。采用定量金相法分别测出：ｃｒｌ２中碳化物约为图２ａ中２０．１％＇ｂ中７．３％；Ｃｒｌ５中碳化物约为图３ａ中２５．２％＇ｂ中８．４％。可见经过Ｍｇ基复合变质处理后，初生碳化物数量明显减少（由于所设计的成分为过共晶，因此主要考虑的是初生碳化物）。试验采用ＴＡＳ图像分析仪测定了试样中不同部位的＾值，＾代表碳化物纤维之间的平均距离，可以表示碳化物的孤立程度。测试结果取平均值分别为：第６期马幼平等：复合变质对过共晶高铬铸铁凝固组织的影响Ｃｒｌ２图２ａ中＾为１０．１５斗ｍ＇ｂ中＾为５０．２ｌ¨ｍ；Ｃｒｌ５图３ａ中为１１．１６斗ｍ＇ｂ中为６０．１２斗ｍ。可知碳化物明显孤立化．且形状更为圆整．组织更为细化，这是由于变质作用改变了碳化物的形核条件及生长条件．抑制了其择优取向，减弱了其生长的各向异性。因而经复合变质处理的高铬铸铁的冲击韧性比未变质处理的高铬铸铁的冲击韧性有较大提高，见表３。Ｍｇ基复合变质处理的作用首先在于净化铁液。高铬铸铁处于液态时不是单一的Ｆｅ、Ｃ、Ｃｒ等元素原子的均匀熔液，其中含有大量的杂质如ｓ、Ｐ等及其化合物，同时在高温下又会吸量的氧、氮等气体。把Ｍｇ基复合变剂加人到铸铁液中，Ｍｇ作为活性很强的金属元素易与铸铁熔液中的硫、磷、氧等发生反应．生成Ｍ格及Ｍ妒等反应产物，可以有效的去除Ｓ、Ｐ、Ｏ等杂质”“．因此经复合变质处理后，达到了去气和净化的目的，因而缩孔缩松的数量明显减少．组织更加致密．硬度有微量提高。而镁净化铁液中的硫磷等杂质还有另外两方面意义：一是镁跟铁液中的硫磷等发生反应．降低铁液中的杂质含量，从而减少了非均质形核的衬底。降低了铸铁液中非均匀形核的可能性：二是由于硫、磷等是表面活性元素。这些元素具有降低金属渡体的表面张力的作用．镁的净化作用导致铸铁液中所含的表面活性元素含量下降，从而促使金属液体的表面张力增大，而金属液体的表面张力与叽呈正相关关系．巩的增大促使临界形核功加大，在此种情况下，无论对于均匀形核还是非均匀形核．都需要在更大的过冷度下才能形核。由于这两个方面造成的热力学过冷的叠加．总的过冷度明显加大，因此铸铁凝同时，只能在较低的温度下才能形核。而且此种情况下．均匀形核所占的份额增大了，这是组织细化的热力学原因。温度的影响主要体现在对于铸铁熔液中的各种金属、非金属元素原子的扩散系数的影响上．已知，、Ｄ：Ｄ０ｅｘｐ（一壬鲁）“…，所以随温度的降低，各种元素原ｎＪ子的扩散倾向都变弱。扩散跟不上，晶核长大的速度与形核的速度比较而言就要变慢，这是组织细化的动力学原因。Ｍｇ基复合变质处理的另外一个作用是它的吸附性。铁液中的镁不可能完全与硫磷等发生反应．因此在铁液中镁具有一定的固溶量，而镁是表面活性元素．极易吸附于铸铁熔液的液固界面处．一旦铸铁中形成了形核核心，镁在此核心表面的富集将起到一层膜的作用，这层膜对于基体组织及碳化物的长大动力学具有重要意义，因为在所研究的铸铁熔液中碳化物的形成及长大与碳及铬的供应情况关系密切。镁的吸附膜对万方数据碳、铬的供应会造成较大的阻碍，通过这样的物理阻碍，抑制碳化物择优长大的倾向，同时对未凝固的金属熔液起到阻碍形核及长大的作用，这样就会使得金属熔液的结晶过冷度大大降低，非平衡凝固占优势．过共晶程度明显减弱，获得了伪共晶组织。当碳含量为３．８％左右，铬含量分别为１２％、１５％时。均使共晶组织比例提高５％一１０％。伪共晶程度的加剧及伪共晶组织的形成有利于碳化物的细化．从而对韧性的提高是非常有利的，但是对硬度影响不大。４结论１）经过Ｍｇ基复合变质处理后，１２ｃｒ、１５ｃｒ系高铬铸铁中的碳化物形貌得到显著改善，冲击韧性由未变质时的８．２Ｊ，ｃｍ２提高到变质后的１１．ＯＪ，ｃｍ２左右．宏观硬度保持在６０ＨＲｃ左右。２）Ｍｇ基复合变质剂的去气和净化作用使得热力学过冷度增加．不仅促进了合金液的均匀形核．形核率提高：同时由于相变温度的降低使得原子扩散速度降低，相应长大速度相对减少．从而使凝固组织得到细化。３）经Ｍｇ基复合变质处理后，过共晶高铬铸铁凝固组织中初生碳化物量不仅减少．而且尺寸变小．界面钝化．使过共晶高铬铸铁的硬度在不降低的条件下韧性显著提高。参考文献：［１］符寒光．提高低铬铸铁强韧性抗磨性研究的进展［Ｊ］．热加工［２］‰ｎ工艺．１９９５（２）：４９—５１．ＣＰ．Ｓ唧ＩＲ．ｎｅｅ艉ｃＩｏｆｈｅａｔ骶ａｔ眦ｎｔｏｎｔｌｌｅａｂ瑚ｉｏｎ唧ｎ８ｔ锄ｃｅｏｆａｌｌｏｙｗｈｉｔｅｉｍｎ［Ｊ］．Ｗｅ盯，１９９７，２０３—２０４１２０６—２１９．［３］Ｈａ曲ｓＫ．ＪＤ．Ｔｒｍｓｆ０肌ｌｉｏｎｔｏｕｇＩｌｅｎｊｎｇｗｈｉｔｅｃａ吼ｉｒｏｎ［Ｊ］．Ｊｏ哪ａｌｏｆＭａｔｅｄａｌｓＳｃｉｅｎｃｅ，１９９７．３２：１２４９—１２５９．［４］ＰｄｗｅｕＧＬＦ．ｓｅｃｏｎｄａｒｙｃａｒｂｉｄ。ｐｒｅｃｉｐｉｔａｕｏｎｉｎ帅１８ｗｔ％ｃｒ—１ｗｔ％Ｍｏｗｈ】ｔｅｉ砌［Ｊ］．Ｊ０ｕｍａｌ０ｆＭａｔｅｄａＩＢｓｃｉｅｎｃｅ．１９９６．３１：７０７—７１１．Ｃ５］王兆昌．抗磨白口铸铁的台金化和变质处理的研究［Ｊ］，北京钢铁学报．１９８２（１）：２３—３１．［６］ｚｕｍＧａｈｒＫＨ．Ａｂｒａｓｉｖｅｗｅ盯ｏｆｗｈ．Ｉｅｃａｓｔｉｍｎ［Ｊ］．ｗｅａｒ．１９８０（６４）：１７“１９４．［７］ＢｅｒｚａＪＭ．ｗｅ丑ｒａｒｌｄｉｍｐａｃｌＩ｛ｅ血ＢｌａＩＩｔｗｈｉｔｅｃ删ｉ巾ｍ［Ｊ］．１１ｌｅＢ＾抽ｈＦｏｕｎｄ时ｍｎ，１９８ｌ（１０）：２０５＿２１１．［８］ＳａｆｅＲ．Ａｂｒ∞ｉｏｎｍ丽札叽ｃｅ明ｄｈｃｔｔｌｒｅｔｏｕｇｈｎｅ够０ｆｗｈ沁ｃ船ｔｉＩ口ｎｓ【Ｊ］Ｍｅｔ且ｌｓ‰ｈｎ０１０９ｙ，１９７９（１１）：４１２＿４１９．［９］周庆德，饶启昌，苏俊义．铬系白口铸铁的磨损与断裂韧性［ｃ］∥铬系抗唐铸铁（论文汇编）．西安：西安交通大学出版社．１９８６：１－４．第３０卷第６期２００７年１１月兵器材料科学与工程０ＲＤＮＡＮＣＥＭＡＴＥＲＩＡＬＳＣＩＥＮＣＥＡＮＤＥＮＣＩＮＥＥＲｌＮＧＶ０１．３０Ｎｏ．６Ｎ０ｖ。２００７轴承钢的室温尺寸稳定性研究韩庆礼，刘国权，向嵩，王安东（北京科技大学材料科学与工程学院，北京１０００８３）摘要：经过理论推导．结合实验数据得到ｃＣｒｌ５轴承钢室温时效丑程中的尺寸变化公式。利用ｃ＋＋语言编制了轴承钢室温时效过程尺寸变化的可视化预报模型。根据模型模拟结果表明．影响轴承钢硬化层尺寸稳定性的主要因素是残余奥氏体的含量和回火温度以及同火时间。残余奥氏体含量越低，回火越充分，则相应的试件的尺寸稳定性越好。闻此控制残余奥氏体的含量，提高回火温度．延长回火时间，使不稳定的马氏体尽量发生分解．是保证轴承钢材料尺寸稳定性的主要措施。关键词：轴承钢；残余奥氏体；马氏体；尺寸稳定性：动力学方程中围分类号：１ｗ６２＋．４文献标识码：Ａ立章编号：１００４—２４４Ｘ（２００７）０６—００３８—０４Ｄｉｍｅ珊ｉ叫８ｔａｂｉｌｉｔｙ陀鸵ａｒｃ：ｈＨＡＮ０ｆｋ删Ｊｌｇｇｔ∞ｌａｔｒｏ锄ｔｅｍＰｅｍｔＩＩ咒Ｑｉｎｇ—ｌｉ，ＬＩＵＣｕｏ—ｑｕａｎ，ｘＩＡＮＧｓｏ“ｇ，ｗＡＮＧＡｎ—ｄｏｎｇａｎｄＴｅｃｈｎｏＩｏｇｙ（Ｍａｔｅ—ａｂｓｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅ耐ｎｇｓｃｈ帅ｌ，ｕｎｉ煳ｉ‘ｙｏｆｓｃｉｅｎｃｅｅｘｐｅｄｍｅｎⅢｄａｂ．山ｅＢｅ廿ｉ“ｇ，Ｂｅｑｉ“９１００明３．ｃｈｉ聃）ａ＝ｒ１５ｂｅ撕“ｇｓｔｅｅｌａｔ幽喇：Ｂａｓｅｄｆａｃｔ０陪．ｗｈｉｃｈｏｎｔｈｅｏｒｙｄｃｄｕｃｔｉｏｎａｎｄｄｉｍｅｎｓｌｏｎｃｈａ“酽“ｇｆｏｒＩＩｌｕｌⅡ０ｆｒｏｏｍｔｅｍｐｅｒａｔｕ陀ｗａｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ．Ｔｈｅｖｉｓｕａ“删ｉｏ“ｐ即ｄｊｒｔｉ彻ｍｏｄｅｌｃｈａｎｇｉ“ｇｏｆｃｏｎｔｅｎｔｗ聃ｏｂｔａｌｎｅｄｈｙｒｅｓｉｄｕａＩＣ十＋ｐｍｇ啪．Ｔｈｅａｕｓｔｅ州ｔｅｃｏｎｔｅｎｔ，ｒｅｓｕｌｂｓｈｏｗｅｄｔｈａｔｔｈｅ舶ａｉｎｔｅｍｐｅｄ“ｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄａⅡ；ｃｔｅｄｄｉｍｅｎｓｉｏｎＣＣｒｌ５．ｊｎｃｌｕｄｅｄｔｅｍｐｅ一“ｇｄｍｅ．Ｔｈｅｌｏｗｅｒ山ｅｒｅｓｉｄｕ且１叫ｔｅｎｉｋａｎｄｔｈｅｍｏｒｅｓｕ币ｃｉｅｎｔ忙ｍｐｅｎ“ｇｔ阳ａｔⅡ圯ｎｔ，ｔｈｅｂｅｎｅｒｉｂｄｉｍｅｎｓｉｏｎ０ｆＩ圯Ⅱｄ‘１９Ｂｔｅｅｌｗｅ弛ｔ０８ｔ且ｈｌｌｉ‘ｙ０ｆｂｅａｒｉ“ｇｓｔｅｅｌ．Ｔｈｅ工ｅｆｏｒｅ，ｔｈｅｍａｉｎｍｅ鹅ｕｒｅｓ０ｆｋ１８ｐｉ“ｇｄｉｍｅｎｓｊｏｎｓｔ丑ｂｉｌｊｔｙ１０ｗｅｒｒｅｓｉｄｕａｌｎｕｓｔｅｎｉｔｅｃｏｎｔｅｎｔ，ｉｎｃｒｅａ鸵ｔｅｍｐｅ“ｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕ阳ａｎｄｐｍｌｏ“ｇｔｅｍｐ咖ｇｔ唧．Ｋｅｙ＿ｏＩｄ｜：ｂｅＢｒｉ”ｇｓｔｅｅｌ；ｒｅｓｉｄｕａｌａｕｓｔｅｎｉｔｆ：；ｍａｎｅｎｓｉｔｅ；ｄｉｍｅｎｓｉｏｎｓｔａｂｉｌｉＩｙ；ｋｉｎｅｔｉｃ８ｏｑｕａｔｉｏｎＧｃｒｌ５是高碳铬轴承钢的代表钢种。由于它的综合性能好，具有高而均匀的硬度，良好的耐磨性和高的接触疲劳寿命．被广泛地用于导弹发动机以及其它兵器材料制造上。这些武器产品在长期的存放和使用过程中对其精度要求很高。但是．在正常淬火～回火条件下．Ｇｃｒｌ５钢中的微观组织主要由回火马氏体和残余奥氏体组成…。残余奥氏体是准稳定相，随着反复的应力、温度上升和时间作用，发生相变形成马氏体，由于马氏体的体积大于奥氏体。因此导致体积膨胀。而回火马氏体组织在室温时效过程中析出￡碳化物．浓度降低，正方度减少，体积收缩。在长期存放过程中这两种＋收稿日期：２００６—０９一１１；修回日期：２００６－１２—２８相变的共同作用会导致材料和构件尺寸的不稳定性。因此研究轴承钢材料在长时间存放过程中的尺寸变化规律．提出保证产品在长期存放过程中尺寸稳定性的措施是非常有意义的。１轴承钢室温时效过程的动力学方程ｃｃｒｌ５钢中的微观组织主要由回火马氏体和残余奥氏体组成。残余奥氏体发生相变形成马氏体．导致体积膨胀。而马氏体组织在窜温时效过程中析出８碳化物，体积收缩。刚此，整个淬火回火轴承钢工件在室温作者简介：韩庆札（１９７７一）．男，在读博士，研究方向：计算材料。联系电话：０１０＿６２３３４３１４。Ｅ一聃ｉｌ：ｑｌｈ邮＠ｓｉｎａ㈣。［１０］马永新，张立珊，段凯橡高铬铸铁在不同工作条件下磨粒磨损耐磨性的研究［Ｊ］．北京联合大学学报，１９９４（３）：２８—３８．［１２］张承甫，龚建森，黄杏蓉．等液态金属的净化与变质［Ｍ］上海：上海科学技术出版社．１９８９：１６５—２２２．［１３］戚正风．固态金属中的扩散与相变［Ｍ］．北京：机械工业出版札．１９９８：６３—６８．［１１］苏俊义，周庆德铬系耐磨白口铸铁［Ｍ］．北京：国防工业出版社．１９９０：１２４．万方数据
